Тепловой расчет битумохранилища

РЕФЕРАТ

В данной работе произведен расчет битумохранилища вместимостью 100 тонн и битумонагревателя с конечной температурой нагрева битума 170? С.

Курсовая работа состоит из введения, четырех глав, основных выводов и списка используемой литературы. В первой главе представлена классификация битумохранилищ, их конструктивное устройство и рассмотрены основные теоретические вопросы процесса горения. Во второй главе описана принципиальная технологическая схема битумохранилища. В третьей главе приведен основной технологический расчет установки, определены параметры. В четвертой главе приводится графическая часть, состоящая из трех чертежей формата А4.

В данном курсовом проекте рассматривается битумохранилище с огневой системой нагрева битума.

Битум является вязкоупругим материалом, обладает склеивающими свойствами и широко применяется в промышленности и строительстве. Потребителю битум выдается в жидком виде, а так как в обычных условиях он представляет собой твердое тело, необходим предварительный нагрев. Сначала битум нагревают до температуры текучести (50 — 60 0С), далее осуществляется прогрев до температуры перекачивания насосом (90 — 95 0С). Для обезвоживания температуру поднимают до рабочей (140 — 160 0С) и затем происходит выдача битума потребителю.

Хранение битуминозных материалов осуществляется в битумохранилищах. Для обеспечения возможности выкачивания битума из хранилища их оборудуют нагревательными устройствами и насосами. Нагревательные устройства могут быть разделены на донные и погружаемые нагревательно-перекачивающие устройства.

Жаровая труба, расположенная по дну битумохранилища, обеспечивает нагрев битума и стекание по наклонному дну в дополнительный отсек. Здесь дополнительные секции змеевиков обеспечивают более интенсивный нагрев битума и возможность его перекачки. Сложность ремонта и осмотра донных змеевиков приводит к тому, что за последнее время все более широкое распространение получили жаровые трубы.

Целью данного курсового проекта является расчет для нагрева и обезвоживания битума. Так же выполнение следующих задач:

Тепловой рачет битумохранилища и битумонагревателя.

Рассчет горения топлива.

Выбор подходящего теплоносителя и рассчет его расхода.

Рассчет площади поверхности нагревателей и суммарной длины змеевиков.

Выбор материала для элементов агрегата:

трубчатых регистров, битумного шестеренного насоса.

ГЛАВА 1. АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР

1.1 Классификация битумохранилищ

1.1.1 Оборудование для хранения битумов

Для хранения битумов используются битумохранилища. Они предназначены для долговременного или кратковременного хранения битума, нагревая его до состояния текучести и выдачи в установки обезвоживания и нагрева. Одно из важнейших требований к хранению битума — исключить загрязнение и попадание в него атмосферной и грунтовой воды.

Битумохранилище представляет собой резервуар вместимостью 100…3000 т. Битумохранилища вместимостью свыше 500 т выполняют секционными, состоящими из 2…6 отсеков для возможности хранения битума разных марок и снижения затрат на разогрев битума. Вместимость битумохранилища определяется суточным расходом битума и периодичностью поставок.

Оборудование для нагрева битума, используемое в битумохранилищах длительного хранения, состоит из оборудования для нагрева битума до температуры текучести (50…60°С), которое устанавливают непосредственно в хранилище; оборудования для нагрева битума до температуры перекачивания насосом (90…95°С) внутри хранилища или в дополнительном отсеке; битумонагревательных котлов, обеспечивающих обезвоживание битума, нагрев его до рабочей температуры 140…160°С и выдачу потребителям (асфальтосмесительные установки, автораспределители, эмульсионные установки и пр.).

Перекачивание битума или выдача его из битумохранилища производится шестеренными насосами с обогреваемым корпусом. Трубопроводы для подачи битума и запорную арматуру выпускают с системой обогрева и теплоизоляцией [1],.

Битумохранилища классифицируют по вместимости резервуара и назначению, по положению резервуара, наличию нагревателей, типу нагревателей битума и конструкции.

По вместимости резервуара и назначению:

битумохранилища с вместимостью резервуара до 100 т:

временные, 2) закрытые, 3) открытые;

битумохранилища с вместимостью резервуара до 500 т:

переходные, 2) реже открытые;

битумохранилища с вместимостью резервуара свыше 500 т:

1)постоянные, 2) закрытые;

битумохранилища с вместимостью одной цистерны 30−100 т (металлические цистерны с системой теплоизоляции) — переносные, которые располагают горизонтально или вертикально.

По положению резервуара относительно поверхности земли:

ямного типа;

полуямного типа;

наземного;

подземного — капитальные;

инвентарные — передвижные.

Рис. 1 — Битумохранилища: а) ямное; б) полуямное; в) наземное; г) подземное; д) инвентарное Битумохранилища ямного, полуямного и наземного типов сооружают в зависимости от уровня грунтовых вод. Стенки выполняют бетонными, железобетонными, кирпичными и деревянными.

По наличию нагревателей битумохранилища могут быть без нагрева, с местным и общим нагревом. В битумохранилищах без нагрева для забора битума применяют переносные нагреватели. Местный нагрев применяют в битумохранилищах вместимостью до 500 т, общий нагрев — в капитальных и переносных битумохранилищах.

В основных отсеках капитального битумохранилища температура массы битума составляет 50…60°С, благодаря чему обеспечивается перетекание битума в дополнительный отсек, в котором производится его нагрев до температуры 80…95°С, затем битум перекачивается насосами в битумонагревательные котлы, где доводится до рабочего состояния. В переносных битумохранилищах масса битума постоянно поддерживается в рабочем состоянии [1],.

По типу нагревателей:

битумохранилища с паровым нагревом;

битумохранилища с масляным нагревом;

битумохранилища с огневым нагревом;

битумохранилища с электрическим нагревом.

Паровой нагрев производится подачей по змеевикам и трубам пара давлением 0,6…1,2 МПа. Достоинство этого теплоносителя — мягкий режим нагрева (максимальная температура теплоносителя 270 °С). Недостатки — большая площадь змеевиков, возможность обводнения битума теплоносителем при нарушении герметичности змеевиков.

При масляном (жидкостном) нагреве теплоносителем служат различные минеральные масла с высокой температурой вспышки или специальные высокотемпературные теплоносители. Первые — безвредны, но пожароопасны; вторые — менее пожароопасны, но очень токсичны. Нагрев теплоносителя производится горячим газом в котлах экранного типа и реже — электрическими нагревателями. Недостаток масляного нагрева — возможность коксования масла в теплогенераторе, пожароопасность, необходимость установки дополнительного насоса для принудительной циркуляции масла. Достоинства масляного нагрева — компактность оборудования и мягкий нагрев битума. Наибольшее распространение масляный обогрев находит в передвижных установках.

Огневой нагрев битума производится подачей газов от сжигания дизельного топлива по трубам диаметром 400…500 мм, уложенным по днищу битумохранилища. Этот способ применяют для нагрева битума в основных отсеках битумохранилищ до температуры перекачивания (95 °С). Огневой способ прост и экономичен, но пожароопасен.

При электрическом нагреве тепло передается битуму от электрических нагревателей. Электрические нагреватели из материала с низкой проводимостью бывают открытые пластинчатые, закрытые (ТЭНы) и инфракрасные; из материала с высокой проводимостью — пластинчатые, коаксиальные и др. Электронагреватели просты по конструкции, имеют низкую стоимость, надежны, но имеют низкие экономические показатели и ухудшают качество битума при длительном нагреве.

Конструкцию битумохранилищ выбирают исходя из вместимости и назначения. Резервуар временных и переходных битумохранилищ должен быть облицован досками, кирпичом или другим материалом для снижения потерь и загрязнения битума. Над битумохранилищем желательно иметь навес для защиты от атмосферных осадков. Временные и переходные битумохранилища ямного, полуямного и наземного типов применяют очень редко. Основная сложность хранения битума в таких хранилищах — большое обводнение битума, загрязнение механическими примесями, значительные потери тепла.

В настоящее время наибольшее распространение получили битумохранилища линейной планировки с параллельным или последовательным расположением основных и дополнительных отсеков (Рис. 2)

Рис. 2 — Схема расположения битумохранилищ: а) параллельное расположение основных и дополнительных отсеков; б) последовательное расположение основных и дополнительных отсеков; 1 — основной отсек; 2 — шиберная задвижка; 3 — дополнительный отсек; 4 — насосное отделение Выполняют их из сборных железобетонных элементов, реже из монолитного бетона. Днище основных отсеков имеет уклон в сторону дополнительных отсеков. Перекрытие резервуара выполняют из сборных железобетонных конструкций, покрытие должно исключать попадание внутрь атмосферных осадков. Общий обогрев основных отсеков (включаемый поочередно) -паровой, реже — масляный. Для местного нагрева битума применяют паровой, огневой и электрический нагрев. При линейной планировке битумохранилищ сокращаются простои железнодорожного транспорта под разгрузкой. Капитальные битумохранилища из бетона и железобетона не исключают обводнения битума грунтовыми водами, которое может достигать 30%.

В последние годы для хранения битума используют стационарные или переносные металлические цистерны с теплоизоляцией. Их преимущества в полном отсутствии обводнения битума и загрязнения механическими примесями, небольшие потери тепла, а следовательно, незначительные затраты тепла на поддержание рабочей температуры битума. Для обогрева инвентарных битумохранилищ наиболее часто применяют масляный нагрев, реже паровой и электрический. Преимущество масляного и парового нагрева битума состоит в благоприятном режиме разогрева битума. Максимальная температура теплоносителя редко превышает 320 °C, а чаще составляет 270…300°С, и битум при разогреве и хранении не теряет своих свойств, но ввиду небольшого перепада температур между теплоносителем и битумом (200… 150 °С) площадь нагревателей (труб) должна быть 0,5… 1 м² на 1 м³ битума.

Электрические нагреватели применяют только для поддержания рабочей температуры битума, поскольку при малой площади нагрева и высокой температуре нагревателей в битуме образуются смолоподобные соединения — карбены и карбоиды, отрицательно влияющие на качество битума [1],.

1.1.2 Виды нагревательных устройств

Классификация нагревателей по конструкции:

электронагреватели;

пластинчатые (пакетные) нагреватели;

коаксиальные (соосные) нагреватели;

трубчатые нагреватели (ТЭНы);

инфракрасные нагреватели.

Электронагреватели. Для разогрева битума наиболее часто применяют открытые электронагреватели, состоящие из несущего элемента — асбоцементной трубы с навитой по наружной поверхности нихромовой спиралью из ленты сечением 10×0,8 мм² длиной 27 м или сечением 12 X 1 мм² длиной 35 м.

Перед работой нагреватель должен быть погружен в битум, а при работе не должен оголяться для исключения загорания битума. Расстояние от дна хранилища до спирали должно быть не менее 150…200 мм. При работе нагревателей в обводненном битуме они быстро разрушаются.

Нагреватели с высокой проводимостью из стальной проволоки диаметром 5…6 мм представляют собой спираль, вставленную в асбоцементную трубу; концы проволоки пропущены через стенку трубы и закреплены (Рис. 3). Для улучшения термостатической циркуляции битума в стенке трубы просверливают или пробивают отверстия, а торцы трубы оставляют открытыми. Достоинство нагревателей с высокой проводимостью заключается в доступности материала и его низкой стоимости [2],.

Пластинчатые (пакетные) нагреватели (Рис. 4). Их изготовляют из листовой гофрированной жести. В стальном листе прорезают полосы, листы собирают в пакеты и изолируют деревянными рейками толщиной 40 мм и листовым асбестом. С внешней стороны пакеты закрепляют стальными уголками, через которые осуществляется растягивание полос нагревателя распорными болтами.

а) б) Рис. 3 — Спиральный нагреватель низкой проводимости (а): 1 — нихромовая ленточная спираль; 2 — клеммное соединение; 3 — абсоцементная труба. Спираль нагревательная высокой проводимости: 1 — абсоцементная труба; 2 — клеммное соединение; 3 — горячекатаная стальная проволока Преимущество пластинчатых нагревателей — большая теплопередающая поверхность. Недостатки — трудоемкость изготовления, низкая температура нагрева битума (не выше ПО 115 °С) и длительность разогрева из-за низкой температуры нагревателей. Основные параметры нагревателя: поверхность нагрева 4 м², рабочее напряжение 50−60 В, мощность 5,5 кВт, температура на воздухе 2000С, масса 20 кг.

Коаксиальные (соосные) нагреватели. Коаксиальные (соосные) пакетные нагреватели состоят из отдельных элементов собранных в ряд по 40−50 шт. и соединенных последовательно (Рис. 5). Каждый элемент коаксиального нагревателя состоит из центрального горячекатаного стального стержня диаметром 12…14 мм, длиной 700 мм и наружной трубы диаметром 25,4 мм, длиной 600 мм. В нижней части стержень и труба соединены сваркой, внутреннее пространство заполнено кварцевым песком с жидким стеклом.

Рис. 4 — Пластинчатый (пакетный) нагреватель: 1 — выводная клемма; 2 — нагревательный лист; 3 — рамка каркас; 4 — стяжной болт; 5 — крайний изолятор; 6 — средний изолятор; промежуточная клемма Питание коаксиальных нагревателей производится от сварочных трансформаторов с силой тока 400…500 А. Достоинство коаксиальных нагревателей — простота, доступность, низкая стоимость и безопасность работы. Достоинство коаксиальных нагревателей — простота, доступность, низкая стоимость и безопасность работы [2],.

Рис. 5 — Батарея коаксиальных нагревателей: 1 — выводная клемма; 2 — промежуточная клемма; 3 — коаксиальный нагревательный элемент; 4 -деревянная рамка; 5 -стяжной болт; 6 -стержень нагревателя; 7 — наружная труба; 8 — изоляционная засыпка; 9 — донышко Трубчатые электронагреватели (ТЭНы). Они представляют собой трубку из мягкой стали, реже — красной меди или латуни, внутри которой находится спираль из нихрома (Рис. 6). Пространство между спиралью и трубкой заполнено тонкомолотым электроизоляционным материалом: периклазом, кварцевым песком или электрокорундом.

Выводные концы спирали — контактные стержни имеют винтовую резьбу и помещены в фарфоровые изоляторы. При высокой надежности и долговечности ТЭНы имеют малую мощность и относительно высокую стоимость на единицу мощности. Для разогрева вязких нефтепродуктов и битума удельная мощность передачи энергии поверхностью трубки составляет 2,5…2,8 Вт/см2, а предельно допустимая удельная мощность — 3,0 Вт/см2.

Инфракрасные нагреватели (Рис. 7). Разогрев битума при помощи излучателей инфракрасных лучей (длина волны 0,76…750 мкм) находится еще на стадии эксперимента. Источники инфракрасных излучений разнообразны. Их разделяют на четыре типа: генерирующие тепловые лучи (нихромовые спирали или керамические стержни с металлическими рефлекторами, электрические лампы — теплоизлучатели и лампы накаливания); генерирующие инфракрасные лучи при прохождении тока через газ или пары металла; смешанного типа (электрические дуговые лампы); генерирующие тепловые лучи при нагреве излучателя от сжигания газа.

Рис. 6 — Трубчатый электронагреватель: 1 — изолятор; 2 — выводной стержень; 3 — корпус; 4 — нихромовая спираль; 5,6 — клеймные гайки Рис. 7 — Инфракрасный теплоизлучатель: 1 — отражатель; 2 — нихромовая спираль; 3 — огнеупорное основание; 4 — кронштейн для крепления; 5 — клеммная коробка Для разогрева битума применяют источники только первого типа. Наибольшей надежностью и меньшей стоимостью обладают излучатели с открытой спиралью и металлическим отражателем. Тепло инфракрасного излучателя передается битуму через металлическую поверхность теплообменника, которая должна составлять 12… 15 м² на 1 т/ч производительности битуморазогревателя.

Недостатки системы разогрева битума инфракрасными лучами состоят в высокой стоимости нагревателей и трудоемкости их монтажа (при большом числе маломощных излучателей), больших габаритных размерах и необходимости строгого контроля за режимом нагрева во избежание перегрева битума [2],.

Оценивая конструкции и особенности эксплуатации электронагревателей битума, необходимо отметить их низкую экономичность. 1 кВт-ч электроэнергии при стоимости 2 коп. и КПД использования энергии 0,9 дает полезной энергии 3600×0,9 = 3240 кДж, или около 1600 кДж/коп., а 1 кг мазута при стоимости менее 4 коп. и КПД использования энергии даже 0,4 дает полезной энергии 45 000 X 0,4 = 18 000 кДж, или 4500 кДж на 1 коп. стоимости энергии.

Таким образом, затраты на энергию при электрическом нагреве битума в 2,5−4 раза больше затрат на огневой нагрев. При большой производительности затраты на электроэнергию будут очень велики. По этой причине в передвижных цистернах электронагреватели используют только для поддержания рабочей температуры битума.

Классификация нагревателей по конструкционным особенностям:

встроенные в битумохрапилище (система огневого нагрева);

погружные (нагревательно-переакчивающий агрегат Д-592).

Физико-химические основы процесса горения Реакции горения Горение называют протекающую сравнительно быстро во времени химическую реакцию соединения горючих компонентов с кислородом, сопровождающуюся интенсивным выделением теплоты и резким повышением температуры продуктов сгорания. Реакции горения описываются стехиометрическими уравнениями, характеризующими качественно и количественно вступающие в реакцию и образующиеся в результате ее вещества. Общее уравнение реакции горения любого углеводорода СmHn +(m+n/4)O2 = mCO2 + (n/2)H2O +Q (1)

где m, n — число атомов углерода и водорода в молекуле; Q — тепловой эффект реакции, или теплота сгорания.

Тепловым эффектом, или теплотой сгорания Q, называют количество теплоты, которое выделяется при полном сгорании 1 кмоля, 1 кг или 1 м³ газа при нормальных физических условиях. Различают высшую Qв и низшую Qн теплоту сгорания. Высшая теплота сгорания включает в себя теплоту, выделяющуюся при конденсации водяных аров в процессе горения. Практически при сжигании газа водяные пары, как правило, не конденсируются, а удаляются вместе с другими продуктами сгорания. Поэтому технические расчеты обычно ведут по низшей теплоте сгорания, т. е. без учета теплоты конденсации водяных паров, составляющей около 2400 кДж/кг.

Высшая (и низшая) теплота сгорания газов, состоящая из нескольких компонентов,

Q = r1Q1 + r2Q2 + … + rnQn (2)

где r1, r2,…, rnобъемные (молярные, массовые) доли компонентов, входящих в смесь; Q1, Q2,…, Qn — теплоты сгорания компонентов.

Процесс горения протекает несравненно сложнее, чем по формуле (1), так как наряду с разветвлением цепей происходит их обрыв за счет образования промежуточных стабильных соединений. Эти соединения в зоне высоких температур претерпевают дальнейшие стадийные преобразования, приводящие при наличии кислорода к образованию конечных продуктов: водяного пара H2O и диоксида углерода CO2. При общем или местном недостатке окислителя или при вынужденном охлаждении зоны реакции, промежуточные соединения могут стабилизироваться и совместно с продуктами завершенного горения попадать в окружающую среду.

Интенсивность выделения теплоты и рост температуры в течение реакции горения в свою очередь приводят к увеличению в реагирующей системе активных частиц. Взаимосвязь цепного реагирования и температуры, свойственная всем осуществляемым на практике процессам горения, привела к введению понятия цепочечно-теплового взрыва. Под этим следует понимать, что сами химические реакции горения имеют цепной характер, а их ускорение происходит за счет выделения теплоты и роста температуры в реагирующей системе.

По закону действующих масс скорость любой химической реакции в гомогенной (однородной) смеси пропорциональна произведению концентраций реагирующих веществ. Для необратимой бимолекулярной реакции эта скорость щ = C1C2 (3)

где C1 и С2 -концентрации реагирующих компонентов, кмоль/м3; - константа скорости реакции, зависящая от природу реагирующих веществ и температуры.

При сжигании газа концентрации реагирующих веществ можно условно считать неизменными, так как в зоне горения происходит непрерывный приток свежих компонентов однозначного состава.

Константа скорости реакции (по уравнению Аррениуса)

(4)

где — предэкспоненциальный множитель, принимаемый для стехиометрических гомогенных смесей, ?1,00; E — энергия активации, кДж/кмоль; R — универсальная газовая постоянная, Дж/(кг•К); Т — абсолютная температура, К (0С); e — основание натуральных логарифмов.

Предэкспоненциальный множитель можно трактовать как константу, характеризующую полноиу столкновения млекул, а энергию активации Е — как минимальную энергию, необходимую для разрыва существующих связей молекул и образования активных частиц, обеспечивающих эффективность столкновений. Эта энергия для распространенных в технике горючих смесей укладывается в пределы (80ч150)•103 кДж/кмоль. Уравнение (4) показывает, сто скорость химических реакций резко возрастает с увеличением температуры. Например, при повышении температуры с 500 до 1000 К скорость реакции горения возрастает в зависимости от энергии активации в 2•104 — 5•108 раз.

Скорость реакций горения обусловлена также их разветвленным, цепным, характером. Эти реакции протекают через промежуточные химические активные частицы — атомы и радикалы, генерируемые самой реакцией, легко вступающие в соединения с исходными веществами и между собой, приводящие к образованию конечных продуктов и новых активных частиц, способных повторять ту же цепь реакций. Нарастающее самопроизвольное генерирование таких частиц приводит к разгону химических реакций и воспринимается как взрыв всей смеси.

Наиболее простой и изученной из разветвленных реакций является реакция взаимодействия водорода с кислородом зарождение цепи при этом связано с образованием атомарного водорода, возникающего, например, при столкновении молекул с накаленным телом — электрическая искра, пламя:

Н2 + М > Н + Н + М Дальнейшее протекание цепной реакции характеризуется схемой:

Итог единичного цикла:

Н + 3Н2 + О2 > 2Н2О + 3Н Схема и итог единичного цикла показывают, что вступление в реакцию одного атома водорода приводит к образованию двух молекул водяного пара и трех атомов водорода, каждый их которых может либо дать начало новой серии превращений, либо рекомбинироваться в стабильную молекулу Н + Н = Н2, замедляющую разветвление цепи.

Механизм взаимодействия оксида углерода с кислородом несколько сложнее и связан с сопутствующими, протекающими параллельно реакциями. Объясняется это тем, что сухая смесь оксида углерода с кислородом не реагирует до температуры 700 0С, а выше ее протекает медленная гетерогенная (неоднородная) реакция по всему объему только при наличии в горючей смеси некоторого количества водяного пара:

Н2О > ОН + Н СО +ОН > СО2 + Н Н + О2 > ОН + О СО + ОН > СО2 + Н СО + О > СО2

Н + О2 > ОН + О и т. д.

Механизм высокотемпературного горения углеводородов имеет еще более сложный цепной характер и связан с образованием активных частиц в виде атомов и радикалов, а также промежуточных молекулярных соединений. Самое схематичное представление о стадийном окислении простейшего углеводорода метана дают следующие реакции:

Н + О2 > ОН + О СН4 + ОН > СН3 + Н2О СН4 + О > СН2 + Н2О СН3 + О2 > НСНО + О СН2 + О2 > НСНО + Н2О НСНО + ОН > НСО + Н2О НСНО + О > СО + Н2О НСО + О2 > СО + О + ОН СО + О > СО2

СО + ОН > СО2 + Н Итог единичного цикла:

2СН4 + 4О2 > 2 СО2 + 4Н2О Температура самовоспламенения Для того чтобы могли протекать реакции горения, необходимо создать условия для воспламенения смеси топлива с окислителем. Воспламенение может быть самопроизвольным и вынужденным (зажигание).

Под температурой самовоспламенения понимается минимальная температура, до которой должна быть нагрета газовоздушная смесь и при которой начинается самопроизвольный процесс горения, т. е. без внешнего подвода теплоты, за счет выделения теплоты горящими частицами газа. Она определяется различными способами, основным из которых является метода выпуска заранее приготовленной газовоздушной смеси в вакуумированный сосуд, нагреваемый в электрической печи. Повышая постепенно температуру сосуда, находят то ее минимальное значение, при котором наблюдается появление пламени, т. е. самовоспламенение смеси. Отмечается при этом температура и отождествляется с температурой самовоспламенения исследуемого газа.

Температура самовоспламенения не является строго фиксированной для данного газа и зависит от его содержания в газовоздушной смеси, степени однородности последней, формы и размеров сосуда, в котором смесь нагревается, быстроты и способа ее нагрева, каталитического влияния стенок сосуда и давления, под которым находится смесь.

Температуры самовоспламенения горючих газов в кислороде, как правило, несколько ниже, чем в воздухе.

Введение

в состав газов балластных примесей (азота и диоксида углерода) приводит к увеличению температуры самовоспламенения. Присутствие в сложных газах компонентов с низкой температурой самовоспламенения приводит к снижению температуры самовоспламенения смеси.

Как указывалось выше, вынужденное воспламенение газов (зажигание) осуществляется поджиганием смеси в одной точке или ряде точек высокотемпературным источником, открытым пламенем или электрической искрой в точке вылета газа или газовоздушной смеси из огневых каналов горелок в топочный объем. Таким образом, зажигание отличается от самовоспламенения тем, что горючую смесь доводят до появления пламени не во всем объеме, а только в небольшой части его. Теплоотвод из нагреваемой зоны требует, чтобы интенсивность тепловыделения источника зажигания превышала этот отвод теплоты. После воспламенения источник зажигания удаляется, и горение происходит за счет распространения фронта пламени.

Пределы воспламеняемости и взрываемости Газовоздушные смеси могут воспламеняться (взрываться) только в том случае, если содержание газа в смеси находится в определенных (для каждого газа) пределах. В связи с этим различают нижний и верхний концентрационные пределы воспламеняемости. Нижний предел соответствует минимальному, а верхний максимальному количеству газа в смеси, при котором происходят их воспламенения (при зажигании) и самовольное (без притока тепла извне) распространение пламени (самовоспламенение). Эти же пределы соответствуют и условиям взрываемости газовоздушных смесей.

Если содержание газа в газовоздушной смеси меньше нижнего предела воспламеняемости, такая смесь гореть и взрываться не может, поскольку выделяющейся вблизи источника зажигания теплоты для подогрева смеси до температуры воспламенения недостаточно. Если содержание газа в смеси находится между нижним и верхним пределами воспламеняемости, подожженная смесь воспламеняется и горит как вблизи источника зажигания, так и при удалении его. Такая смесь является взрывоопасной. Чем шире будет диапазон пределов воспламеняемости (называемых также пределами взрываемости) и ниже нижний предел, тем более взрывоопасен газ. И наконец, если содержание газа и смеси превышает верхний предел воспламеняемости, то количества воздуха в смеси недостаточно для полного сгорания газа.

Существование пределов воспламеняемости вызывается тепловыми потерями при горении. При разбавлении горючей смеси воздухом, кислородом или газом тепловые потери возрастают, скорость распространения пламени уменьшается и горение прекращается после удаления источника зажигания.

С увеличением температуры смеси пределы воспламеняемости расширяются, а при температуре, превышающей температуру самовоспламенения, смеси газа с воздухом или кислородом горят при любом объемном соотношении их. Пределы воспламеняемости зависят не только от видов горючих газов, но и от условий проведения экспериментов. Этим объясняются несколько отличающихся друг от друга значение этих пределов в различных литературных источниках. В табл. 3 — 4 приведены сравнительно достоверные данные, полученные при комнатной температуре и атмосферном давлении при распространении пламени снизу вверх в трубке диаметром 50 мм и более. При распространении пламени сверху вниз или горизонтально нижние пределы несколько возрастают, а верхние снижаются.

Пределы воспламеняемости сложных горючих газов, не содержащих балластные примеси, определяются по правилу аддитивности:

Lг = (r1 + r2 + … +rn)/(r1/l1 + r2/l2 + … + rn/ln) (5)

где Lг — нижний или верхний предел воспламеняемости сложного газа в газовоздушной или газокислородной смеси, %(об.); r1, r2, …, rn — содержание отдельных компонентов в сложном газе, %(об.): r1 + r2 + … + rn = 100%; l1, l2, …, ln — нижние или верхние пределы воспламеняемости отдельных компонентов в газовоздушной или газокислородной смеси по данным табл. 8.10 или 8.11, %(об.). При наличии в газе небольшого количества балластных примесей пределы воспламеняемости могут быть определены приближенно:

Lб = Lг[1 + Б/(1 — Б)•100]/[100 + Lг•Б/(1-Б)] (6)

где Lб — верхний и нижний пределы воспламеняемости смечи с балластными примесями, %(об.); Lб — то же, горючей смечи, %(об.); Б — количество балластных примесей, доли единицы.

При теплотехнических расчетах, химических анализах газовоздушной смеси и разработке мероприятий по технике безопасности часто необходимо знать коэффициент избытка воздуха при разных пределах воспламеняемости (см. табл. 3), а также давление, возникающее при взрыве газовоздушной смеси. Коэффициент избытка воздуха, соответствующий верхнему или нижнему пределам воспламеняемости, можно определить по формуле:

б = (100/L — 1)•(1/Vт) (7)

Давление, возникающее при взрыве газовоздушных смесей, обычно измеряется на специальных установках. Опыт показывает, что максимальное давление взрыва соответствует не теоретическому, а давлению смеси с несколько большей концентрацией газа в газовоздушной смеси. При отсутствии экспериментальных данных давления, возникающие при взрыве газовоздушных смесей, могут быть определены с достаточным для практики приближением по следующим формулам. Ддля стехиометрического соотношения простого газа с воздухом рвз = рн (1 + в•tк)•(m/n) (8)

для любого соотношения сложного газа с воздухом рвз = рн (1 + в•tк)•/(1 + б•Vт) (9)

где рвз — давление, возникающее при взрыве, МПа; рн — начальное давление (до взрыва), МПа; в — коэффициент объемного расширения газов, численно равный коэффициенту давления: 1/273; tк — калориметрическая температура горения, 0С; m — число молей после взрыва, определяемое по реакции горения газа в воздухе; n — число молей до взрыва, участвующих в реакции горения; - объем влажных продуктов сгорания на 1 м³ газа, м3; Vт — теоретический расход воздуха, м3/м3.

Давления взрыва, определенные по формулам, могут возникнуть только в том случае, если происходит полное сгорание газа внутри емкости и ее стенки рассчитаны на эти давления. В противном случае они ограничены прочностью стенок или их наиболее легко разрушающихся частей. Объясняется это тем, что нарастающие за счет расширения горения части газа импульсы давления распространяются по не вступившей в реакцию газовоздушной смеси со скоростью звука и достигают ограждений значительно быстрее перемещающегося фронта пламени. Это приводит к разрушению ослабленных частей ограждений до полного выгорания взрывчатой смеси и ее сбросу через открывшиеся проемы в атмосферу.

Различие скоростей распространения пламени и разница в давлении широко используется на практике для защиты топок, газоходов, зданий и любых других устройств от разрушения при взрыве путем установки в проемах стен и перекрытий легко открывающихся или разрушающихся фрамуг, панелей, клапанов и остекленных переплетов для стен зданий. Возникающее при взрыве давление зависит от конструкции защитных устройств и коэффициента сброса kсб, представляющего собой отношение площади защитных устройств к объему сооружения, в котором происходит взрыв. Наиболее надежными защитными устройствами, обеспечивающими наименьшее давление взрыва, являются поворотные оконные переплеты или другие поворотные конструкции с боковыми шарнирами, а также легкие свободно лежащие плиты. Выбор вида защитных устройств и коэффициента сброса осуществляется исходя из прочности ограждающих конструкций и местных условий. Для наиболее распространенных кирпичных ограждений толщиной 1,5 и 2 кирпича прочность может приниматься равной соответственно 0,015 и 0,025 МПа. Стехиометрический коэффициент — отношение массы окислителя, необходимого для полного сгорания топлива, к массе этого топлива. Смесь топлива с окислителем, состав которой отвечает стехиометрическому коэффициенту, называется стехиометрической. Стехиометрический коэффициент углеводородных топлив, кг окислителя/ кг топлива, определяется по уравнению [2]:

L0 = 8(gc/3+gн)/?к (10)

где gc, gн — соответственно массовая доля углерода и водорода в топливе; ?к — массовое содержание кислорода в окислителе, для воздуха? к = 0,232.

Для кислородсодержащих топлив с приведенной формулой СnНmОk стехиометрический коэффициент определяется как

L0 = 8(gc/3+gн-g0/8)/ ?к (11)

L0 = 32(n + m/4 -k/2)/(Mт•?к) (12)

где Мт — молекулярная масса топлива; n, m и k — число атомов углерода, водорода и кислорода в приведенной формуле топлива. В теплотехнических расчетах иногда используют стехиометрический коэффициент, выраженный через мольные LМ или объемные LV единицы измерения, а именно:

LМ = МтL0/M0 (13)

LV = ст L0/с0 (14)

где Мт и М0 — соответственно молекулярная масса топлива и окислителя; ст и с0 -плотность топлива и окислителя, кг/м3.

При увеличении числа атомов углерода в молекуле стехиометрический коэффициент уменьшается у парафиновых углеводородов, остается неизменным у олефиновых и нафтеновых и возрастает у ароматических углеводородов. При n>? стехиометрический коэффициент стремится к значению, равному 14,75 кг воздуха / кг топлива.

Избыток (или недостаток) окислителя по отношению к массе его в стехиометрической смеси оценивается коэффициентом избытка окислителя (для топливовоздушных смесей — коэффициентом избытка воздуха):

б = G0/(L0GT) (15)

где б — коэффициент избытка окислителя (воздуха); G0, GT — масса окислителя и топлива в смеси соответственно. Горючую смесь, для которой б < 1, называют богатой, а при избытке окислителя, т. е. при б > 1, — бедной.

1.3 Классификация битумов

Битум с давних пор является одним из наиболее известных и важных строительных материалов. Благодаря своим адгезионным и гидрофобным свойствам он находит широкое применение в дорожном строительстве, изготовлении кровельных материалов, при строительстве фундаментов зданий и сооружений, прокладке трубопроводов.

Битум представляет собой чрезвычайно сложную смесь углеводородов и гетероорганических соединений разнообразного строения, в основном не выкипающую при температурах перегонки нефти. Идентификация всех составляющих битум соединений невозможна. Но для решения многих задач оказывается достаточным определить содержание отдельных классов или групп веществ. Общепризнанным является разделение веществ по их отношению к растворителям и адсорбентам. В соответствии с этим битум состоит из асфальтенов — соединений, нерастворимых в алканах С5-С7; смол — соединений, растворимых в алканах и десорбируемых с поверхности силикагеля бензолом или его смесью со спиртом, но не десорбируемых алканами, и масел — соединений, растворимых в алканах и десорбируемых указанными элюентами. Среди масел различают соединения парафиновой, нафтеновой и ароматической основы.

Групповой состав битума предопределяет его коллоидную структуру и реологическое поведение и тем самым — технические свойства, которые характеризуются условными показателями качества, определяемыми в стандартных условиях. Среди этих показателей важнейшие: температуры размягчения и хрупкости, пенетрация (глубина проникания иглы в битум), дуктильностъ (растяжимость) — способность битума растягиваться в нить. Некоторые показатели определяют как для исходного битума, так и для битума после прогрева, который имитирует процесс старения. Стандартами задаются определенные значения показателей качества, что отражает оптимальный состав битума. Этот состав может быть различным для разных областей применения битумов.

Отечественной промышленностью вырабатывается широкий ассортимент битумов: дорожные битумы (вязкие, жидкие); строительные (индустриальные) битумы; кровельные битумы; изоляционные битумы; хрупкие битумы и специальные высокоплавкие [9], [12],.

Основные российские НПЗ, где производят битум указаны в Таблице 1.

Таблица 1 — Производство битумов на российских НПЗ (по состоянию на 2006 г.)

Дорожные битумы разделяют на вязкие и жидкие.

Вязкие битумы используют в качестве вяжущего материала при строительстве и ремонте дорожных покрытия. Основное количество таких битумов вырабатывается в России в соответствии с ГОСТ 22 245–90, требования которого приведены в табл. 2

В соответствии с ГОСТ 22 245–90 вырабатываются вязкие битумы двух типов: БНД — битум нефтяной дорожный и БН — битум нефтяной. Все битумы маркируются по пенетрации при 25 0С. При равной, пенетрации при 25 'С битумы БНД имеют более высокую температуру' размягчения, более низкую температуру хрупкости и большие значения пенетрации при 0 °C, чем битумы БН. В то же время для битумов БНД устанавливаются требования по дуктильности при 0 0С, а требования по дуктильности при 250С менее строгие в сравнении с битумами БН. Требования к термостабильности битумов БНД более жесткие [9],.

Некоторое количество вязких битумов вырабатывается на отдельных заводах по техническим условиям, носящим часто конъюнктурный характер. Однако битумы, вырабатываемые по ТУ 38.1 011 356−91 (табл. 3), пользуются большим спросом инофирм для строительства ответственных объектов как в России, так и за рубежом.

В то же время на российском внутреннем рынке предлагаются и пользуются спросом импортные битумы, вырабатываемые по спецификации Neste.

Жидкие битумы предназначены для удлинения сезона дорожного строительства. В соответствии с ГОСТ 11 955;82 их получают смешением вязких битумов БНД с дистиллятными фракциями — разжижителями. После укладки покрытия разжижитель постепенно испаряется. Применение жидких дорожных битумов не соответствует современным требованиям к энергосбережению и защите окружающей среды. Кроме того низкая температура вспышки предопределяет их пожароопасность [9],.

Строительные битумы Применяют при выполнении различных строительных работ, в частности для гидроизоляции фундаментов зданий.

Кровельные битумы применяют для производства кровельных материалов. Их разделяют на пропиточные и покровные (соответственно для пропитки основы и получения покровного слоя) [12],.

Изоляционные битумы используют для изоляции трубопроводов с целью защиты их от коррозии [12],.

Хрупкие битумы (ГОСТ 21 822−87) предназначены для использования в лакокрасочной, шинной и электротехнической промышленности. Битумы, представляющие собой твердое вещество черного цвета без запаха, выпускают двух марок: Б и Г (табл. 7) [12],.

Битумы — высокоплавкие мягчители (рубраксы) (ГОСТ 781−78) производят для резинотехнической и шинной промышленности. В зависимости от глубины проникновения иглы устанавливаются две марки битума: А-10 и А-30.

К высокоплавким относят битумы с температурой размягчения выше 100 °C. Такие битумы и маркируют в зависимости от температуры размягчения в отличие от вышеописанных битумов, в основу маркировки которых положена пенетрация при 25 °C. Известно несколько сортов высокоплавких битумов: битумы для аккумуляторных мастик, хрупкие битумы (лаковые), битумы — высокоплавкие размягчители (рубраксы). Все эти битумы получают глубоким окислением остатков перегонки нефти, и поэтому важным для них является показатель растворимости в тех или иных растворителях [12],.

Все битумы обычно используют в чистом виде. Однако достаточно часто в битумы вводят компоненты, улучшающие их потребительские свойства. Так, в дорожные битумы вводят адгезионные добавки, улучшающие сцепление битума с каменным материалом. Смешивая битумы с водой и эмульгаторами, получают битумные эмульсии. Все эти продукты производят обычно по нормативно-технической документации потребителей.

ГЛАВА 2. ОПИСАНИЕ ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ СХЕМЫ БИТУМОХРАНИЛИЩА

Системы огневого нагрева битума применяют в битумохранилищах для нагрева битума до температуры перекачивания, в битумонагревательных котлах для обезвоживания и нагрева битума до рабочей температуры, а также в автобитумовозах и автогудронаторах для поддержания рабочей температуры битума. Системы огневого нагрева битума просты по конструкции, надежны в эксплуатации, имеют малый расход металла (Рис. 8).

Для нагрева битума в битумохранилищах наиболее простой и безопасной является система с зоной горения топлива в жаровой трубе (рисунок). Система состоит из горизонтальной жаровой трубы, вертикальных труб — воздухоподводящей и вытяжной, пропущенных через кровлю битумохранилища.

Топливная система состоит из бака для топлива с регулировочным краном, малого топливопровода, воронки с нижним топливопроводом. Воздухоподводящая труба должна быть выше кровли битумохранилища на 1,5…2 м, воронка должна быть расположена на 1,5…2 м ниже верхнего края воздухоподводящей трубы. Расстояние между малым топливопроводом и воронкой 0,4…0,5 м, расстояние между нижним топливопроводом и кирпичной кладкой зоны горения 0,5… 1 м. Топливо самотеком стекает из малого топливопровода в воронку и по нижнему топливопроводу — в зону горения.

Скорость подачи топлива регулируют по числу падения капель из малого топливопровода в воронку. Для нормальной работы системы разогрева битума достаточно 60… 100 капель топлива в минуту. В зоне падения капель днище жаровой трубы должно быть выполнено из кирпича. Теплопроизводительность ограничивается подачей воздуха, осуществляемой естественной тягой дымовой трубы. По способу регулирования подачи топлива систему называют капельницей. При достаточном уровне битума наджаровой трубой капельница работает надежно и безопасно.

Хотя температура дымовых газов и стенок дымовой трубы не очень велика, однако для исключения возгорания битума от стенок дымовой трубы ее выполняют двойной в зоне от жаровой трубы и высотой 1−1,5 м над самым верхним уровнем битума.

Достоинства систем огневого нагрева битума заключаются в простоте конструкции и обслуживания, экономичности. Недостатками систем огневого нагрева битума являются высокая пожароопасность, возможность возгорания битума и топлива, применяемого для работы топки [2],.

Наиболее выгодным теплоносителем для змеевика дополнительного отсека является водяной пар, так как он обладает рядом преимуществ: доступный, не токсичный, гибкий режим нагрева, не высокие условия нагрева (до 160 0С), и при непосредственном нагреве битума не происходит потери его важных свойств.

Рис. 8 — Система огневого нагрева битума в битумохранилище: 1 — воронка; 2 — топливный бак; 3 — верхний топливопровод; 4 — топливный кран; 5 — кровля битумохранилища; 6 — верхний уровень битума; 7 — нижний рабочий уровень битума; 8 — основной отсек; 9 — дополнительный отсек; 10 — змеевик дополнительного отсека; 11 — насосная установка; 12 — заслонка шиберная; 13 — стенка битумохранилища; 14 — изоляционный слой; 15 — жаровая труба; 16 — слой кирпичей; 17 — воздухоподводящая труба; 18 — нижний топливопровод Так же широкому распространению нагревания водяным паром способствует другие достоинства этого метода обогрева, а именно:

большое количество тепла, выделяющегося при конденсации единицы массы водяного пара (2260 — 2990 кДж на 1 кг конденсирующегося пара при давлении соответственно 0,1 — 1,2 МПа;

высокий коэффициент теплоотдачи от конденсирующего пара к стенке — порядка 5000 — 18 000 Вт/ м2 0С;

равномерность обогрева (так как конденсация пара происходит при постоянной температуре).

ГЛАВА 3. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

битум горение хранилище теплоноситель Расчет ведется для битумохранилища ямного типа с массой хранимого битума m = 100 тонн. Необходимые размеры приводятся в литературе [5], для битумохранилища [4],. Формулы для расчета в [2], константы в [10],[11].

3.1 Тепловой расчет битумохранилища

3.1.1 Расчет полезно расходуемого тепла

(16)

где СБ — удельная теплоемкость битума (при 90 0С), [кДж/к г· 0С]; СВ — удельная теплоемкость воды, СВ = 4,19 кДж /кг · 0С [10]; П — производительность, П = 10т/ч = =10 000 кг/ч; - относительное содержание воды в битуме при 90 0С, [%].

Для дорожных битумов в ГОСТе 22 245−90 значение исключено, по техническим расчетам оно составляет 1−2%, примем что = 2% (ГОСТ 6617−67 для строительных битумов: содержание воды — следы).

Таблица 2 — Зависимость удельной теплоемкости битума от температуры

Для основного отсека:

Для дополнительного отсека:

.

Общее количество полезно расходуемого тепла:

(17)

3.1.2 Расчет потерь тепла из дополнительного отсека в основной

Потеря тепла из дополнительного отсека в основной является частично восполнимой потерей:

(18)

гдеплощадь перегородки между основным и дополнительным отсеками, [м2]; h1 — коэффициент теплопередачи основного отсека,[кВт/м2· 0С]; t1 — температура битума в основном отсеке в начале нагрева, t1 = 20 0С; t3 — начальная температура перекачивания битума шестеренным насосом, t3 = 95 0С.

(19)

где a — ширина перегородки, a=4,62 м; - высота слоя битума у перегородки, .

(20)

(21)

где и — коэффициенты теплоотдачи от битума к материалу перегородки и обратно, = = 0,097 кВт/ (м2 · 0С); lcm — толщина стенки, lcm = 0,2 м; - коэффициент теплопроводности стенки, = 0,75 кВт/ м· 0С.

.

3.1.3 Расчет потерь тепла через стенки и днище в почву

Для основного отсека:

(22)

Для дополнительного отсека:

(23)

где — суммарная площадь днища, [м2]; - суммарная площадь контакта с грунтом боковых стенок, [м2]; h2 — коэффициент теплопередачи из основного отсека битумохранилища в почву, [кВт/м2· 0С]; h3 — коэффициент теплопередачи из дополнительного отсека в почву, [кВт/м2· 0С].

(24)

где lиз — толщина изоляционной засыпи (шлак) между стенкой битумохранилища и грунтом, lиз = 0,3 м;- коэффициент теплопроводности засыпки, = 0,14 кВт/ м· 0С;

lп — длина теплового потока в почве при установившемся режиме, lп = 6 м при определении теплового потока из основного отсека в почву; lп = 6 м при определении теплового потока из дополнительного отсека; - коэффициент теплопроводности, = 0,0023 кВт/ м· 0С.

(25)

где a — ширина битумохранилища, a=4,62 м; - высота слоя битума у боковой стенки основного отсека,; hНС — высота нагреваемого слоя битума, hНС =2,5 м; b — длина основного отсека, b = 5,78 м;[2].

Учитывая, что передняя и задняя стенки имеют трапециевидную форму вследствие наклона днища битумохранилища на 8 градусов:

(26)

где a — ширина битумохранилища, a=4,62 м; b — длина основного отсека, b = 5,78 м; - длина днища основного отсека с учетом угла наклона, м; - угол наклона днища, ?[2].

(27)

где a — ширина битумохранилища, a=4,62 м; - высота слоя битума у боковой стенки дополнительного отсека,; h’НС — высота нагреваемого слоя битума дополнительного отсека, h’НС =3,04 м; f — длина основного отсека, f = 2,00 м[2].

(28)

где a — длина днища, a=4,62 м; - ширина днища основного отсека, м; f — ширина днища дополнительного отсека, f = 2,00 м; - угол наклона днища, ?[2].

Потеря тепла через наружные стенки и днище в почву равна сумме потерь из основного и дополнительного отсеков:

Для основного отсека:

Для дополнительного отсека:

Суммарная потеря тепла:

1643,1+1449,34=3092,44

3.1.4 Расчет потерь тепла зеркалом битума в воздух

Для основного отсека:

Для дополнительного отсека:

где — коэффициент теплоотдачи от зеркала битума в воздух,

=0,15 кВт/ м2 · 0С; tВ — температура воздуха в битумохранилище, tВ =20 0С [2]; SЗер — площадь зеркала битума основного отсека, [м2].

Площадь зеркала битума:

(32)

где m — длина зеркала битума, — длина зеркала битума осовного отсека,; - длина зеркала битума дополнительного отсека,; n — ширина зеркала битума, n = 2,8 м.

Для основного отсека:

.

Для дополнительного отсека:

Суммарная потеря тепла зеркалом битума в воздух:

.

3.1.5 Расчет суммарных потерь тепла

(33)

.

Расчет общего количества тепла, необходимого для работы битумохранилища

(34)

.

Расчет площади поверхности змеевика

(35)

где tп. в — температура пара на входе в змеевик, tп. в = 165 0С (при р =0,8МПа);

tК — температура конденсата, tК = 85−95 0С, примем tК = 95 0С [2]; hн — коэффициент теплопередачи нагревателя, [кВт/м2· 0С].

(36)

где lcm — толщина стенки, lcm = 0,005 м; - коэффициент теплопроводности стенки, = 0,046 кВт/м· 0С; и — коэффициенты теплоотдачи от битума к материалу перегородки и обратно = 11,1 кВт/ м2 · 0С; = 0,043 кВт/ м2 · 0С.

.

685 520 кДж/ч где Q1-потери тепла через наружные стенки в почву, ;Q2-потери тепла зеркалом битума в воздух,; QД2-потери из дополнительного отсека в основной, ;Qпол-полезно расходуемое тепло,.

.

По табличным данным SН = 50−70 [м2], [2],.

3.1.7 Расчет расхода теплоносителя

Для сравнения рассмотрим паровой (GП) и масляной нагрев (GМ).

(38)

где Н1 — удельная энтальпия пара при рабочем давлении 0,8 МПа, Н1 = 2770,4 кДж/кг [11], [Приложение 1];

Н2 — удельная энтальпия отработавшего пара при давлении 0,2 МПа, Н2 = 500−600 кДж/кг, примем Н2 = 600 кДж/кг.

.

По табличным данным GП = 280−560 [кг/ч], [2],.

где СМ — удельная теплоемкость масла, СМ = 1,8 — 2,1 кДж/кг · 0С, примем