Токи короткого замыкания в системе электроснабжения

КУРСОВАЯ РАБОТА

по курсу

Переходные процессы в электрических системах

на тему:

Токи короткого замыкания в системе электроснабжения

Задание

1. Рассматриваемое предприятие (рис. 1) имеет собственную ТЭЦ с двумя турбогенераторами типа Т-2−6-2 мощностью 7,5 МВ· А. Связь с энергосистемой осуществляется от районной подстанции по линии электропередачи 35 кВ через два трансформатора. На предприятии расположены высоковольтные двигатели, которые запитаны кабелем типа ААБ 3×120.

Мощность на шинах 35 кВ задана.

Генераторы имеют автоматические регуляторы возбуждения.

2. Требуется определить токи трехфазного и двухфазного к.з.:

1) сверхпереходный ток;

2) ударный ток;

3) наибольшее действующее значение полного тока;

4) установившийся ток;

5) ток через 0,2 с. после возникновения короткого замыкания.

3. Произвести сравнение токов к.з. для различных мест и видов короткого замыкания.

4. Построить зависимость изменения тока к.з. для генератора G1 во времени, считая, что генератор до к.з. был предварительно ненагружен.

5. Числовые данные в соответствии с вариантом приведены в табл. 1 — 3.

Следует принять трансформаторы по вариантам ;

I — ТМ-4000/35;

II — ТМ-6300/35.

Рис. 1 — Структурная схема электроснабжения промышленного предприятия

Таблица 1 — Исходные данные асинхронных двигателей

Таблица 2 — Исходные данные синхронных двигателей

Таблица 3 — Варианты заданий

Реферат

Пояснительная записка содержит: 37 страниц, 11 рисунков, 4 таблицы, 5 источников, 1 приложение.

ПРОМЫШЛЕННОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ, ТУРБОГЕНЕРАТОР, ДВИГАТЕЛИ, ЛЭП, ТРАНСФОРМАТОР, КОРОТКОЕ ЗАМЫКАНИЕ, РАСЧЕТНЫЕ КРИВЫЕ, ТОКИ КЗ, ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ.

Цель работы — развитие навыков самостоятельной работы у студентов по расчетам симметричных и несимметричных коротких замыканий в системе электроснабжения промышленного предприятия.

В курсовой работе рассмотрены следующие вопросы:

· определены в точке короткого замыкания значения сверхпереходного, а также ударного тока и наибольшего действующего значения полного тока симметричного трехфазного и несимметричного двухфазного замыкания К9, К3 и К6;

· произведено сравнение токов к.з. для различных мест и видов короткого замыкания;

· построена зависимость изменения тока к.з. для генератора G1 во времени, считая, что генератора до к.з. был предварительно ненагружен.

ток короткое замыкание электроснабжение

• Построение эквивалентной схемы замещения. Определение параметров элементов
• Преобразование схемы относительно точки КЗ К1
• Определение в точке короткого замыкания действующего значения периодической составляющей токов КЗ для момента времени t = 0 с; t = 0,2 с; t = , а также ударного тока и наибольшего действующего значения полного тока симметричного трехфазного замыкания К9
• Определение в точке короткого замыкания действующего значения периодической составляющей токов КЗ для момента времени t = 0 с; t = 0,2 с; t = , а также ударного тока и наибольшего действующего значения полного тока двухфазного замыкания К9
• Преобразование схемы относительно точки КЗ К3
• Определение в точке короткого замыкания действующего значения периодической составляющей токов КЗ для момента времени t = 0 с; t = 0,2 с; t = , а также ударного тока и наибольшего действующего значения полного тока симметричного трехфазного замыкания К3
• Преобразование схемы относительно точки КЗ К6
• Определение в точке короткого замыкания действующего значения периодической составляющей токов КЗ для момента времени t = 0 с; t = 0,2 с; t =, а также ударного тока и наибольшего действующего значения полного тока симметричного трехфазного замыкания К3
• Сравнение токов к.з. для различных мест и видов короткого замыкания 36
• Зависимость изменения тока к.з. для генератора G1
• Список использованной литературы
• Приложение 1
• Построение эквивалентной схемы замещения. Определение параметров элементов
• Построим эквивалентную схему замещения. Она изображена на рисунке 2 в приложении 1. Затем выберем базисные условия:
• ; ;
• тогда; .
• Определим параметры элементов схемы замещения в относительных единицах при базисных условиях:
• 1. Индуктивное сопротивление и ЭДС питающей системы С определяется по формулам
• , (1.1)
• где — мощность к.з. на шинах питающей подстанции, МВ· А.
• , (1.2)
• где — номинальное напряжение на шинах системы, кВ.
• ;
• .
• 2. Индуктивное сопротивление и ЭДС генераторов Г1, Г2 можно найти как
• , (1.3)
• где — номинальная мощность генератора, МВ· А;
• — сверхпереходная реактивность. Из [1,табл.2.1,с.76] для турбогенератора Т-2−6-2 =0,1208;
• . (1.4)
• ;
• .
• 3. Полное сопротивление трансформатора вычисляется по формуле
• , (1.5)
• где — напряжение короткого замыкания, %.
• Так как мощность трансформаторов Т1 и Т2 более 1000 кВ· А можно принять .
• Индуктивное сопротивление трансформаторов Т1 и Т2:
• .
• 4. Активное и реактивное сопротивление кабельных и воздушных линий определяется по выражениям
• ; (1.6)
• ; (1.7)
• где , — удельные сопротивления линий, Ом/км. Для ЛЭП из [1,табл.7.38,с.432] Ом/км, Ом/км. Для кабельных линий из [1,табл.7.28,с.421] Ом/км, Ом/км;
• l — длина линий, км;
• — базисное напряжение той ступени, где расположена линия, кВ.
• Реактивное сопротивление кабеля в расчетах не будем учитывать для двигателей с номинальным напряжением 6 кВ, если
• ; (1.8)
• Активное сопротивление кабеля в расчетах не будем учитывать для двигателей с номинальным напряжением 6 кВ, если
• ; (1.9)
• где F — сечение кабеля, мм².
• Для кабеля КБ2
• условие выполняется,
• условие не выполняется, следовательно учитываем только активное сопротивление.
• Для кабеля КБ3
• условие выполняется,
• условие не выполняется, следовательно учитываем только активное сопротивление.
• Для кабеля КБ4
• условие выполняется,
• условие не выполняется, следовательно учитываем только активное сопротивление.
• Для кабеля
• КБ5
• условие выполняется,
• условие выполняется, следовательно не учитываем активное и рективное сопротивления.
• Для кабеля КБ6
• условие выполняется,
• условие не выполняется, следовательно учитываем только активное сопротивление.
• Активное сопротивление кабельных линий КБ2, КБ3, КБ4, КБ6:
• ;
• ;
• ;
• .
• Активное и реактивное сопротивление ЛЭП:
• ;
• .
• 5. Сверхпереходное сопротивление и ЭДС АД описывается выражениями
• , (1.10)
• где К_п — пусковой коэффициент.
• . (1.11)
• Активные сопротивления статора и ротора в относительных единицах
• , (1.12)
• где — синхронная частота вращения, об/мин;
• — номинальная частота вращения двигателя, об/мин;
• s_a — номинальное скольжение двигателя.
• ;
• ;
• ;
• ;
• ;
• ;
• ;
• ;
• .
• 6. При отсутствии данных о сверхпереходном сопротивлении СД его значение принимаем равным, тогда индуктивное сопротивление
• . (1.13)
• ;
• ;
• ;
• .
• Величина сверхпереходной ЭДС СД:
• (1.14)
• ;
• ;
• ;
• .
• Активное сопротивление статора синхронного двигателя примем равным активному сопротивлению статора асинхронного двигателя равновеликой мощности и частоты вращения поля:
• . (1.15)
• ;
• ;
• ;
• .
• Преобразование схемы относительно точки КЗ К9
• Преобразуем схему относительно точки короткого замыкания. Произведем эквивалентирование одинаковых ветвей:
• асинхронные двигатели с ЭДС Е₁, Е₂, Е₃, Е₄ , Е_11.
• ;
• .
• синхронные двигатели с ЭДС Е_5, Е_6, Е_7, Е_8, Е₉ и Е₁₃
• ;
• После этих преобразований схема будет иметь вид, показанный на рисунке 3 в приложении 1.
• Произведем дальнейшее преобразование схемы. Так как источники питания короткого замыкания Е₁₈ и Е₁₀ разнохарактерные, используем преобразование по методу коэффициентов распределения. Определим в начале эквивалентное сопротивление х_э1:
• ,
• затем найдем результирующее сопротивление х_рез1:
• .
• Теперь вычислим коэффициенты распределения
• ;
• ,
• Найдем искомые преобразованные сопротивления
• ;
• .
• Произведем подобные преобразования с другими ЭДС Е₁₄ и Е₁₉. Определим эквивалентное сопротивление х_э2:
• ,
• затем найдем результирующее сопротивление х_рез2:
• .
• Теперь вычислим коэффициенты распределения
• ;
• и найдем искомые преобразованные сопротивления
• ;
• .
• Произведем эквивалентирование одинаковых ветвей:
• синхронные генераторы с ЭДС Е₁₀ и Е₁₄
• ;
• .
• После этих преобразований схема будет иметь вид, показанный на рисунке 4 в приложении 1.
• Так как источники питания короткого замыкания Е₁₀, Е₁₄ и Е₂₄ разнохарактерные, используем преобразование по методу коэффициентов распределения. Определим эквивалентное сопротивление х_э3 и r_э3:
• ;
• затем найдем результирующее сопротивление х_рез3:
• ;.
• Теперь вычислим коэффициенты распределения
• ;
• ;
• ,
• и найдем искомые преобразованные сопротивления
• ;
• ;
• .
• Полностью свернутая к точке короткого замыкания схема примет вид, показанный на рисунке 5 в приложении 1.
• Определение в точке короткого замыкания действующего значения периодической составляющей токов КЗ для момента времени t = 0 с; t = 0,2 с; t = , а также ударного тока и наибольшего действующего значения полного тока симметричного трехфазного замыкания К9
• Преобразованная схема на рисунке 6 в приложении 1 имеет несколько независимых друг от друга генерирующих ветвей: систему, генераторы ТЭЦ, синхронные и асинхронные двигатели.
• Токи каждой генерирующей ветви определяются исходя из ее конкретных особенностей.
• 1. Ток трехфазного к.з. от системы
• , (2.1)
• где — сверхпереходный ток системы, кА;
• — установившееся значение тока к.з. системы, кА;
• — действующее значение тока к.з. системы в момент времени 0,2 с., кА;
• — суммарное индуктивное сопротивление ветви с системой, в относительных единицах при базисных условиях;
• — напряжение ступени, на которой находится точка K9, кВ;
• — базисный ток для данной ступени трансформации, кА.
• Ударный ток от системы находится как
• , (2.2)
• где — ударный ток системы, кА;
• — ударный коэффициент.
• Ударный коэффициент, можно вычислить по формуле
• , (2.3)
• где — постоянная времени эквивалентной ветви с ЭДС системы;
• — суммарное активное сопротивление ветви с системой, в относительных единицах при базисных условиях.
• Наибольшее действующее значение тока, определяемое за первый период переходного процесса
• . (2.4)
• Подставляя числовые значения в формулы (2.1), (2.2), (2.3) и (2.4) получаем:
• ;
• ;
• ;
• ;
• ;
• .
• 2. Ток трехфазного к.з. от генераторов ТЭЦ
• Расчет произведем по методу расчетных кривых. Из найденного результирующего сопротивления генерирующей ветви от ТЭЦ получаем расчетное сопротивление при номинальных условиях генератора.
• , (2.5)
• .
• Затем по расчетным кривым определяем периодическую составляющую тока к.з. в относительных единицах при номинальных условиях эквивалентного источника .
• Тогда для любого момента времени действующее значение периодической составляющей тока к.з.
• , (2.6)
• где — номинальный ток эквивалентного источника, приведенного к ступени к. з.
• Для разных моментов времени получаем:
• ; ;
• ; ;
• ; .
• Так как активное сопротивление для данной ветви, то .
• .
• Определим наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания
• .
• Ток трехфазного к.з. от асинхронных двигателей
• , (2.7)
• где — сверхпереходная ЭДС асинхронного двигателя;
• , — соответственно реактивное и активное сопротивления ветви асинхронного двигателя, в относительных единицах при базисных условиях.
• Общее выражение для ударного тока к.з. асинхронного двигателя то же, что и для системы
• , (2.8)
• где — ударный коэффициент двигателя.
• Ударный коэффициент для асинхронного двигателя можно определить по следующему выражению
• , (2.9)
• где — постоянная времени затухания периодической составляющей тока, с;
• — постоянная времени затухания апериодической составляющей, с; - активное сопротивление ротора двигателя, Ом.
• Наибольшее действующее значение тока для асинхронных двигателей
• . (2.10)
• Подставляя числовые значения в формулы (2.7), (2.8), (2.9) и (2.10) получаем:
• ;
• ;
• ;
• .
• ;
• ;
• .
• Ток трехфазного к.з. от синхронных двигателей
• Расчет произведем по методу расчетных кривых.
• .
• Для разных моментов времени получаем:
• ;
• ;
• ;
• ;
• ;
• .
• Ударный ток и ударный коэффициент определяем по формулам (2.2) и (2.3).
• ;
• ;
• ;
• ;.
• .
• Определим наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания:
• .
• Суммарный ток трехфазного к.з. К1 от всех генерирующих ветвей определяется как
• (2.11)
• Определим токи короткого замыкания К9 для различных моментов времени:
• ;
• ;
• .
• Суммарный ударный ток короткого замыкания К9
• .
• Суммарное наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания К9
• .
• Определение в точке короткого замыкания действующего значения периодической составляющей токов КЗ для момента времени t = 0 с; t = 0,2 с; t = , а также ударного тока и наибольшего действующего значения полного тока двухфазного замыкания К9
• В приближенных расчетах для каждой генерирующей ветви примем сопротивление прямой и обратной последовательности
• , (2.12)
• получим:
• ;
• ;
• ;
• .
• 1. Ток двухфазного к.з. от системы
• . (2.13)
• .
• Ударный ток от системы и ударный коэффициент находим по формулам (2.2) и (2.3):
• ;
• ;
• ;
• .
• Наибольшее действующее значение тока определяю по формуле (2.4)
• .
• Ток двухфазного к.з. от генераторов ТЭЦ
• Расчет произведем по методу расчетных кривых. Из найденного результирующего сопротивления генерирующей ветви от ТЭЦ получаем расчетное сопротивление при номинальных условиях генератора.
• , (2.14)
• .
• Затем по расчетным кривым определяем периодическую составляющую тока к.з. прямой последовательности в относительных единицах при номинальных условиях эквивалентного источника .
• Тогда для любого момента времени действующее значение периодической составляющей тока к.з.
• . (2.15)
• Для разных моментов времени получаем:
• ; ;
• ; ;
• ; .
• Так как активное сопротивление для данной ветви равно нулю, то. Ударный ток двухфазного короткого замыкания равен
• .
• Определим наибольшее действующее значение полного тока двухфазного короткого замыкания
• .
• Ток двухфазного к.з. от асинхронных двигателей
• . (2.16)
• Ударный ток несимметричного к.з. от асинхронных двигателей будем рассчитывать по выражениям (2.8) и (2.9). А наибольшее действующее значение тока по — (2.10).
• Подставляя числовые значения в формулы (2.16), (2.8), (2.9) и (2.10) получаем:
• ;
• ;
• ;
• .
• ;
• ;
• .
• Ток двухфазного к.з. от синхронных двигателей
• Расчет произведем по методу расчетных кривых.
• .
• Для разных моментов времени получаем:
• ; ;
• ; ;
• ; .
• Ударный ток и ударный коэффициент определяем по формулам (2.2) и (2.3).
• ;
• ;
• ;
• ;
• .
• Определим наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания
• .
• Суммарный ток двухфазного к.з. К9
• Определим токи короткого замыкания К1 для различных моментов времени:
• ;
• ;
• .
• Суммарный ударный ток короткого замыкания К9
• .
• Суммарное наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания К9
• .
• Преобразование схемы относительно точки КЗ К8
• Преобразую схему, изображенную в приложении 1 на рисунке 7. Номера элементов оставлю прежними, а нумерацию новых элементов начну с сорока. Исключу из схемы синхронные и асинхронные двигатели, отделённые двумя ступенями трансформации.
• Асинхронные двигатели с ЭДС Е₁, Е₂, Е₃, Е₄ , Е_11.
• ;
• B результате получу схему, изображенную в приложении 1 на рисунке 8.
• Так как источники питания короткого замыкания Е₁₄ и Е₃₁ разнохарактерные, используем преобразование по методу коэффициентов распределения. Определим в начале эквивалентное сопротивление х_э:
• ,
• затем найдем результирующее сопротивление х_рез:
• .
• Теперь вычислим коэффициенты распределения
• ;
• ;
• и найдем искомые преобразованные сопротивления
• ;
• ;
• После этих преобразований схема будет иметь вид, показанный на рисунке 9 в приложении 1.
• Определение в точке короткого замыкания действующего значения периодической составляющей токов КЗ для момента времени t = 0 с; t = 0,2 с; t = , а также ударного тока и наибольшего действующего значения полного тока симметричного трехфазного замыкания К8
• Преобразованная схема на рисунке 9 в приложении 1 имеет несколько независимых друг от друга генерирующих ветвей: систему, генераторы ТЭЦ, синхронные и асинхронные двигатели.
• Токи каждой генерирующей ветви определяются исходя из ее конкретной особенности.
• 1. Ток трехфазного к.з. от системы, ударный ток, ударный коэффициент и наибольшее действующее значение находим по формулам (2.1), (2.2), (2.3) и (2.4) соответственно. Подставляя числовые значения, получаем:
• ;
• ;
• ;
• .
• ;
• ;
• .
• Ток трехфазного к.з. от генераторов ТЭЦ
• Расчет произведем по методу расчетных кривых.
• .
• Для разных моментов времени получаем:
• ; ;
• ; ;
• ; .
• Так как активное сопротивление для данной ветви, то .
• .
• Определим наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания
• .
• Ток трехфазного к.з. от асинхронных двигателей, ударный ток, ударный коэффициент, наибольшее действующее значение тока находим по формулам (2.7), (2.8), (2.9) и (2.10) соответственно. Подставляя числовые значения, получаем:
• ;
• ;
• ;
• ;
• .
• ;
• ;
• .
• Суммарный ток трехфазного к.з. К8 находим по формуле (2.11).
• Определим токи короткого замыкания К3 для различных моментов времени:
• ;
• ;
• .
• Суммарный ударный ток короткого замыкания К3
• .
• Суммарное наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания К3
• .
• Определение в точке короткого замыкания действующего значения периодической составляющей токов КЗ для момента времени t = 0 с; t = 0,2 с; t = , а также ударного тока и наибольшего действующего значения полного тока двухфазного замыкания К8
• С учетом равенства (2.12) получим:
• ;
• 1. Ток двухфазного к.з. от системы, ударный ток, ударный коэффициент и наибольшее действующее значение находим по формулам (2.13), (2.2), (2.3) и (2.4) соответственно. Подставляя числовые значения, получаем:
• ;
• ;
• ;
• ;
• .
• .
• Ток двухфазного к.з. от генераторов ТЭЦ
• Расчет произведем по методу расчетных кривых.
• .
• Для разных моментов времени получаем:
• ; ;
• ; ;
• ; .
• Так как активное сопротивление для данной ветви равно нулю, то. Ударный ток двухфазного короткого замыкания равен
• .
• Определим наибольшее действующее значение полного тока двухфазного короткого замыкания
• Ток двухфазного к.з. от асинхронных двигателей, ударный ток, ударный коэффициент и наибольшее действующее значение тока находим по формулам (2.16), (2.8), (2.9) и (2.10) соответственно. Подставляя числовые значения, получаем:
• ;
• ;
• ;
• ;
• ;
• ;
• ;
• ;
• Суммарный ток двухфазного к.з. К8 находим по формуле (2.17).
• Определим токи короткого замыкания К8 для различных моментов времени:
• ;
• ;
• .
• Суммарный ударный ток короткого замыкания К3
• .
• Суммарное наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания К3
• .
• Преобразование схемы относительно точки КЗ К2
• Преобразую схему, изображенную в приложении 1 на рисунке 7. Номера элементов оставлю прежними, а нумерацию новых элементов начну с сорока. Исключу из схемы синхронные и асинхронные двигатели, отделённые двумя ступенями трансформации.
• Синхронные двигатели с ЭДС Е_5, Е_6, Е_7, Е_8, Е₉ и Е₁₃
• ;
• B результате получу схему, изображенную в приложении 1 на рисунке 8.
• Так как источники питания короткого замыкания Е₁₀ и Е₁₂ разнохарактерные, используем преобразование по методу коэффициентов распределения. Определим в начале эквивалентное сопротивление х_э:
• ,
• затем найдем результирующее сопротивление х_рез:
• .
• Теперь вычислим коэффициенты распределения
• ;
• ;
• и найдем искомые преобразованные сопротивления
• ;
• ;
• После этих преобразований схема будет иметь вид, показанный на рисунке 9 в приложении 1.
• Определение в точке короткого замыкания действующего значения периодической составляющей токов КЗ для момента времени t = 0 с; t = 0,2 с; t = , а также ударного тока и наибольшего действующего значения полного тока симметричного трехфазного замыкания К2
• Преобразованная схема на рисунке 9 в приложении 1 имеет несколько независимых друг от друга генерирующих ветвей: систему, генераторы ТЭЦ, синхронные и асинхронные двигатели.
• Токи каждой генерирующей ветви определяются исходя из ее конкретной особенности.
• Ток трехфазного к.з. от системы, ударный ток, ударный коэффициент и наибольшее действующее значение находим по формулам (2.1), (2.2), (2.3) и (2.4) соответственно. Подставляя числовые значения, получаем:
• ;
• ;
• ;
• .
• ;
• ;
• .
• Ток трехфазного к.з. от генераторов ТЭЦ
• Расчет произведем по методу расчетных кривых.
• .
• Для разных моментов времени получаем:
• ; ;
• ; ;
• ; .
• Так как активное сопротивление для данной ветви, то .
• .
• Определим наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания
• Ток трехфазного к.з. от синхронных двигателей
• Расчет произведем по методу расчетных кривых.
• .
• Для разных моментов времени получаем:
• ; ;
• ; ;
• ; .
• Ударный ток и ударный коэффициент определяем по формулам (2.2) и (2.3).
• ;
• ;
• ;.
• .
• Определим наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания:
• .
• Суммарный ток трехфазного к.з. К3 находим по формуле (2.11).
• Определим токи короткого замыкания К3 для различных моментов времени:
• ;
• ;
• .
• Суммарный ударный ток короткого замыкания К3
• .
• Суммарное наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания К3
• .
• Определение в точке короткого замыкания действующего значения периодической составляющей токов КЗ для момента времени t = 0 с; t = 0,2 с; t = , а также ударного тока и наибольшего действующего значения полного тока двухфазного замыкания К2
• С учетом равенства (2.12) получим:
• ;
• ;
• Ток двухфазного к.з. от системы, ударный ток, ударный коэффициент и наибольшее действующее значение находим по формулам (2.13), (2.2), (2.3) и (2.4) соответственно. Подставляя числовые значения, получаем:
• Ток трехфазного к.з. от системы, ударный ток, ударный коэффициент и наибольшее действующее значение находим по формулам (2.1), (2.2), (2.3) и (2.4) соответственно. Подставляя числовые значения, получаем:
• ;
• ;
• ;
• .
• ;
• ;
• .
• Ток двухфазного к.з. от генераторов ТЭЦ
• Расчет произведем по методу расчетных кривых.
• .
• Для разных моментов времени получаем:
• ; ;
• ; ;
• ; .
• Так как активное сопротивление для данной ветви равно нулю, то. Ударный ток двухфазного короткого замыкания равен
• .
• Определим наибольшее действующее значение полного тока двухфазного короткого замыкания
• Ток двухфазного к.з. от синхронных двигателей
• Расчет произведем по методу расчетных кривых.
• .
• Для разных моментов времени получаем:
• ; ;
• ; ;
• ; .
• Ударный ток и ударный коэффициент определяем по формулам (2.2) и (2.3).
• ;
• ;
• ;
• ;
• .
• Определим наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания
• .
• Суммарный ток двухфазного к.з. К3 находим по формуле (2.17).
• Определим токи короткого замыкания К3 для различных моментов времени:
• ;
• ;
• .
• Суммарный ударный ток короткого замыкания К3
• .
• Суммарное наибольшее действующее значение полного тока короткого замыкания К3
• .
• Сравнение токов к.з. для различных мест и видов короткого замыкания
• Таблица 4 — Сравнение токов к.з. для различных мест и видов короткого замыкания

Точка к.з.	Вид к.з.	Момент времени, с	Сверхпереходный ток от	Суммарный ток, кА	Суммарный ударный ток, кА	Наибольшее действующее значения полного тока, кА
			системы, кА	генераторов ТЭЦ, кА	АД, кА	СД, кА
К9	трехфазное	t=0	3,02	8,37	0,505	0,609	12,504	31,62	19,05
		t=0,2	3,02	5,15	;	0,507	8,677	;	;
		t=	3,02	4,41	;	0,406	7,836	;	;
	двухфазное	t=0	2,57		0,43	0,36	8,36	20,6	13,64
		t=0,2	2,57	4,38	;	0,34	7,29	;	;
		t=	2,57	4,13	;	0,38	7,08	;	;
К8	трехфазное	t=0	1,77	8,53	0,934	;	11,234	28,21	16,875
		t=0,2	1,77	3,97	;	;	5,74	;	;
		t=	1,77	3,68	;	;	5,45	;	;
	двухфазное	t=0	2,46		0,876	;	11,34	25,95	15,49
		t=0,2	2,46	7,25	;	;	9,71	;	;
		t=	2,46	6,75	;	;	9,21	;	;
К2	трехфазное	t=0	2,93	8,53	;	0,947	12,407	28,436	16,9
		t=0,2	2,93	3,97	;	0,441	6,96	;	;
		t=	2,93	3,68	;	0,408	7,018	;	;
	двухфазное	t=0	1,77		;	1,23		27,08	17,09
		t=0,2	1,77	4,25	;	0,979		;	;
		t=	1,77	6,75	;	0,867	9,4	;	;

• Зависимость изменения тока к.з. для генератора G1
• Полный ток в цепи короткого замыкания для генератора G1 выражается уравнением
• , (4.1)
• где — принужденная составляющая тока к.з.;
• — частота сети, f=50 Гц;
• — фаза включения. Так как генератор был предварительно ненагружен, то ;
• — угол сдвига в этой цепи. Так как цепь с преобладанием индуктивности, то ;
• — постоянная времени цепи короткого замыкания. Из [1,табл.2.1,с.81] для турбогенератора Т-6−2У3 =0,13.
• Принужденную составляющую найдем по расчетным кривым для момента времени. Расчетное сопротивление генератора
• .
• Действующее значение периодической составляющей тока к.з.
• .
• При; .
• Подставляя числовые данные в (4.1) получаем
• .
• Список использованной литературы
• 1. Методические указания к курсовой работе по дисциплине «Переходные процессы в системах электроснабжения» для студентов всех форм обучения специальности 100 400 — «Электроснабжение» / Кубан. гос. технол. ун-т; сост. Б. А. Коробейников, Л. И. Деревцова, А. И. Ищенко. Краснодар, 2003. — 28 с.
• 2. Ульянов С. А. Сборник задач по электромагнитным переходным процессам в электрических системах. — М.: Энергия, 1968. — 496 с.
• 3. Ульянов С. А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. — М.: Энергия, 1970. — 520 с.
• 4. Чернин А. Б., Лосев С. Б. Основы вычислений электрических величин для релейной защиты при сложных повреждениях в электрических системах. — М.: Энергия, 1971. — 438 с.
• 5. Лосев С. Б., Чернин А. Б. Вычисление электрических величин в несимметричных режимах электрических систем. — М.: Энергоатомиздат, 1983. — 528 с.
• Приложение 1
• Рисунок 2 — эквивалентная схема замещения
• Рисунок 3 — схема замещения для расчета к.з. К9
• Рисунок 4 — схема замещения для расчета к.з.К9
• Рисунок 5 — схема замещения для расчета к.з. К9
• Рисунок 6 — схема замещения для расчета к.з. К8
• Рисунок 7 — схема замещения для расчета к.з. К8
• Рисунок 8 — схема замещения для расчета к.з. К8
• Рисунок 9 — схема замещения для расчета к.з. К2
• Рисунок 10 — схема замещения для расчета к.з. К2
• Рисунок 11 — схема замещения для расчета к.з. К2
• Рисунок 12 — схема замещения, содержащая только активности