Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Динамические характеристики токарных резцов с державками из вязкоупругих материалов

Диссертация: Динамические характеристики токарных резцов с державками из вязкоупругих материалов
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Во втором разделе данной работы формулируется математическая модель движения вязкоупругого резца при произвольных законах изменения внешних нагрузок во времени. Модель основана на разложении вынужденных движений по формам свободных колебаний. Устанавливается фундаментальная V роль корней характеристического уравнения: мнимая часть корня представляет частоту свободных колебаний, вещественная… Читать ещё >

Содержание

  • 1. ОБТОЧКА ПРОХОДНЫМИ РЕЗЦАМИ КАК 13 ДИНАМИЧЕСКИЙ ПРОЦЕСС
    • 1. 1. Основные особенности токарной обработки
    • 1. 2. Математические модели, применяемые при проектировании 17 резцов и технологических процессов
    • 1. 3. Предложения по совершенствованию расчетных моделей 21 процесса обточки
  • 2. МОДЕЛЬ ДВИЖЕНИЙ ВЯЗКОУПРУГОГО РЕЗЦА
    • 2. 1. Наследственные соотношения линейной вязкоупругости
    • 2. 2. Задачи о колебаниях стержня и методы их решения
    • 2. 3. Модель свободных и вынужденных движений
    • 2. 4. Зависимость ИПХ от параметров ядра
    • 2. 5. Выводы
  • 3. ВЫНУЖДЕННЫЕ ДВИЖЕНИЯ ВЯЗКОУПРУГОГО РЕЗЦА
    • 3. 1. Реакция на установившуюся вибрацию
    • 3. 2. Реакция на единичный импульс
    • 3. 3. Реакция на серию импульсов
    • 3. 4. Выводы
  • 4. МОДЕЛИРОВАНИЕ АВТОКОЛЕБАНИЙ РЕЗЦА
    • 4. 1. Конструкторские факторы, определяющие частоты свобод- 68 ных колебаний режущего инструмента
    • 4. 2. Спектр свободных колебаний токарного проходного резца
    • 4. 3. Поправочные коэффициенты к стержневой модели
    • 4. 4. Движения токарного резца при обточке цилиндрической заготовки
    • 4. 5. Прочность бетонной державки
    • 4. 6. Выводы
  • ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Динамические характеристики токарных резцов с державками из вязкоупругих материалов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

i '.

Актуальность темы

Важнейшими условиями технического прогресса в машиностроении являются повышение производительности и точности механической: обработки деталей, улучшение качества обрабатываемых поверхностей, выбор оптимальных режимов резания.

Технология машиностроения позволяет технологу более обоснованно выбирать те или иные варианты технологического процесса. Умение заранее предвидеть все течение технологического процесса, хотя бы с точки зрения точности обработки, дает возможность предусмотреть необходимые мероприятия по оснащению и организации процесса, направленные на повышение точ-I ности и производительности механической обработки.

Наиболее важным с точки зрения эффективности производства является анализ динамики технологических систем и процесса резания.

Возникающие при резании нагрузки воспринимаются инструментом и приспособлением, в котором инструмент закреплен, а также деталью и приспособлением, в котором она установлена и закреплена. Возникающие нагрузки t передаются приспособлениями на сборочные единицы (узлы) и механизмы станка, благодаря чему образуется замкнутая технологическая система «станок — приспособление — инструмент — деталь» (СПИД).

Отличительной особенностью технологической системы при обработке является тесная взаимосвязь процесса резания с динамикой системы, качеством t.

86] и производительностью обработки.

В процессе обработки детали сила резания не остается постоянной в реi зультате действия следующих факторов: изменяется сечение срезаемой стружки, изменяются механические свойства материала деталиизнашивается и затупляется режущий инструментобразуется нарост на передней поверхности резt ца и др. Изменение силы резания обусловливает соответствующее изменение деформаций системы СПИД, нагрузки на механизмы станка и условий работы электропривода, что приводит к колебаниям (вибрациям) заготовки и инструмента.

Токарная обработка является наиболее распространенным методом обработки резанием. При токарной обработке деталей необходимо считаться с жесткостью станка (в основном суппорта, передней и задней бабок), приспособления, резца или другого режущего инструмента, а также обрабатываемой детали или, как говорят, с жесткостью упругой системы станок — приспособлениеинструмент — деталь (СПИД).

Отклонения (отжимы), получающиеся вследствие недостаточной жесткости отдельных составляющих системы СЕИД, всегда имеют место, причем величины каждого из них в отдельных случаях различны. Если жесткость нескольких или хотя бы одной из составляющих рассматриваемой системы недостаточна, получаются неудовлетворительные результаты обработки и возникают вибрации, препятствующие нормальному резанию. Наличие колебаний ухудшает качество обработанной поверхности, повышает износ инструмента (особенно твердосплавного и минералокерамического, вплоть до разрушения пластинок) и станка и приводит к разрегулированию соединений в станке и приспособлении.

Сильные колебания вынуждают снижать производительность процесса резания, а иногда работа на станке вообще становится невозможной.

Современные методы, связанные с исследованиями динамики технологических систем рассматривались в работах отечественных и зарубежных авторов [39, 50, 60, 65, 79, 91, 117, 128]. В системах проектирования режущего инструмента и технологических процессов часто используются модели токарных резцов в виде консольных стержней.

Рассматривая СПИД как сложную техническую систему, отметим, что в соответствии с принципами системного анализа, построение математических моделей сложной системы — агрегатирование — возможно только после декомпозиции системы до уровня отдельного ее элемента, которым, в данном случае, выступает отдельно взятый резец — естественный конструкторский элемент. В настоящее время системный анализ неразрывно связан с сопоставлением каждому уровню иерархии математической модели.

Литература

по системному анализу, например, [84], зачастую использует модель системы в целом в виде системы обыкновенных дифференциальных уравнений (что отражает изначальный интерес к теории систем с точки зрения специалистов по теории автоматического управления). В то же время наиболее общей, соответствующей идеологии системного анализа, является модель «черного ящика», которая отождествляет математическую модель с преобразованием (входного) воздействия в отклик (реакцию) системы, не накладывая ограничений на структуру самого преобразования.

Ограничиваясь механическими системами, можно утверждать, что для них можно считать, что наиболее общей для них математической моделью является система уравнений движения, основанная на втором законе Ньютона. В механике существует ряд методов, приводящих к разрешающей системе обыкновенных дифференциальных уравнений, например, метод конечных элементов (МКЭ) [18, 23, 53, 66, 70, 71, 126, 142, 170], метод суперэлементов (МСЭ) [65, 124]. Последний, пожалуй, является наиболее близким к общей идеологии системного анализа. Его трактовка как группировка конечных элементов (КЭ) в произвольные замкнутые области с исключением внутренних связей (узлов) [124,126] позволяет включить в себя и конструкторский признак — объединение КЭ, принадлежащие одному конструкторскому элементу. Однако тем самым предполагается, что модель элемента является дискретной, конечноэлементной. Тем самым на нижний уровень иерархии математических моделей ставится конечный элемент — многогранник конечного объема, в котором поле искомой векторной или скалярной функции аппроксимируется некоторой непрерывной функцией координат, линейно зависящей от значений этой функции в вершинах многогранника.

Применение МСЭ к моделированию системы СПИД в рамках такого подхода предполагает, что каждый стержень — элемент системы — разбивается на конечныеэлементы с заданными внутри него аппроксимирующими функциями, как правило — полиномами невысокой степени по осевой координате. Тогда применение МСЭ сводится к исключению из КЭ — модели стержня всех внутренних узловостаются только два узла, обеспечивающие сборку данного стержня в систему. В динамике, когда строгие решения есть комбинации экспонент с вещественными и мнимыми показателями, ожидать хороших результатов от аппроксимации полиномами невысокой степени не приходится.

В соответствии с изложенным, рационализация математических моделей, применяемых для изучения системы СПИД, может заключаться в следующем: во-первых, элемент низшего уровня иерархии — резец — есть один консольный стерженьво-вторых, его математическая модель должна быть построена как аналитическое решение задачи динамики, выражающее перемещение любой точки, лежащей внутри стержня, через перемещения двух узлов — начала и конца стержня. В связи с вышесказанным разработка математических моделей токарной обработки, связывающих режимы резания с качеством поверхности, является актуальной.

Рядом авторов (С.А. Васин, JI.A. Васин и их ученики) предложены конструкции токарных резцов с повышенной демпфирующей способностью. Это достигается за счет использования в качестве материалов державки резца различных бетонов и бетонополимеров. Обладая вязкоупругими свойствами, такие державки должны выступать в качестве динамических гасителей вибраций, происходящих в системе обработки, и тем самым — существенно влиять на качество обрабатываемой поверхности.

Рассматривая современное состояние теории вязкоупругости, наиболее общей на настоящее время является модель, основанная на принципе суперпозиции Больцмана, или линейно-наследственная модель вязкоупругого материала. Следует отметить, что в этом направлении работают многие зарубежные ученые, такие, как Р. Кристенсен, Д. Бленд, Дж. Ферри, У. Нолл, В. Коулмен, К. Трусделл, Р. Ривлин, М. Гертин, Дж. Оден, Ф. Локетт и др. В России исследования в области вязкоупругого поведения материалов и конструкций проводились Ю. Н. Работновым, А. Р. Ржаницыным, Л. Д. Быковым, М. И. Розовским,. Огромный вклад в развитие теории вязкоупругости внесла школа А. А. Ильюшина: М. А. Колтунов, Б. Е. Победря, И. А. Кийко, И. Е. Трояновский, В.П. Мат-веенко, И. Н. Шардаков, А. А. Адамов, А. Н. Филатов, Г. С. Ларионов и многие другие.

Рядом авторов предлагались различные аналитические представления для ядер ползучести и релаксации. Среди них можно отметить ядро типа Абеля [136], введенное Больцманом, ядро Бронского, ядро и резольвента Работнова [136], ядро и резольвента Колтунова-Ржаницына [83], экспоненциальное яд-ро[136]. Эти ядра неоднократно использовались при решении как модельных, так и практических задач. В работах С. Г. Пшеничнова и М. Ю. Старовской [134,135] обосновано применение экспоненциального ядра, обеспечивающего хорошую точность при решении динамических задач для любого линейно-вязкоупругого материала.

При проектировании и анализе поведения конструкций распространенным приемом является использование собственных форм колебаний линейно-упругого тела, которые обладают свойствами ортогональности и полноты. Такой подход, называемый модальным анализом, широко используется как в расчетах [65], так и экспериментальных исследованиях [68].

Тогда можно сформулировать цель работы: определение закона движения вершины токарного резца в процессе обточки и его влияние на качество обрабатываемой поверхности.

В рамках этой общей цели предполагается решить следующие задачи:

— разработать математическую модель движения вязкоупругого стержня при различных видах напряженно-деформированного состояния и произвольных законах изменения во времени внешних воздействий;

— исследовать влияния параметров ядра релаксации на реакцию вязкоупругого стержня при гармонической вибрации, ударах различной формы, сериях ударов;

— исследовать влияние движений токарного резца в процессе обточки на качество обрабатываемой поверхности;

— разработать систему корректирующих коэффициентов, позволяющих учесть отличие стержневой и 3D — моделей токарного резца.

Научная новизна работы:

— на основании метода модального разложения получены аналитические выражения, представляющие математическую модель вынужденных движений вязкоупругих тел, универсальную по отношению к законам изменения внешних нагрузок во времени;

— предложен простой метод определения импульсно-переходной характеристики, основанный на представлении ее изображения по Лапласу в виде суммы простейших дробей;

— получены аналитические выражения для реакции вязкоупругих тел на установившуюся моногармоническую вибрацию, однократные удары и серии ударов;

— проведены исследования влияния параметров экспоненциального ядра на реакцию вязкоупругого тела на перечисленные виды внешних воздействий;

— с помощью модального разложения решена задача об автоколебаниях токарного резца, которая позволяет оценить шероховатость обрабатываемой поверхности;

— получены формулы для поправочного коэффициента, позволяющие распространить формулу для определения частоты свободных колебаний тонкого консольного стержня на короткие стержни.

Практическая значимость работы:

— определены области сочетаний параметров экспоненциального ядра, в.

1, которых доминирующими являются апериодические или колебательные свободные движения;

— сформулированный алгоритм исследования автоколебаний может быть использован для оценки качества поверхности детали после обработки;

— полученные зависимости для поправок к частотам свободных колебаний консольного стержня могут быть использованы в системах проектирования режущего инструмента и технологических процессов токарной обработки.

Обоснованность и достоверность полученных результатов обеспечивается выбором известной математической модели, адекватно отражающей переходные процессы в линейно-вязкоупругих телах при малых деформациях, использованием строгого математического аппарата на всех этапах исследования и сравнением отдельных полученных результатов с экспериментальными данными других авторов.

Основные положения, выдвигаемые на защиту:

1) Обобщенная математическая модель вынужденных движений вяз-коупругого тела.

2) Частные математические модели движений стержня при различных воздействиях: гармонической вибрации, ударах различной формы, сериях ударов.

3) Результаты параметрических исследований по влиянию ядра релаксации на реакцию стержня при указанных видах возмущений.

4) Построение корректирующих коэффициентов, учитывающих отличие коротких стержней от трехмерных тел, применительно к токарным резцам.

5) Решение задачи об автоколебаниях токарного резца с помощью модального разложения, которая позволяет оценить шероховатость обрабатываемой поверхности.

Работа состоит из введения, четырех разделов, заключения и списка использованных источников из 175 наименований. Она содержит 110 рисунков, 4 таблицы, ее общий объем составляет 121 страницу машинописного текста.

В первом разделе рассматриваются особенности процесса токарной обработки: заготовок и инструментов, внешних воздействий на инструмент, формулируются решаемые задачи.

Во втором разделе данной работы формулируется математическая модель движения вязкоупругого резца при произвольных законах изменения внешних нагрузок во времени. Модель основана на разложении вынужденных движений по формам свободных колебаний. Устанавливается фундаментальная V роль корней характеристического уравнения: мнимая часть корня представляет частоту свободных колебаний, вещественная — коэффициент затухания. Для аналитического описания реологических свойств используется экспоненциальное ядро. При этом удается получить аналитические выражения для корней характеристического уравнения, которое является кубическим. Исследуется влияние реологических свойств материалов на динамические характеристики стержней, зависимости вещественных и комплексных частей корня характеристического уравнения, амплитуды колебаний и начального фазового сдвига от параметров ядра и частоты свободных колебаний сопряженного тела.

В третьем разделе изучается реакция вязкоупругого резца на периодическое внешнее воздействие: гармоническую вибрацию и серии импульсов раз личной формы. Такие воздействия позволяют описать макроскопические дефекты обработки типа «овальность», «волнистость» и т. д.

В четвертом разделе получены зависимости для поправок к частотам свободных колебаний консольного стержня, которые могут быть использованы в системах проектирования режущего инструмента и процессов токарной обработки. Рассматривается движение вершины токарного резца в процессе обточки, причем в число факторов, определяющих величину силы резания, включаются перемещения вершины резца. Получены графики установившихся значений амплитуд автоколебаний резцов со стальными и бетонными корпусамиони показывают, что резцы с бетонной державкой имеют преимущество перед I стальной в режимах, соответствующих чистовому и получистовому точению. Оценивается статическая прочность бетонной державки.

В заключении приводятся основные выводы по работе.

4.6. Выводы.

1.. Так как частота упругих колебаний играет в построении ИПХ роль параметра, то оказалось возможным построить зависимость частоты короткого стержня по отношению к частоте свободных колебаний упругого консольного стержня. Параметрами этой зависимости являются относительная длина и ширина (по отношению к высоте прямоугольного сечения). Зависимость носит асимптотический характер по отношению к длине стержня: при увеличении длины частота стремится к частоте, определенной по стержневой модели. В то же время при малых длинах порядка высоты сечения имеет место значительное (в несколько раз) превышение фактической частоты над модельной. Наиболее удачно аппроксимируются те частоты, которым соответствуют изгибные формы 3D колебаний. Можно рекомендовать полученные результаты к использованию в системах проектирования токарных резцов и процессов обточки.

2. Известно, что сила резания будет зависеть от характеристик движения вершины резца. Перемещение вершины вдоль оси X вызывает изменение глубины резанияпоперечные колебания в направлении подачи изменяют скорость подачи, а поперечные колебания поперек образующей заготовки изменяют скорость резания. Тогда возможны два варианта обрыва указанной связи: первый вариант, в котором не учитывается влияние движения резца на силу резания, второй — учитывает это влияние. Выявлено, что первый подход к декомпозиции подсистемы заготовка-инструмент позволяет описать макроскопические дефекты обработки типа «овальность», «волнистость» и т. д. Второй подход к декомпозиции отличается тем, что в зависимость силы резания от параметров техпроцесса включаются перемещения вершины резца. Применив метод последовательных приближений можно утверждать, что последовательность поправок на каждом приближении может быть мажорирована геометрической прогрессией, знаменателем которой является норма матрицы W. Так как частоты колебаний резца достаточно велики (табл. 4.1), то можно утверждать, что знаменатель этой прогрессии меньше 1, она является сходящейся и, соответственно, последовательность приближений является сходящейся. Полученные графики установившихся значений амплитуд автоколебаний резцов со стальными и бетонными корпусами показали, что вершина резца описывает эллипсоид в пространстве, причем полуоси этого эллипсоида есть амплитуды установившихся автоколебаний. Так как автоколебания осуществляются в соответствии со спектром свободных колебаний, то эти колебания имеют частоты намного выше, чем частота вращения шпинделя и является причиной образования шероховатостей. Анализ автоколебания резцов со стальной и бетонной державками, выявил, что амплитуды автоколебаний бетонных резцов меньше, чем стальных в определенном диапазоне частот оборотов шпинделя. Исходя из этого, можно определить целесообразность применения бетонных резцов на заданных режимах резания.

3. Так как в общем случае резец подвержен действию изгибающих и крутящих моментов, то его статическую прочность можно оценить, вычисляя нормальные напряжения как сумму напряжений изгиба. Напряжение изгиба вычислялись в двух главных плоскостях инерции, а опасная точка находиться в одном из углов поперечного сечения. Учитывая, что на резец действует еще и крутящий момент, в этой точке будут действовать и касательные напряжения, которые определяли по формулам Новожилова. Поскольку бетон имеет разрушающе напряжение на растяжение значительно меньше, чем на сжатие, опасной точкой будет верхний левый угол поперечного сечения державки. Несмотря на то, что резец совершает колебательные движения, динамической составляющей напряжений пренебрегали ввиду ее малости по сравнению со статической составляющей.

4. Анализируя автоколебания резцов со стальной и бетонной державками, можно отметить, что амплитуды автоколебаний бетонных резцов меньше, чем стальных в определенном диапазоне частот оборотов шпинделя, поэтому можно определить целесообразность применения бетонных резцов на заданных режимах резания. Таким образом, при чистовой обработке следует выбирать режимы резания, в которых шероховатость поверхности при обработке бетонным резцом ниже, чем стальным. Учитывая, что стоимость бетонных резцов значительно меньше стальных, мы тем самым снижаем стоимость обработки.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Анализ движений вершины токарного резца в процессе обточки позволил объяснить образование шероховатости и овальности обрабатываемой поверхности, причем полученные количественные оценки согласуются с результатами экспериментов.

2. Установлено, что резцы с бетонными державками имеют преимущества перед стальными с точки зрения шероховатости поверхности в режимах чистового и получистового точения.

3. Аппарат модального разложения оказался удобным при изучении вынужденных движений токарных резцов, в том числе и автоколебаний: он позволяет использовать универсальную по отношению к внешним воздействиям импульсно-переходную характеристику для анализа макроскопических отклонений формы типа овальности и для оценки высоты микронеровностей — шероховатостей.

Показать весь текст

Список литературы

  1. A.B. Прогрессивные конструкции резцов: Гос. Комитет Совета Министров СССР по автоматизации и машиностроению. Всесоюзн. науч-но-исслед. инструментальный ин-т ВНИИ. М.: Машгиз, 1962. — 80 е.: ил.
  2. А.В., Потапов В. Д., Державин Б. П. Сопротивление материалов: Учеб. для вузов. 2-е изд., испр. — М.:Высш. шк., 2001. — 560 с.:ил.
  3. Р.А. и др. Расчет и конструирование режущего инструмента: Учеб. пособие для машиностр. техникума. М. Машиностроение, 1951. — 602 с.
  4. А.И., Волкова Я. Ю., Желтков В. И. Моделирование вынужденных движений вязкоупругих тел. // Материалы международной научной конференции «Современные проблемы математики, механики, информатики», Тула ТулГу, 2009. -371 с. ISNN 2077−0200, с. 120−121.
  5. И.Дж. А., Браун Р. Х. Обработка металлов резанием. М.: «Машиностроение», 1977.
  6. И.В., Серебрянский Н. П. Анализ точностей расчета колебаний упругих систем различными методами // Труды ЦАГИ им. проф. Н. Е. Жуковского. М., 1969. — Вып. 1147. — 46 с.
  7. И.В., Серебрянский Н. П. Расчет колебаний балок в некоторых особых случаях нагружения // Труды ЦАГИ им. проф. Н. Е. Жуковского. -М., 1972.-Вып. 1418.-41 с.
  8. И.В. Справочник по расчету собственных колебаний упругих систем. М.-Л.:Гостехиздат, 1946. — 223 с.
  9. В.И. Справочник конструктора-машиностроителя: ВЗ-х т. T.l.-6-е издание, перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1982. — 584 с ил.
  10. Г. И., Садовничий В. А., Чубариков В. Н. Лекции по математическому анализу. Учебник. М.: Высш. шк., 2000. — 695 с.:ил.
  11. В.А., Алексеев В. А. Резание металлов и режущий инструмент: Учеб. пособ. для машиностр. техн. М. Машиностроение, 1961. — 544 с.:ил.
  12. В.И. Теория планирования эксперимента: Учеб. пособие для вузов. М.: Радио и связь, 1983.
  13. Н.И. Лекции по теории аппроксимации. 2-е изд. перераб. М.: Наука, 1961. — 407 е.: ил.
  14. И.М. Теория колебаний: Учеб. пособие для вузов. — 2-е изд., перераб. -М.: Наука, 1961.-559 е.: ил.
  15. Е. Анализ частотного отклика в конструкциях с различными моделями демпфирования// Мех. композит, матер. 1997, № 2. — С. 226−233.
  16. .П. Вибрации и режимы резания. М.: Машиностроение, 1972. -71 с.:ил.
  17. Басов К.A. ANSYS в примерах и задачах /Под общ. ред. Д. Г. Красковского М. КомпьютерПресс, 2002. — 224 е.: ил.
  18. Н.С. и др. Численные методы: учебное пособие для вузов./ Н. С. Бахвалов, Н. П. Жидков, Г. М. Кобельков. — М.: Наука, 1987. — 600 с.
  19. B.JI. Вариационные принципы механики сплошной среды. -М.: Наука, 1983. 447 е.: ил.
  20. В.А., Попов Е. П. Теория систем автоматического регулирования. М.: Наука, 1975. — 767с.
  21. В.Ф. Основы теории резания металлов. М.: Машиностроение, 1971.-344 е.: ил.
  22. О.Ф., Кулибаба В. В., Репецкий О. В. Конечноэлементный анализ колебаний машин. — Иркутск: Изд-во Иркут. ун-та, 1989. — 144с.
  23. И.Н., Семендяев К. А. Справочник по математике для инженеров и уч-ся втузов: Пер. с нем. /Под ред. Г. Гроше, В. Циглера. Изд. пере-раб.-М., 1981.-719 с.
  24. Г. А. и др. Основы классической механики: Учеб. пособие/Г.А. Бугаенко, В. В. Маланин, В. И. Яковлев. М.: Высш. шк., 1999. — 366с.:ил.
  25. А.С., Городецкий Ю. И. О нелинейных математических моделях динамики процесса резания металлов // Сб. трудов VII Всероссийской научной конференции по нелинейным колебаниям механических систем, Н. Новгород, 2005, изд. ННГУ, с. 238−240.
  26. Д., Данилин А., Зуев Н.3 Корсаков С. UAI/NASTRAN анализ прочности и динамики конструкций // САПР и графика. — 1998. — № 1, с.40−42.
  27. Е.А., Желтков В. И., Хромова Н. Г. Ускоренный способ исследования реакции несущих конструкций на динамические воздействия. // Вопросы специальной радиоэлектроники (сер.РЛТ), вып.28, 1993. с.102−108.
  28. .В. Колебания. М.: Гостехиздат. -1951.-891 с.
  29. B.C. Вариационное исчисление: Учеб. Пособие для Вузов / ЛГУ им. Д. А. Жданова. Л.: Изд-во ЛГУ, 1980. — 287 е.: ил.
  30. П.Н. Применение тензометрии при исследовании деформированного состояния конструкций: Учебное пособие. Йошкар-Ола: МарГУ, 1982 -105 с.
  31. Вариационные принципы механики: Сб. статей / Ред., послесл. И примеч. JI.C. Полака. М.: Физматгиз, 1959. — 932 с.
  32. В.В. Механика конструкций из композиционных материалов. -М.: Машиностр., 1981. 272с.
  33. С.А., Васин JI.A. Виброгасящие режущие инструменты и демпферы. -Тула, 1991.- 199с.
  34. С.А., Васин JI.A. Прогнозирование виброустойчивости процесса точения. Тула: ТулГУ, 2000. — 108с.
  35. JI.A., Васин С. А., Эккерт С. А. Возможность применения бетона в производстве державок и корпусов инструментов. — Тула, 1981. — 9 с. -Деп. во ВНИИТЭМР 18.02.85, № 60мш-85 ДЕП.
  36. С.А. Динамика режущего инструмента с корпусами из нетрадиционных материалов. Монография. Тула, 2002. — 168 е.: ил.
  37. Вейц B. JL, Дондошанский В. К., Чиряев В. И. Вынужденные колебания в металлорежущих станках. М.: Машгиз, 1959. — 288 с.
  38. В.М. Численные методы (линейная алгебра и нелинейные уравнения): Учеб. пособие для вузов. М.: Высш. шк., 2000. — 266 с.:ил.
  39. Вибрации в технике: Справочник: в 6-ти т. /Ред. совет: В. И. Челомей /пред./ М.: Машиностроение. Т.1. Колебания линейных систем. Под ред. В. В. Болотина, 1978. 351 е.: ил.
  40. Вибрации в технике: Справочник: в 6-ти т. /Ред. совет: В. И. Челомей /пред./ М.: Машиностроение. Т.1. Измерения и испытания./ В.В. Алесеен-ко, А. С. Больших, М. Д. Генкин и др.: Под ред. М. Д. Генкина. 1981. — 496 с.:ил.
  41. Вибрации в технике: Справочник: в 6-ти т./В.В. Болотин, К. Ф. Фролов,
  42. B.П. Чирков и др.: Под ред. В. В. Болотина. 2-е изд. испр. и доп. — М., -1999.-Т.1.-504 с.
  43. Вибрации в технике: Справочник: в 6-ти т./И.И. Блехман, Н. В. Бутенин, Р. Ф. Ганиев и др.: Под ред. В. И. Челомей и др. — М.: Машиностроение. Т.2. Колебания линейных механических систем./Под ред. И. И. Блехмана. — 1979.-351 с.:ил.
  44. Вибрационная обработка деталей машин и приборов: Сб. ст./Ростовский-на-Дону ин-т с.-х. машиностроения- Ред. кол. Бабечев А. П. и др. — Ростов-н/Д: 1972.-275 с.
  45. И.М. Элементы высшей математики. (Аналитическая геометрия. Дифференциальое исчисление. Основы теории чисел.). Учебник. М.: Высш. шк., 2000. — 511 е.: ил.
  46. Влияние износа токарного резца на вибрации, возникающие в процессе резания / ВЦП. №А-37 308. М., 10.01.78. — 22 с.
  47. Я.Ю., Желтков В. И. Влияние жесткости основания на спектр свободных колебаний консольного стержня. // Материалы международной научной конференции «Современные проблемы математики, механики, информатики», Тула, ТулГу, 2006 -с. 109−111.
  48. By Д., Лю К. Аналитическая модель динамики резания металлов. Ч 1,2. Конструирование и технология машиностроения. — М.: Мир. 1985, № 2.1. C.89−100.
  49. Выбор конструкции и эксплуатации резцов с механическим креплением твердосплавных пластин / Локтев А. Д., Хает Г. Л., Музыкант Я. А., Гузенко В.С.//Станки и инструмент. 1981. -№ 12. — С. 11−13.
  50. Р. Метод конечных элементов. Основы: Пер. с англ. М.: Мир, 1981.
  51. И.М. Вариационное исчисление: Учеб. Пособие для университетов /Гельфанд И.М., Фомин С. В. М.: Физматгиз, 1961. — 228 с.
  52. Р.И. Краткий справочник конструктора. Л.: Машиностроение, 1981.-464 е.: ил.
  53. В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика. Учеб. пособие для вузов. -М.: Высшая школа, 1999.-479 с.
  54. В.К. Вариационное исчисление / Под ред. Г. Ф. Лаптева. -М.:Изд-во ВВИА им. Н. Е. Жуковского, 1963. 79 е.: ил
  55. В.Б., Филиппов А. П. Оптимизация по спектру собственных значе-ний./АН УССР Ин-т проблем машиностроения. — Киев: Наук, думка, 1979. — 812 с.:ил.
  56. .П. Методы вычислительной математики / Демидович Б. П., Марон И. А. М.: Военная ордена Ленина и ордена Суворова Арт. инж. акад. Им. Ф. Э. Дзержинского, 4.1. — 1958. — 307 с.
  57. Динамика процесса точения. / Васин С. А., Васин Л.А.- Под ред. С. А. Васина. Тул. гос. ун-т. Тула, 2000. 194 с.
  58. В.В., Кравченко С. Г. Моделирование и оптимизация в машиностроении. Киев, 1992.
  59. И.Г. Вибрации при обработке лезвийным инструментом. Л.: Машиностроение, 1986. — 179 с.
  60. В.И., Волкова Я. Ю. Влияние затяжки токарного резца на частоты свободных колебаний// Известия ОрелГТУ, серия «Фундаментальные иприкладные проблемы техники и технологии» -Орел: ОрелГТУ, 2009 № 3/275 (561) (май-июнь) с.3−9.
  61. В.И., Толоконников Л. А., Хромова Н. Г. Переходные функции в динамике вязкоупругих тел. ДАН: сер. Механика, 1993, т.329, № 6. — с.718 -719.
  62. В.И., Филиппов А. В. Вариант МКЭ для анализа установившейся вибрации конструкции РЭА.//Вопросы специальной радиоэлектроники (сер. РЛТ), вып.20, 1989. с. 183−189.
  63. Жесткость, точность и вибрации при механической обработке./ Под ред. В. А. Скрагина. -M.-JL: Машгиз, 1956. 194 с.:ил.
  64. К. Анализ мод колебаний больших конструкций системы с несколькими вибростендами. В ruel & Kjer, 1981. — 45 с.
  65. В.И., Технология токарной обработки, Лениздат 1972, 495 с.
  66. О. Метод конечных элементов в теории сооружений и в механике сплошных сред: Пер. с англ. / Зенкевич О., Чанг И. / Под ред. Зарецкого Ю. К. М.:Недра, 1971.-c.239.
  67. О. Метод конечных элементов в технике./ Пер. с англ. под ред. Б. Е. Победри. М.: Мир, 1971. — 544с.
  68. О., Морган К. Конечные элементы и аппроксимация./ Пер. с англ. Б. И. Квасова под ред. Н. С. Бахвалова. М.: Мир, 1986. — 317 с.:ил.
  69. Н.Н. Вопросы механики процесса резания металлов. М.: Машгиз, 1956.-368 с.
  70. М.Б., Прилуцкая Е. М. Расчет собственных частот и форм колебаний плоского тела произвольной конфигурации. // Исслед. по мех. строит, конструкций и матер. Санкт-Петербург, инж. — строит, ин-т. -СПб., 1993. с. 121−121.
  71. А.А. Механика сплошной среды. М.:МГУ., 1971. 245 с.
  72. А.А. Пластичность. M.-JL: Гостехиздат, 1948. 4.1. Упругопла-стические деформации. 1948, 376 с.
  73. Ю.И. Измерение вибраций: Общая теория, методы, приборы. М.: Машгиз, 1956. — 404 е.: ил.
  74. Исследование конструкции инструмента и процесса резания. Под общ. ред. Ю. В. Попова, Омск, 1970. 97 с.
  75. Ю.Г., Семибратова М. В. Динамическая модель процесса резания. // Вестник машиностроения № 8, 2001. С.33−38.
  76. В.В. Расчеты на виброустойчивость в станкостроении. — М.: Машиностроение, 1981. 56 с.
  77. А.Б., Морозов Е. М., Олферьева М.А. ANSYS в руках инженера: Практическое руководство. М.: Едиториал УРСС, 2003. — 272 с.
  78. П.Г. Статистические методы исследования режущего инструмен-та./П.Г. Кацев. 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1971. -231 с.:ил.
  79. М.А., Трояновский И. Е. Геометрически нелинейная задача теории вязкоупругости.//Механика эластомеров, 1977, т.1. с.36−46.
  80. В.А., Системный анализ и оптимизация, Тула-ТулГУ, 2001, 130 с.
  81. Композиционные материалы: Справочник. Васильев В. В., Протасов В. Д., Болотин В. В. и др. Под общ. ред. общей редакцией Васильева В. В., Тарно-польского Ю.М. М. Машиностроение, 1990. 512 е.: ил.
  82. Конструкторско-технологическое обеспечение качества поверхностного слоя деталей машин: Учеб. пособие / И. А. Коганов, Н. Н. Попова, А.С. Ямщиков- Тул. гос. ун-т. Тула, 2000. — 128 с.:ил.
  83. Н.И., Куранов Б. А. Численное исследование статики и динамики тонких анизотропных оболочек. // Расчеты на прочность: Сборник научных статей. -М.: Машиностроение, 1998. -с. 172−182.
  84. А.И., Нарбут М. А. Механика деформируемого твердого тела: Санкт-Петербург, электронныйучебник, 2002. — 286 с.:ил.
  85. А.А. Вопросы проектирования виброустойчивого инструмента /А.А. Кошелева //Известия ТулГУ. Серия «Дизайн. Изобразительное искусство». Тула, 2007. — Выпуск 1. — С. 56−62.
  86. А.А. Проектирование инструмента с переменными динамическими характеристиками / А. А. Кошелева, JI.A. Васин // Известия ТулГУ. Серия «Технические науки». — Тула, 2008. Вып. 4. — С. 201−207.
  87. В.П., Кухта К .Я. Нормальные фундаментальные системы в задачах теории колебаний. Киев: Наук. Думка, 1973. — 207 с.:черт.
  88. Краткий справочник по машиностроительным материалам- Под общ. ред. В.М.'Раскатова. М.:Машгиз, 1963. — 440 с.
  89. В.А. Динамические расчеты станков (основные положения). // СТИН№ 8, 1991.-С. 3−11.
  90. Д. Вибрационное резание. Пер. с яп. С. Л. Масленникова / Под ред. И. И. Портнова, В. В. Белова. М.: Машиностроение, 1981. — 424 е., ил.
  91. Г. С. Автоколебания при резании металлов. М.:Высш. Школа, 1971- 243 с.:черт.
  92. Ю.В. Метод наименьших квадратов и основы математико-статистической теории наблюдений. М.:Наука, 1962. — 534 с.
  93. А.И. Нелинейная теория упругости. М.:Наука, 1980.
  94. А.Д. Оптимизация процессов резания. М.: Машиностроение, 1976, — 278 е., ил.
  95. В.П. Анализ закона Гука: Лекции по анизотропной упругости. / Нижегор. ун-т им. Н. И. Лобачевского. Нижний Новгород: Изд-во Нижегородского ун-та, 1992. — 72 е., ил.
  96. А.А. Определение соотношений конечного упругого деформирования /Тула:ТулПИ, 1981.
  97. Математическое моделирование в инструментальной технике: Учеб. пособие/ Пензенский гос. Ун-т- Гречишников В. А., Колесов Н. В., Петухов Ю. Е., и др. Пенза, 1997. — 226 с.:ил.
  98. Материалы в машиностроении: выбор и применение: Справочник/В 5-ти томах/Под общ. ред. И. В. Кудрявцева. -М.Машиностроение.
  99. Машиностроительные материалы: Краткий справочник./В.М. Раскатов, В. О. Чуенков, М. Ф. Бессонова, Д.А. Вейс- Под общ. ред. В. М. Раскатова. -3-е изд., перераб. и доп. -М.Машиностроение, 1980. -511 с.:ил.
  100. В.Б., Колосков С. М., Дружинин А. И. Прогрессивные конструк-ци резцов с режущими блоками для токарных и карусельных станков. -Л.:ЛДНТП, 1983.-19 с.
  101. Металлорежущий инструмент/ АО ВНИИ ТЭМР. Информационно-коммерческая фирма «Каталог». М.:1993. — 4.1: Резцы. — 1993. — 83с.:ил.
  102. Механические свойства конструкционных материалов при сложном напряженном состоянии: Справочник/А.А. Лебедев, Б. И. Ковальчук, Ф. Ф. Гигиняк, В. П. Ломашевский. Киев: Наук. думка, 1983. — 366 с.:ил.
  103. С.Г. Численная реализация вариационных методов. — М.:Наука, 1966.-432 е.: ил.
  104. Мэнли Р. Анализ и обработка записей колебаний: Пер. с англ. — М.:Машгиз, 1948 -252 с.
  105. В.И., Мальцев В. П. Методы и алгоритмы расчета пространственных конструкций на ЭВМ ЕС. М.:Машиностр., 1981. — 280с.
  106. Р. Введение в теорию вязкоупругости. — М.: Мир, 1974. 427с.
  107. В.В. Теория эксперимента. М. Наука, 1971. 207 с.:с черт.
  108. В.В., Голикова Т. И. Логические основания планирования эксперимента. -2-е изд. перераб. и доп. — М. Металлургия, 1981.-151 с.:ил.
  109. Н.А., Осипов К. А. Сборник задач и примеров по резанию металлов и режущему инструменту: Учеб. пособие для уч-ся сред. спец. учеб. завед. 2-е изд., перераб. и доп. — М. Машиностроение, 1990. — 445 с.:ил.
  110. В.В. Теория упругости. — Л.: Судпромгиз, 1958. — 370 е.: ил.
  111. Обработка металлов резанием: Справочник технолога/ А. А. Панов, В. В. Аникин, Н. Г. Бойм и др.- Под общ. ред. А. А. Панова. -М.Машиностроение, 1988. 736 с.:ил.
  112. Определение динамического качества отечественных и зарубежных конструкций резцов: Отчет о НИР (заключит.)/Университет дрюкбы народов им. Патриса Лумумбыруководитель А. Я. Малкин. №ГР76 052 752- Инв. №Б643 161.-М., 1977.-511 с.
  113. А.В. Вариационное исчисление в примерах и задачах: Учеб. Пособие. М.:МАИ, 2000. — 228 е.: ил.
  114. .Е. Численные методы в теории упругости и пластичности: Учеб. пособие. 2-е изд. -М.:Изд-во МГУ, 1991.-366 с.:ил.
  115. В.Г., Большаков С. А., Точение металлов и резцы, М.: Машиностроение 1958, 145 с.
  116. В.Н. Автоматически регулируемые и комбинированные процессы резания. -М. Машиностроение, 1977. 304 с.:ил.
  117. В.Н. Обработка резанием с вибрациями/ В. Н. Подураев. -М.Машиностроение, 1970. — 350 с.:ил.
  118. В. А. Метод суперэлемента в расчетах инженерных сооружений. Д.: Судостроение, 1979, 288 с.
  119. В.А. Обратная проблема собственных чисел для одномерной разветвленной упругой системы. // Тез. докл. 3 Междунар. симп. «Динамика и технол. проблем мех. конструкций и сплош. сред». М., 1997. — с. 88−89.
  120. В.А., Хархурим И. Я. Метод конечных элементов в расчетах судовых конструкций. Л.:Судостр., 1971. — 476с.
  121. Прогнозирование виброустойчивости процесса точения. / С. А. Васин, Л.А. Васин- Под.ред. С. А. Васина: Тул.гос.ун-т. Тула, 2000. 108 с.
  122. Прогрессивная технология механической обработки: Сб. науч. тр. С.-Петербургский инж.-экон. ин-т- СПб., 1992. 77 е., ил.
  123. Прогрессивный металлорежущий инструмент/ ВНИИТЭМР. — М., 1991. 4.1: Резцы. 1991. 124 с.:ил.
  124. Проектирование конструкций корпусов режущего инструмента с высокой демпфирующей способностью: ОНИР- Шифр проблемы 52 ЗН. Р2/ Науч. рук. С. А. Васин. Тула, 1991.-95 с.:ил.
  125. Процессы формообразования и инструменты: Мет. Указания к лабор. работам / Дальневосточный гос. техн. ун-т. Владивосток. — Ч. 1: Исследование конструкций и геометрических параметров. — 28 с.
  126. Прочность. Устойчивость. Колебания./Справочник в 3-х томах//Под ред. Г. Я. Пановко, И. А. Бигргера. М.:Машиностр., 1967.
  127. С.Г., Старовская М. Ю. Об условиях эквивалентности для наследственных ядер в нестационарных задачах линейной вязкоупругости // Изв. Тульского гос. ун-та. Серия Математика. Механика. Информатика.2006. Т. 12, вып.2. С. 177 189.
  128. Ю.Н. Механика деформируемого твердого тела. М.:Наука, 1988.-712с.
  129. Ю.Н. Элементы наследственной механики твердых тел. М.: Наука, 1977. — 384с.
  130. Расчеты машиностроительных конструкций методом конечных элементов.: Справочник/В.И.Мяченков, В. П. Мальцев, В. П. Майборода и др. Под общ. ред. В. И. Мяченкова. М.:Машиностр., 1989. — 520с.
  131. Д.Н. Детали машин: Учебник для студентов машиностроительных и механических специальностей вузов.-4-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1989.-496 с
  132. Э.В., Аверченков В. И. Оптимизация технологических процессов механической обработки./ АН УССР, Ин-т сверхтвердых материалов. -Киев:Наук. думка, 1989. 191 е.: ил.
  133. Э.В., Суслов А. Г., Федоров В. П. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств деталей машин, —М. Машиностроение, 1979,—176с.
  134. JI. Применение метода конечных элементов: Пер. с англ. -М.:Мир, 1979.
  135. М. Метод конечных элементов. — М.: Стройиздат, 1993−664с.
  136. А.А., Лебедев А. С. Оптимизация резания при токарной обработке. // Станки и инструмент, № 11, 1973. с. 33 — 31.
  137. В.И. Избранные труды: Аналитическая теория обыкновенных дифференциальных уравнений/СПб гос. ун-т — СПб, 1996. — 280с.:ил.
  138. Совершенствование конструкций инструмента и метрологические аспекты производства: Сб. науч. Трудов/ ТулГУ. Тула, 1996. — 168 с.:ил.
  139. Справочник по математике для научных работников и инженеров. 4-е изд./ Корн Г., Корн Т. — М., 1978.
  140. Справочник по математике для научных работников и инженеров. Корн Г., Корн Т. — 5-е изд./Пер. со 2-го амер. перераб. изд. И. Г. Арамовича и др./Под общ. ред. И. Г. Арамовича. М.:Наука, 1981.-831 с.:ил.
  141. Статистика: Учеб. Пособие / А.А. Кочетыгов- Тул. Гос. Ун-т Тула, 2002. — 232 с.
  142. П.А. Сопротивление материалов: Учеб. для немашиностроит. спец. вузов. 8-е изд. -М.:Высш. шк., 1988. — 367 с.:ил.
  143. Н.В. Физические основы процесса резания, изнашивания и разрушения инструмента. М. Машиностроение, 1992. — 240 с.:ил.
  144. Технология изготовления режущего инструмента./А.И. Барсов, А. В. Иванов, К. И. Кладова, А. Н. Троицкая. — М. Машиностроение, 1979. 136 с.:ил.
  145. Токарные станки/Модзелевский А.А., Мущинкин А. А., Кедров С. С., Соболь A.M., Завгородский Ю. П. — М. Машиностроение, 1973. — 282 с.
  146. JI.А. Механика деформируемого твердого тела: Учеб. пособие для втузов. — М.:Высш. школа, 1979. — 318 е.: ил.
  147. И.Е., Шардаков И. Н., Труфанов Н. А. Обоснование метода геометрического погружения для краевых задач теории упругости.//В сб. «Анал. и числ. методы решения краевых задач пластичности и вязкоупру-гости.» Свердловск, 1986. — с. 107−111.
  148. М.А., Шардаков И. Н. Расчет неоднородных конструкций сложной пространственной геометрии вариационно-разностным методом.//В сб. «Тезисы докл. XV международного научно-техн. совещания по проблемам прочности двигателей.» М.: 1991. — с.51.
  149. Д.Х. Алгебраическая проблема собственных значений. /Д.Х. Уилкинсон- пер. с англ. В. В. Воеводина, В. Н. Фадеевой. М.:Наука, 1970. — 564 с.:ил.
  150. Э. Г. Ватсон Дж. Н. Курс современного анализа. Т.2. М.:Физматгиз, 1951. 515 с.
  151. В.И. Сопротивление материалов: Учебник для вузов 9-е изд., перераб. — М.:Наука, 1986. — 512 с.:ил.
  152. К. Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов. -М. Мир. 1977. — 552 с.
  153. Н.Н., Тарабасов Н. Д., Петров В. Б., Расчет машиностроительных конструкций на прочность, и жесткость, М.: Машиностроение 1981, 333 с.
  154. И.Н. Теоретические положения метода геометрического погружения для краевых задач упругопластического тела.//В сб. «Общие задачи и методы исслед. пластич. и вязкоупругости материалов и конструкций». -Свердловск, 1986. с. 123−127.
  155. И.Н. Теоретические положения метода геометрического погружения для решения краевых задач анизотропной теории упругости.// В сб. «Деформирование и разрушение конструкций из композиционных материалов.» Свердловск, 1987. — с.27−32.
  156. В.П., Шатин Ю. В. Справочник конструктора — инструментальщика: Режущий и накатной инструмент. — М. Машиностроение, 1971. — 456 с.:ил. — (Б-ка конструктора).
  157. Л.Э. Дифференциальные уравнения и вариационное исчисление: Учебник для Вузов. М.:Наука, 1961. — 424 с.
  158. А.О., Юхвид М. Е. Кинематический анализ и выбор эффективных методов обработки лезвийным инструментом./Эксперим. н.-и.и. металлорежущих станков, Под ред. М. А. Эстерзона. М. 1991−184 с.
  159. М.И. и др. Проектирование и производство режущего инструмен-та/М.И. Юликов, Б. И. Горбунов, М. В. Колесов. — М. Машиностроение, 1987.-296 с.:ил.
  160. В.М., Каталымова И. В. Установившиеся колебания вязкоупругих конструкций из оболочечных элементов.//В сб. «Тезисы докл. II Всес. конф. Ползучесть в конструкциях.» Новосибирск, Изд. АН СССР, 1981.
  161. Argyris J.H., Chan A.S.L. Applications of Finite Elements in Spase and Time.// Ingenieeur Archiv, v.42, 1972. pp.235−257.
  162. Holsgrove S., Irving D., Lyonn P. The LUSAS finite element system // FEM-CAD'88 Proc.4th SAS-World Conf., Paris, 17−19 oct. 1988. Vol./Numer. Anal. And Comput. Aided Des.-Gournay-sur-Marne, 1988.-c. 127−132.
  163. Kondou Takahiro, Ayable Takashi, Sueoka Atsuo. Transfer stiffness coeffilient method combined with concept of substructure synthesis method. // JSME Int. J.C. 1997. -^0, № 2 — c. 187−196.
  164. Lu Xian, Qian Lingku, Lin Jiahad, Zhong Wanxu. Multi-level substructure system with dynamic super-element and scheme of partial tree traveling // J/ Dalian Univ. Technol.- 1990.-№ 3 -c.23−30.
  165. Muller G, Schuelle H. Berechnungen hach der Finit Element Metode mit AN-SYS // Infografik. 1989. -№ 4 — c.28.30−32.175. http://www/ansys.com/ ANSYS online manual / Release 1.1. HTML.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!