Взрывоопасность пылей
Своеобразная ситуация возникает при измельчении твердого материала: сохраняя признаки опасности твердого горючего вещества, мелкодисперсный материал (пыль) приобретает способность к взрывному горению в состоянии аэровзвеси из-за развитой поверхности контакта фаз. В связи с этим обстоятельством национальные системы оценки пожаров-зрывоопасности веществ и материалов в своей первоначальной… Читать ещё >
Содержание
- Глава 1. Обзор проблем и постановка задачи исследования
- 1. 1. Характеристики взрывоопасное&trade- пыли
- 1. 2. Проблема сопоставления результатов теоретических 23 расчетов и экспериментальных исследований
- 1. 3. Проблема обоснования систем взрывозащиты объемов 26 сложной формы
- 1. 4. Проблема определения нормальной скорости горения 27 аэровзвеси
- 1. 5. Проблема оценки взрывоопасное&trade- полидисперсных 29 материалов
- 1. 6. Выделение главной проблемы и постановка задачи ис- 32 следований
- Глава 2. Теория распространения пламени по аэровзвеси
- 2. 1. Выбор ведущего механизма распространения пламени 34 по аэровзвеси
- 2. 2. Модель эстафетного движения пламени
- 2. 3. Модель движения сплошного диффузионного фронта 51 пламени
- 2. 4. Гидродинамический анализ устойчивости пламени в аэ- 65 ровзвеси
- 2. 5. Зависимость турбулентной скорости выгорания от газо- 79 динамического состояния свежей смеси
- 2. 6. Теория распространения пламени по турбулентной газои пылевоздушной смеси в сферической камере
- Глава 3. Исследования турбулентного горения газо- и пыле- 104 воздушных смесей в квазисферических камерах
- 3. 1. Установка для исследования горения газо- и пылевоз- 104 душной смеси в квазисферической камере объемом
- 3. 2. Турбулентная скорость выгорания пропановоздушной 116 смеси в 18.7-л камере
- 3. 3. Турбулентная скорость выгорания аэровзвесей ликопо- 132 дия и алюминия в 18.7-л камере
- 3. 4. Расчетно — экспериментальная оценка адиабатического 147 давления взрыва
- 3. 5. Оценка критического размера частиц взрывоопасной 151 аэровзвеси
- Глава 4. Решение некоторых вопросов обеспечения взрывобе- 157 зопасности пылящих технологических процессов
- 4. 1. Оценка горючести аэровзвеси полидисперсного сопо- 157 лимера
- 4. 2. Оценка параметров вентилирования герметичного тех- 165 нологического аппарата
- 4. 3. Экспериментальная оценка опасности выделения горю- 168 чих газов нагретым порошкообразным пестицидом
- 4. 4. Стандартная методика оценки взрывоопасное&trade- пыли в 170 камере объемом порядка 20 л
- Глава 5. Категорирование помещений пылящих производств 185 по взрывопожарной и пожарной опасности
- 5. 1. Общий подход к решению проблемы
- 5. 2. Влияние различных факторов на оценку избыточного 187 давления взрыва в помещении
- 5. 3. Оценка масштаба взрывоопасного пылевоздушного об- 191 лака
- 5. 4. Определение категории производственного помещения 193 по взрывопожарной и пожарной опасности
Взрывоопасность пылей (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Основу первоначальной классификации горючих веществ и материалов (далее понятия вещества и материала используется в качестве синонимов) по взрывопожарной опасности составляет различие агрегатных состояний. Традиционное расположение совокупностей горючих веществ по мере снижения опасности выглядит следующим образом:
Газы => Жидкости => Твердые материалы.
Падение опасности в указанном ряду обусловлено рядом причин, из которых в качестве важнейших следует отметить следующие. Взрывопо-жарная опасность горючего материала проявляется явно при контакте с окислителем и источником зажигания достаточной силы [1]. Для газообразных веществ возможно образование объемных горючих смесей с воздухом без особых трудностей при ковективном или диффузионном смешении. Источник зажигания малой энергии способен возбудить волну горения, обеспечивающую настолько быстрое химическое реагирование материалов, что наряду с опасностью пожара возникает опасность взрыва (роста давления газа, способного привести к разрушению ограждения области горения). Для жидкостей процесс естественного образования объёмной смеси паров и воздуха требует нагрева до температур, отвечающих достаточно высоким скоростям испарения. В противном случае для возникновения горения потребуется более интенсивный (чем для газов) источник зажигания и процесс будет носить обычный для пожара диффузионный характер, локализуясь вблизи поверхности вещества и не имея взрывных последствий. Горение твердых материалов носит диффузионный характер и его возникновение требует еще более интенсивных источников зажигания. Аналогия с горением газообразного вещества возникает в случае значительного нагрева твердого материала, при котором над его поверхностью возникают газообразные горючие продукты пиролиза.
Своеобразная ситуация возникает при измельчении твердого материала: сохраняя признаки опасности твердого горючего вещества, мелкодисперсный материал (пыль) приобретает способность к взрывному горению в состоянии аэровзвеси из-за развитой поверхности контакта фаз. В связи с этим обстоятельством национальные системы оценки пожаров-зрывоопасности веществ и материалов в своей первоначальной классификации выделяют пыли в отдельную группу веществ. По усредненной степени опасности группа пылей должна занимать промежуточное положение на приводимий выше схеме между газами и жидкостями: способность к взрывному горению частично компенсируется неспособностью к образованию аэровзвеси без постороннего побудителя.
Выделение пылей в отдельную группу веществ по взрывопожаро-опасности обусловлено также широким распространением горения взвешенных частиц (в том числе жидких — аэрозолей) в практической деятельности человека, причем как в управляемой форме (например, в энергетических и транспортных установках), так и аварийной, когда происходит разрушение оборудования, зданий и возможны человеческие жертвы. Согласно зарубежной статистике до 75% от общего числа инцидентов в промышленности и сельском хозяйстве, сопровождающихся взвывами, происходит с горючими дисперсными материалами.
Еще одной причиной выделения пылей в отдельную группу опасных веществ является сложность пылевоздушной системы, как объекта исследования. Несмотря на внешнее сходство распространения пламени по аэродисперсным и гомогенным смесям первые обладают рядом особенностей, усложняющих как адекватное математическое описание процесса, так и выбор универсальных методик экспериментального исследования [2], чем, по-видимому, объясняется существенное отставание в развитии теории движения пламени по аэровзвеси по отношению к соответствующим разделам теории горения гомогенных систем. К числу основных особенностей двухфазных систем, определяющих специфику воспламенения и горения, относятся следующие:
— неоднородность взвеси из-за дискретного распределения в пространстве конденсированной компоненты [3−6];
— неизотропность взвеси из-за возможности относительного движения фаз [7 — 10];
— турбулентность и нестационарность взвеси, как следствие условий ее создания в поле гравитации и оседания пыли в отсутствие газодинамических возмущений [11, 12];
— непрозрачность взвеси для радиационных потоков от продуктов горения из-за наличия конденсированной фазы [13].
Настоящая работа подводит итог многолетних исследований автора, направленных на выяснение возможности построения аналогии между процессами распространения пламени по аэровзвеси и гомогенной смеси с целью существенного продвижения в вопросах описания взрывоопасности двухфазных систем, включая проблемы обеспечения взрывопожаробезо-пасности.
Работа состоит из введения, пяти глав, заключения и приложений.
Во введении конкретизируется объект исследований.
В первой главе диссертации приводится обзор наиболее острых проблем оценки взрывоопасное&tradeпылей и осуществляется постановка задачи исследований диссертационной работы.
Во второй главе диссертации рассматриваются две теоретические модели движения ламинарного пламени по аэровзвеси и исследуется его гидродинамическая устойчивость. Проводится аналогия между процессом турбулентного горения газовзвесей и перемешанных гомогенных систем. Дается эмпирическое описание закономерностей турбулентного горения газовоздушных смесей, позволяющее на основе упомянутой аналогии разработать научный подход к оценке параметров турбулентного горения пылевоздушных смесей. Приводится теория турбулентного горения газо-и пылевоздушной смеси в сферической камере.
В третьей главе диссертации приводятся результаты экспериментального исследования турбулентного горения 5%-ой пропановоздушной смеси и аэровзвесей ликоподия и алюминия в квазисферической взрывной камере объемом 18,7 л. Демонстрируется удовлетворительное согласие теоретических и расчетных параметров взрывоопасное&tradeгомогенной и аэродисперсных систем. Приводится анализ опубликованных сведений о взрывоопасное&tradeпылей, подтверждающий теоретический подход к описанию процессов горения двухфазных систем. Излагается методика оценки влияния отдельных фракций аэровзвеси на ее горючесть в турбулентных условиях формирования смеси. Апробация методики осуществляется на примере известных опытных данных по взрывоопасное&tradeполидисперсного полиэтилена в квазисферической камере объемом 1 м³.
В четвертой главе диссертации приводятся приложения результатов теоретических и экспериментальных исследований к решению проблемы обеспечения взрывопожаробезопасности конкретных технологических процессов.
В пятой главе диссертации приводятся приложения результатов теоретических и экспериментальных исследований к решению проблемы ка-тегорирования помещений пылящих производств по взрывопожарной и пожарной опасности.
В заключении обобщаются основные научные результаты работы.
Приложения содержат материалы нормативных документов, касающиеся внедрения результатов диссертационной работы.
В работе принят ряд обозначений, общий перечень которых приводится ниже. Данный перечень не исключает пояснений обозначений величин по тексту работы, необходимость которых определяется автором.
Латинские символы: а температуропроводность газовой фазыа = Уср, а координата по оси X отмечающая начало зоны испарения частиц топлива в CDF — модели горения взвеси, м, А произвольная константа.
Av минимальное значение площади сбросного отверстия, м2 Аи фазодинамический коэффициент теории гидродинамической устойчивости ламинарного пламени в аэровзвеси.
Аи критическое значение фазодинамического коэффициента Ъ координата по оси X отмечающая конец зоны испарения частиц топлива в CDF — модели горения взвеси, м В произвольная константа.
В полнота выгорания свежей смеси, равная отношению массы егоревшей смеси к начальной массе смеси с скорость звука, м/с С произвольная константа С теплоемкость, Дж/кг.
Cg содержание горючего газа в газовоздушной смеси, % об. С) относительная концентрация компонента смесиС, = pjp, /'=1,2, 3.
D коэффициент диффузии, м /с D произвольная константа.
Dc диаметр (квази)сферической реакционной камеры, м ds эффективный размер частиц материала, м dscr критический размер частиц взрывоопасной взвеси, м ds* размер частиц, ниже которого участие частиц во взрывном горении составляет 100%, м Е кинетическая энергия, Дж Е произвольная константа Етт минимальная энергия зажигания, Дж F произвольная константа F (d) функция распределения частиц по размерам (массовая доля частиц размером менее d). G крутизна функции распределения частиц по размерам Н безразмерный поперечный размер облака PPI — модели горения взвеси.
J интенсивность газификации горючего в CDF — модели горения взвеси, кг/м3с к фактор релаксации скорости турбулентного моля, содержащего дисперсную фазу, за характерное время пульсации.
К волновой вектор возмущения фронта пламени, м" 1- К = 2л/Ь *.
К фактор Карловича.
Ks константа диффузионного горения частицы топлива, с/м Kst индекс взрывоопасности горючей смеси, кПа-м/с Кst о теоретическое значение индекса взрывоопасности для неподвижной аэровзвеси, кПа-м/с L интегральный масштаб турбулентности (а также период гармонического возмущения плоского фронта пламени при исследовании устойчивости последнего), м Lc безразмерный продольный размер облака PPI — модели горения взвеси.
Lf физическая толщина пламени, м ls среднее расстояние между частицами в аэрозолеls = ds (n0p°/6ps)m т показатель степени барической зависимости скорости пламени от температуры.
М полная масса горючей смеси в реакционной камере, кг N общее число рассматриваемых объектов Ns концентрация частиц, м" 3 п показатель степени барической зависимости скорости пламени от давления ns безразмерный комплекс PPI — модели горения взвеси, ns=N/V0 ns* критическое значение комплекса ns р безразмерный параметр CDF — модели горения взвеси Pi вероятности некоторых событий в рамках PPI — модели горения взвесиi— 1,2 Р давление (абсолютное или избыточное) газа, кПа Ртах максимальное давление взрыва в серии испытаний, кПа ЛР изменение давления газа, кПа.
Рт экспериментальное максимальное значение избыточного давления газовой фазы в единичном опыте, кПа Рт, а расчетное (при адиабатическом процессе) максимальное значение избыточного давления газовой фазы в единичном опыте, кПа Р’т максимальная скорость нарастания давления при взрыве в герметичной камере, в единичном опыте, кПа/с Р’тах максимальная скорость нарастания давления в серии испытаний, кПа/с.
Pred максимальное давление взрыва пыли в защищаемом объеме при наличии истечения через сбросное отверстие, ат Pstat давление сброса крышки, прикрывающей сбросное отверстие, ат q безразмерный параметр CDF — модели горения взвеси Q полный запас химической энергии в аэровзвеси, Дж Qc теплота сгорания топлива, Дж/кг.
8Q энергия, переданная в стенки камеры на втором этапе развития взрыва, Дж к радиус теплового взаимодеиствия горящей и негорящей частиц, м Rf размер коллективного диффузионного пламени, охватывающего несколько частиц, м Rs расстояние между соседними горящей и негорящей частицами взвеси, м.
Rb текущее значение радиуса шара, равновеликого объема с продуктами горения, м Rc радиус (квази)сферической реакционной камеры, м Re число Рейнольдса.
S безразмерный путь, пройденный пламенем в рамках PPI — модели горения взвеси.
Sb текущее значение площади поверхности шара, равновеликого объема с продуктами горения, м2 Sc площадь внутренней поверхности реакционной камеры, м2 Se безразмерный параметр CDFмодели горения взвеси Sf площадь поверхности пламени, м2 Ss среднеквадратическое отклонение t0 момент завершения истечения турбулизующей струи в объем реакционной камеры, с td задержка момента зажигания относительно момента пуска установки в автономный режим проведения опыта tig момент срабатывания источника зажигания, с.
Т температура, К.
Т критическое значение температуры в PPI — модели горения взвеси, К.
Тк критическое значение температуры в CDF — модели горения взвеси, К.
Та адиабатическая температура горения смеси, К Tai стандартная температура самовоспламенения, °С Ть температура продуктов горения, К Tj стандартная температура воспламенения, °С Tt индекс турбулентности и составляющая скорости фазы по оси х в исследовании устойчивости пламени u (i) i — ое приближение скорости пламени в PPI — модели горения взвеси.
U скорость, м/с uppi безразмерный комплекс PPI — модели горения взвеси, иРР1 = Upp/U0 и> усредненная скорость турбулентного потока, м/с иЛ пульсационная скорость, м/с и пульсационная скорость к моменту tQ, м/с и г верхний предел области линейной зависимости турбулентной скорости выгорания от пульсационной скорости свежей смеси, м/с и пульсационная скорость, при которой К*=1 и* размерный коэффициент соотношения между турбулентной скоростью выгорания и пульсационной скоростью свежей смеси, м/с uq размерный коэффициент соотношения между экспериментальным и расчетным (при адиабатическом процессе) максимальными значениями давления взрыва, м/с Uо масштаб скорости в PPI — модели горения взвеси, м/сU0=R*/t модуль вектора пульсационной скорости, м/с U" нормальная (ламинарная) скорость распространения пламени, м/с Uпо величина нормальной скорости при нормальных начальных давлении и температуре в реакционной камере, м/с Ui скорость турбулентного горения, м/с Ut, b турбулентная скорость выгорания, м/с.
UnA турбулентный аналог нормальной скорости распространения пламени, м/с v составляющая скорости фазы по оси у в исследовании устойчивости пламени, м/с о.
V объем, м.
V0 масштаб объема в PPI — модели горения взвеси, м ;
У0=4кД 73 о.
Vb текущее значение объема продуктов горения, м о.
Vc объем (квази)сферической реакционной камеры, м Vq безразмерная скорость пламени в CDF — модели горения взвеси VG безразмерная скорость пламени в CDF — модели горения взвеси w вектор скорости фазы.
W поток свежей взвеси навстречу пламени, м /с.
WQ удельная мощность тепловыделения при микродиффузионном выгорании частиц в CDF — модели горения взвеси х Декартова координата у Декартова координата z Декартова координата Z (ds) коэффициент участия частицы пыли во взрыве Z/ доля участия взвешенной пыли во взрыве Z2 доля участия аэрогеля в образовании аэровзвеси.
Греческие символы: а коэффициент расширения продуктов горенияпри исследовании устойчивости пламени, а = (pi + ps)/p2 aq коэффициент теплопередачи, Вт/м К as коэффициент избытка горючегоas = pso/p.
5 фактор релаксации турбулентной энергии, обусловленный взвешенной дисперсной фазой.
X фактор турбулизации пламени- % = Ut, i/U" %0(7c) монотонная аппроксимация начального участка зависимости фактора турбулизации от безразмерного давления в реакционной камере т квазистабильное значение величины фактора турбулизации на участке развитого турбулентного движения пламени 8 8- функция Дирака s термокинетический показатель > удельная скорость диссипации энергии турбулентного движения газа, м2/с3 у постоянная адиабаты для свежей смесиv кинематическая вязкость, м /с.
К безразмерный волновой вектор возмущения плоского фронта пламениК = KU"ts Я коэффициент теплопроводности, Дж/с-м-К /л полнота участия частиц в горении к0 число pi, 7Г0 = 3.14 л безразмерное давление продуктов горенияк = Р/Р0 я 1 верхняя граница участка квазиламинарного движения пламени п2 нижняя граница участка развитого турбулентного движения пламени р плотность свежей смеси (на единицу объема газовой фазы), кг/м3 р стехиометрическая концентрация горючего для свежей аэровзвеси, кг/м3 о pg плотность газовой фазы в объеме аэровзвеси, кг/м ps плотность конденсированной фазы в объеме аэровзвеси, кг/м3 т усредненное значение параметра rh с тс время горения (газификации) частицы в аэровзвеси, с тсо время горения одиночной частицы zd время релаксации энергии турбулентного движения в реакционной камере, с zdP промежуток времени между t0 и моментом достижения давлением взрыва значения Р (кПа), с г, период индукции (задержки) воспламенения свежей частицы вблизи горящей, с.
Arig поправка к величине Td в оценке релаксации пульсационной скорости в реакционной камере со временем, с tf характерное время процессов во фронте пламени, с тс характерное время газификации частицы, с tq характерное время тепловой релаксации фаз газовзвеси, сtq = csp°ds2/12X ts стоксово время релаксации относительной скорости фаз аэровзвесиts = ps°ds2/18p, v, (р угол со инкремент роста во времени возмущения плоского фронта пламени (в общем случае комплексная величина, Re со>0), с" 1 ш безразмерная частота возмущения плоского фронта пламениш = cors Индексы:
0 относится к начальным значениям параметров.
1 относится к окислителю (воздуху).
2 относится к парам горючего.
3 относится к продуктам горения в целом / относится к фронту пламени s относится к частицам b относится к конечным значениям параметров cal относится к расчетным величинам ехр относится к величинам, измеренным в эксперименте / относится к характеристикам ламинарного пламени t относится к характеристикам турбулентного пламени и относится к величинам свежей смеси в целом (штрих) означает производную величины по времени или малую нестационарные добавку — возмущение величины, характеризующей стационарное поле течения (при исследовании гидродинамической устойчивости пламени) Аббревиатуры PPI Partical — Partical Interaction CDF Continuous Diffusion Front.
НКПР нижний концентрационный предел распространения пламени, о кг/м.
МВСК минимальное взрывоопасное содержание кислорода, % об.
ВЫВОДЫ по результатам исследования взрывоопасное&tradeопасности производства.
Согласно описанной разработке обеспечение невзрывопожароопас-ной категории производственного участка приготовления концентратов сухих растворимых напитков на производственной площади ООО «Нутринтер Лимитед» достигается снижением массы пылевых отложений в производственном помещении до уровня не превышающего 3.6 кг. Последнее может быть достигнуто применением ежедневных влажных пыле-уборок в сочетании с еженедельными генеральными пылеуборками. С целью повышения уровня безопасности персонала, занятого на участке приготовления концентратов сухих растворимых напитков на производственной площади ООО «Нутринтер Лимитед», следует внедрить следующие технологические и организационно-технические мероприятия:
— обеспечить смеситель аварийным сбросным отверстием площадью не менее 0.1 м2 с направляющими в сторону, безопасную для персонала;
— обеспечить трубопроводы аспирации устройством, препятствующим проникновению взрывного горения из фильтр-камер в объем основного производственного помещения;
— исключить возможность пребывания обслуживающего персонала во вспомогательном помещении фильтр-камер при работающем оборуд-вании.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
.
По результатам проведенных в диссертационной работе исследований можно сделать следующее заключение.
1. Разработана теоретическая модель распространения ламинарного пламени по аэровзвеси, учитывающая образование сплошного диффузионного фронта пламени (CDF) в структуре зоны горения, которая позволяет объяснить закономерности горения обогащенных горючим аэровзвесей газифицирующихся (органических) материалов.
2. Разработана теоретическая модель «эстафетного» (PPI) распространения ламинарного пламени по газовзвеси. Совместный анализ закономерностей движения пламени в CDF и PPI моделях горения газовзвесей позволил предсказать возможность существенного отличия барических зависимостей скорости пламени для различных дисперсных материалов. Экспериментальное подтверждение этому получено в сравнительных исследованиях скоростей турбулентного выгорания аэровзвесей ликоподия и алюминия.
3. Установлен эффект гидродинамической неустойчивости пламени в двухфазных системах, позволяющий объяснить большую склонность пламени к турбулизации по сравнению с гомогенными системами в области малых (нижнепредельных) концентраций горючего. Для повышенных концентраций горючего отличие инкрементов роста возмущений в гомогенных и гетерогенных системах незначительно.
4. Предложена единая для аэровзвесей и газовоздушных смесей эмпирическая оценка турбулентной скорости выгорания в виде произведения двух факторов, один из которых выражает влияние на расчетный параметр пульсационной скорости и упругости газовой фазы, а другой влияние горючести смеси. Последний фактор можно рассматривать в качестве турбулентного аналога нормальной (ламинарной) скорости горения смеси. Универсальный вид расчетного выражения для турбулентной скорости выгорания аэровзвесей и газовоздушных смесей поддерживает выдвинутое в работе предположение о подобии процессов турбулентного горения однои двухфазной систем.
5. Предложена оценка пульсационной скорости гомогенных и гетерогенных смесей, создаваемых импульсным способом в квазисферической камере объемом 18,7 л.
6. Разработана методика оценки турбулентного аналога нормальной скорости распространения пламени по аэровзвеси Un, t, открывающая возможности как углубленного экспериментального исследования опасности дисперсных материалов, так и моделирования распространения пламени по защищаемому объему (аппарата, помещения) с применением методов, апробированных на гомогенных горючих системах. Предложено использовать параметр Un, t в системе оценки взрывоопасное&tradeпылей.
7. Разработана методика оценки критического размера частиц взрывоопасной аэровзвеси, позволяющая оценивать долю взрывоопасной фракции пыли при анализе взрывопожароопасности технологического оборудования или производственного помещения.
8. Выполнены исследования взрывоопасное&tradeпылей, образующихся в производствах пластмасс, пестицидов и ряда других. Разработаны рекомендации по решению ряда вопросов взрывобезопасности пылящего оборудования и категорирования производственных помещений по взрыво-пожарной опасности.
Список литературы
- ГОСТ 12.1.004−91 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования.
- ГОСТ 12.1.044−89 ССБТ. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов. Номенклатура показателей и методы их определения.
- Блошенко В.Н., Мержанов А. Г., Перегудов Н. И., Хайкин Б. И. К теории газофазного воспламенения капли. В кн.: Горение и взрыв (Материалы 3-го всесоюзного симпозиума по горению и взрыву). М.: Наука, 1972, с. 227 — 233.
- Гольдшлегер У.П., Амосов С. Д. О механизме и закономерностях воспламенения и горения капель углеводородных топлив. ФГВ, 1977, т. 13, N6, с. 813 -821.
- Золотко А.Н. Теория воспламенения. Одесса.: Изд-во ОГУ, 1985. — 80 с.
- Полетаев Н.Л. О моделировании горения аэровзвесей. Материалы конференции «Обеспечение пожарной безопасности в строительстве» М., ВНИИПО, 1995.
- Полетаев Н.Л., Шевчук А. П. О влиянии дрейфовой скорости частиц пыли на распространение пламени по аэровзвеси. В кн.: Пожаровзрывоопасность веществ и материалов, М.: ВНИИПО, 1981, с. 161−167.
- Корольченко А.Я., Полетаев Н. Л. К устойчивости предельного пламени в аэрозоле. ФГВ, 1984, т.20, N4, с. 10−16.
- Полетаев Н.Л. Механизм волнового горения аэрозоля.- .- В кн.: Пожарная профилактика, М.: ВНИИПО, 1986. С4−9.
- Полетаев H. J1. Условие достижения максимального давления взрыва аэровзвеси. Пожаровзрывоопасность веществ, материалов, изделий и технологических процессов.: Сб.науч.тр.- М.: ВНИИПО, 1990.-С.10−18.
- Полетаев Н.Л. Взрывоопасностъ промышленных пылей. В кн.: Пожарная профилактика, М.: ВНИИПО, 1986. С.10−14.
- Корольченко А .Я., Полетаев Н. Л. Теория горения аэровзвесей органических веществ — В кн. ВНИИПО — 60 лет. М.1997, с. 30−48.
- Тодес О.М., Гольцкер А. Д., Водяник В. И., Кожушков Н. П. Механизм развития пылевых взрывов: Обзорная информация. НИИТЭХИМ, 1977.-34с.
- Полетаев Н.Л., Корольченко А. Я. Проблемы оценки взрывоопасности дисперсных матриалов: Обзорная информация М.: ГИЦ МВД СССР, 1988.-61с.
- Palmer K.N. Dust explosions and fires. Chapman and Hall, London, 1973.
- Таубкин С.И., Таубкин И. С. Пожаро- и взрывоопасностъ пылевидных материалов и технологических процессов их переработки. М.: Химия, 1976. 264 с.
- Корольченко А.Я. Пожаровзрывоопасность промышленной пыли. М.: Химия, 1986. — 216 с.
- Bartkneht W. Explosionen, Grundlagen und Anwendungen, Springer-Verlag, 1993.
- НПБ 105−95 Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности. М., ГУГПС МВД РФ, 1995 г.
- NFPA 68, Venting of Deflagration, 1994 Edition, National Fire Protection Association, Quincy, Massachusetts.
- Клячко JI.А., Горошин С. В. Некоторые вопросы горения газовзвесей. Инженерно-физический журнал, 1988, т.54, N2, с.330−341.
- Устройства предохранительные с разрушающейся мембраной. РТМ-6−28−009−90, Минхимпром, Северодонецк, ВНИИТБХП, 1990. 132 с.
- Zalosh R.G. Review of Gas Deflagration Venting Models. Proceedings of the First International Seminar «Fire-and-Explosion Hazard of Substances and Venting of Deflagrations, 17−21 July, 1995, Moscow. M., VNIIPO, 1996. Pp. 79−87.
- Зельдович Я.Б., Баренблатт Г. И., Либрович В. Б., Махвиладзе Г. М. Математическая теория горения и взрыва. М.: Наука, 1980. 478 с.
- Burgoyne J.H., Cohen L. The Effect of Drop Size on Flame Propagation in Lignid Aerosols. Proceedings of the Royal Society, 1954, A225, 375−392, Imperial College.
- Шевчук В.Г., Безродных A.K., Бойчук Л. В., Кондратьев Е.Н О механизме ламинарного пламени в аэровзвесях металлических частиц. ФГВ, 1988, т.24, N 2, с.85−89.
- Девликанов М.О., Кузьменко Д. К., Полетаев Н. Л. Флегматиза-ция взрыва аэровзвеси кормовых дрожжей азотом. Пожаровзрывобезо-пасность, 1995, N4, с.32−37.
- Kumar R.K., Bowles Е.М., Mintz K.J. Large-Scale Dust Explosions Experiments to Determine the Effects of Scaling on Explosion Parameters. -Combustion and Flame, 1992, v.89, pp. 320−332.
- Poletaev N.L. Induction Model of Flame Propagation in Dust. Proceedings of the First International Seminar «Fire-and-Explosion Hazard of Substances and Venting of Deflagrations, 17−21 July, 1995, Moscow. M., VNIIPO, 1996. Pp. 434−436.
- НПБ. Нормы пожарной безопасности: Вещества и материалы. Классификация по пожарной опасности. Общие требования пожарной безопасности. ГУГПС, 1998.
- Кузнецов В.Р., Сабельников В. А. Турбулентность и горение. -М.: Наука. Гл. Ред. физ.-мат. лит., 1986, 288 с.
- Ландау Л.Д. К устойчивости медленного горения. ЖЭТФ, 1944, 14, 6, 240.
- Leschke G. Staub, 1965, 7, 4, 359.
- Шевчук В.Г., Безродных А. К., Кондратьев Е. Н., Градецкий И. И., Иванов В. Н. Горение аэровзвеси алюминия в свободном объеме. ФГВ, 1986, т.22, N 5, с.40−43.
- Клячко Л.А., Истратова З. В. Труды III Всесоюзного совещания по теории горения. М.: ЭНИН-ИХФ АН СССР. т. З 1960.
- Полетаев Н.Л. Моделирование эстафетного распространения пламени по газовзвеси. «Пожаровзрывобезопасность», 1995, N4, с.6−9.
- Pike G.E., Seager С.Н. Percolation and conductivity: a computer study, I. Phys. Rev. 1974, BIO, p.1421.
- Вильяме Ф.А. Теория горения. Москва, Мир, 1971. 616 с.
- Полетаев Н.Л. Моделирование эстафетного распространения пламени по газовзвеси. «Пожаровзрывобезопасность», 1995, N4, с.6−9.
- Бабий В.И., Куваев Ю. Ф. Горение угольной пыли и расчет пыле-уголъного факела. М.: Энергоатомиздат, 1986. 208 с.
- Полетаев H. J1. Распространение диффузионного фронта пламени по аэровзвеси. «Пожаровзрывобезопасность», 1996, N1, с.6−9.
- Р.И.Нигматулин. Основы механики гетерогенных сред. М.: Наука, 1978.
- Полетаев Н.Л. К распространению диффузионного фронта пламени по аэровзвеси. Материалы XI Симпозиума по горению и взрыву. Т.1 Химическая физика процессов горения и взрыва. Черноголовка, 1996. С.145−146.
- Корольченко А.Я., Полетаев Н. Л. Оценка взрывоопасности промышленных пылей. Безопасность труда в промышленности, 1988, N12, с.58−60.
- Агеев Н.Д., Горошин С. В., Клячко Л. А. Распространение пламени в переобогащенных газовзвесях. Физика аэродисперсных систем: Респ. Межвед. Науч.сб., 1985. — Вып. 27. — С. 84 — 88. ё
- Полетаев Н.Л. Тепломассообмен газифицирующейся частицы в предпламенной зоне волны горения: В кн.: Обеспечение пожарной безопасности объектов защиты. М., 19 896 с.103−112.
- Burgoyene J.H. Proc. (2-nd) Symp. Chem. Process Hazards Special. Reference to Plant Design. Manchester. P. l, 1963.
- Markstein G.H. Experimental and theoretical studies of flame front stability. J. Aeronaut. Sci., 1951,18, 3, pp. 199 — 220.
- Bradly D. Is Turbulent Burning Velocity a Meaningful Parameter? ФГВ, 1993, т.29, № 3, с.5−7.
- Франк-Каменецкий Д. А. Диффузия и теплопередача в химической кинетике. М.: Наука, 1987. 502 с.
- Карпов В.П., Северин Е. С. Турбулентные скорости выгорания пропано-воздушных пламен, определенные в бомбе с мешалками. ФГВ, 1978, т. 14, № 2, с.33−39.
- Карпов В.П., Северин Е. С. Влияние коэффициентов молекулярного переноса на турбулентную скорость выгорания. ФГВ, 1980, т. 16, № 1, с.45−51.
- Карпов В.П., Политенкова Г. Г., Северин Е. С. Турбулентное горение спиртов. ФГВ, 1986, т.22, № 4, с.12−14.
- Соколик А.С., Карпов В. П., Семенов Е. С. О турбулентном горении газов. ФГВ, 1967, т. З, № 1, с.61−76.
- Полетаев Н.Л. Эмпирическая оценка турбулентной скорости выгорания. Пожаровзрывобезопасность, 1998, N1, с.3−5.
- Bradley D. Dimensionless Groups in Fires and Explosions. Proceedings of the First International Seminar «Fire-and-Explosion Hazard of Substances and Venting of Deflagrations, 17−21 July, 1995, Moscow. M., VNIIPO, 1996. Pp. 8−17.
- Ландау Л.Д., Лившиц Е. М. Гидродинамика. М.: Наука. Гл. Ред. физ.- мат. лит., 1988. -736 с.
- Талантов А.В. Горение в потоке. М.: «Машиностроение», 1978. — 160 с.
- Ch.Cesana, R.Siwek. Operating Instructions for the 20 Litre Apparatus, KSEP 20/332 Ver.5.0, 1994.
- Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения: Справ, изд.: в 2-х книгах /А.Н.Баратов, А. Я. Корольченко, Г. Н. Кравчук и др.- М., Химия, 1990.
- ISO 6184/2 Explosion protection system -Part 2: Determination of explosion indices of combustible gas in air.
- Бабкин B.C., Бухаров B.H., Мольков B.B. Нормальная скорость пламени пропановоздушных смесей при высоких давлениях и температуре. ФГВ, 1989, т.25, N 1, с.57−63.
- Hertzberg М., Conti S., Cashdollar K.L. Electrical ignition energies and thezmal autoignition temperatures for evaluating explosion hazards of dusts 11 Rept. Invest. Bur. Mines US Dep. Inter. 1985. — N 8988. — P. 1−41.
- Корольченко А.Я., Полетаев H.JI., Шевчук А. П. Расчет максимального давления взрыва газовзвесей органических веществ: Экспресс-информ.- М.: ВНИИПО МВД СССР, 1983. -Вып. 2 (129). 8 с.
- Полетаев Н.Л., Девликанов М. О., Иванов В. Н. Нормальная скорость распространения пламени по аэровзвеси ликоподия. Пожаровзрывобезопасность, 1997, N2, с.8−10.
- Таблицы физических величин. Справочник. Под ред. акад. И. К. Кикоина. М., Атомиздат, 1976, 1008 с.
- Poletaev N.L. Model of Propagation of Continuous Difusion Flame Front in Dust-Air Mixture. Second International Seminar «Fire-and-Explosion Hazard of Substances and Venting of Deflagrations, 11−15 August, 1997, Moscow. Book of abstracts, pp. 153−154.
- Brenn und Explosions — Kenngrossen von Stauben/Scholl E.W., Reeh D., Wiemann W. u.a.//SFT-Report. — N2. 2−79. — S. 100.
- ISO 6184/1 Explosion protection system-Part 1: Determination of explosion indices of combustible dust in air.
- Полетаев H.JI., Корольченко, А .Я. К зависимости нижнего концентрационного предела распространения пламени по аэровзвеси от размера частиц. Материалы 3-го Российско-японского семинара по проблемам горения. М.: Черноголовка, 1993. С.
- Kalkert N., Schecker Н. Einflus der Kornverteilung auf die Mindestztndenergie von explosibien Stauben.- Chem.-Ing.-Tecn., 1980, Bd.52, N6, S.515−517.
- A.c. 1 627 953. Устройство для определения температуры самовоспламенения продуктов пиролиза веществ и материалов / Полетаев Н. Л., Матчин А. А., Шевчук А.П.
- Макеев В.И., Монахов В. Т., Плешаков В.Ф.// Ж. ВХО им. Д. И. Менделеева, 1982, 27, 1, с. 81.
- Полетаев Н.Л. О категорировании запыленных помещений по степени пожаровзрывоопасности.- Пожаровзрывобезопасность, 1992, N1, с. 36 38.
- Rasbash D.J. Quantification of explosion parameters for combustible fuel-air mixtures. «Fire Safety Т.», 1986, 11, N1−2, pp.113−125 (Количественные показатели взрывоопасности смесей горючих веществ с воздухом).
- Aspects techniques et humains de la prevention des risques d’explosions des poussieres dans les I.A.A. Ind. alim. et agr. 1988, 105, N10, pp. 987−990