Системы отопления и вентиляции здания
Для регулирования расхода воды на западной и восточной ветви системы, устанавливаем балансировочные вентили, предназначенные для уравнивания гидравлического сопротивления на различных участках системы отопления с целью равномерного распределения теплоносителя. Разность гидравлических сопротивлений между различными участками обусловлена разной протяженностью трубопроводных линий. Создание… Читать ещё >
Системы отопления и вентиляции здания (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
1. Требуемое тепловое сопротивление конструкции для случая стационарного теплообмена
tв — расчетная температура внутри помещения, принимаемая в соответствии с назначением помещения, 0С;
tн.р — температура наиболее холодной пятидневки для заданного района проектирования, 0С;
Rв — сопротивление теплопередаче внутренних поверхностей наружных ограждений,
Rв=0,114 м2К / Вт;
tнор — нормируемый температурный перепад между температурой воздуха в помещении и температурой внутренней поверхности ограждения, 0С; tнор=tвн-tтр
n — коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху (n=1).
Для стен столовой:
;
Для стен кухни:
;
Для стен кабинета:
;
Для стен раздевалки:
;
Для стен душевой:
Выбор тепловой изоляции стен.
Величина сопротивления теплопередаче принятой конструкции:
;
где — сумма сопротивлений конструктивных слоёв, ;
;
;
Для стен столовой:
.
железобетон =0,4 м ж.б.=1,5 Вт/м2К воздушная прокладка =0,05 м гипсокартон (2 листа по 0,01 м=) =0,02 м г. к.=0,36 Вт/м2
Rн=0,05
Температура внутренней поверхности ограждений:
.
Конденсация водяных паров происходить не будет.
Для стен кабинета:
сосновая вагонка (м) Вт/м2К ж.б. конструкция (м) ж.б.=1,5 Вт/м2К ППУ =0,02 м ппу.=0.05 Вт/м2К
.
Конденсация водяных паров происходить не будет.
Для стен раздевалки:
декоративная плита (под плитку) с м Вт/м2К изовер (м) Вт/м2К ж.б. конструкция (м) ж.б.=1,5 Вт/м2К
.
.
Конденсация водяных паров происходить не будет.
Для стен кухни:
железобетон =0,4 м ж.б.=1,5 Вт/м2К гипсокартон (2 листа по 0,01 м=) =0,02 м г. к.=0,36 Вт/м2К
Rн=0,05
Температура внутренней поверхности ограждений:
.
Конденсация водяных паров происходить не будет.
Для стен душа:
.
декоративная плита (под плитку) с м Вт/м2К изовер (м) Вт/м2К ж. б. конструкция (м)
.
Конденсация водяных паров происходить не будет.
2. Тепловые потери помещений
Qпот=Qогр+Qинф+Qмат+Qтех+Qвент
Теплопотери через ограждения помещений:
Qогр= ki? Fi? (tн-tв)?n?(1+ Увi)
ki — коэффициент теплопередачи отдельного ограждения площадью Fi(м2), (Вт/м2К)
ki =
для дверей к=2,33 Вт/м2К для окон=2 Вт/м2К
n — коэффициент уменьшения расчетной зависимости для наружных стен и безчердачной кровли n=1;
вj — коэффициенты, учитывающие добавочные теплопотери через ограждения;
в1 — учитывает обращенность ограждения по сторонам света и принимается при обращении на север равным 0,1;
в2 =0,05 на каждый метр высоты помещения выше 4 м;
в3 =0,05 на обдуваемость зданий.
Для стен столовой:
Fстен.=(8+12,8+8)*4 — (Fок-Fдв)
Fок=6(21,5)=18 м2
Fдв=1,52=3м2
для дверей к=2,33 Вт/м2К
Fстен=(8+12,8+8)*4−24−3=88,2 м2
Qогр=?88,2? (-31−22)?1?(1+0,1+0,05)+2?24? (-31−22)?1?(1+0,1+0,05)+2,33?3? (-31−22)?1?(1+0,1+0,05)=-11 824,3 Вт
Для стен кабинета:
Fок=8 м2
Fстен.=4*10−8=32 м2
Qогр=?32? (-31−20)?1?(1+0,1+0,05)+ 2?4? (-31−20)?1?(1+0,1+0,05) = -3530,7 Вт
Для стен раздевалки:
Fок=4 м2
Fстен.=4*5−4=16 м2
Qогр=?16?(-31−20)?1?(1+0,1+0,05)+?4? (-31−20)?1?(1+0,1+0,05)=-2002,3 Вт
Для стен кухни:
Fок=8 м2
Fстен.=4*5−8=12 м2
Qогр=?12?(-31−22)?1?(1+0,1+0,05)+?4? (-31−22)?1?(1+0,1+0,05)=-1694,4 Вт
Для стен душа:
Fок=8 м2
Fстен.=4*10−8=32 м2
Qогр=?32? (-31−25)?1?(1+0,1+0,05)+ 2?4? (-31−25)?1?(1+0,1+0,05) = -1920,8 Вт
3. Определение теплопотерь через полы
Разбиваем площадь пола на зоны:
I зона — R=2,15 м2К / Вт
II зона — R=4,3 м2К / Вт
III зона — R=8,6 м2К / Вт На полу уложены железобетонные плиты
(l=6 м, b=0,82,0 м, д=0,4 м, R=1,0 м2с / Вт) на воздушной прослойке д=100 мм.
ж.б. плита д=0,4 м воздушная прослойка д=0,1 м, R=0,23 м2К / Вт грунт.
Для пола столовой:
Для пола кабинета:
Для пола раздевалки:
Для пола кухни:
Для пола коридора:
Для пола душа:
Теплопотери на нагревание инфильтрационного воздуха, поступающего в помещение.
Qинф=[k?Gок?Fок+0,7?У (Gприт?Fприт)]?cр?(tн-tв)
к — коэффициент учета нагрева инфильтрационного воздуха в межстекольном пространстве окон, для двойного остекления k=0,8
Fок, Fприт — площади окон, ворот и наружных дверей
Gок, =8,5 кг/м?ч
Gприт = 50 кг/м?ч — количество воздуха, поступающего через окна, ворота и наружные двери в расчете на м
cр — теплоемкость воздуха, = 1,005 Дж/кгК
Для столовой:
Qинф=(0,8?8,5?24+0,7?50?3)]?1?(-31−22)=-14 214,6 кДж/ч =-3948 Вт
Для кабинета:
Qинф =(0,8?8,5?4)]?1?(-31−20)=-1387,8 кДж/ч =-385 Вт
Для раздевалки:
Qинф=(0,8?8,5?4)]?1?(-31−20)=-1387,8 кДж/ч =-385 Вт
Для кухни:
Qинф=(0,8?8,5?4)]?1?(-31−22)=-1441,6 кДж/ч =-400 Вт
Для коридора:
Qинф=(0,8?8,5?4)]?1?(-31−19)=-1360 =-377 Вт
Для душа:
Qинф =(0,8?8,5?4)]?1?(-31−25)=-1523,2 кДж/ч =-423Вт
4. Определяем теплопотери через крышу
Q=(1/Rкр) ?Fок*(tn-tвн) гидроизоляция =0,02 м, =0,6 Вт/м2 0С шлакобетон =0,15 м, =0,7 Вт/м2 0С ж.б. плита =0,25 м, =1,5 Вт/м2 0С
Rкр=(i/i)+Rн=Rв
Rкр=(0,02/0,6)+(0,15/0,7)+(0,25+1,5)+0,114+0,05=0,578 м? К / Вт
Для крыши столовой:
Q=(1/0,578) ?96?(-31−22)=-8802 Вт
Для крыши кабинета:
Q=(1/0,578) ?16?(-31−20)=-1411,6 Вт
Для крыши раздевалки:
Q=(1/0,578) ?16?(-31−20)=-1411,6 Вт
Для крыши кухни:
Q=(1/0,578) ?16?(-31−22)=-1467 Вт
Для крыши коридора:
Q=(1/0,578) ?24?(-31−19)=-2076 Вт
Для крыши душа:
Q=(1/0,578) ?16?(-31−25)=-1550 Вт
5. Определяем теплопоступления в помещения
Qвыд=Qчел+Qобор+Qэл+Qмат+Qтех+Qизл
Тепловыделения от человека:
Q=винт?вод?(2,5+10,36)?(35-tв)
винт — коэффициент учета интенсивности работы, принимаемый для работы средней тяжести равным 1,07
вод — коэффициент учета теплозащитных свойств одежды =0,65
Wв — подвижность воздуха в помещении, м/с =0,15 м/с
Qчел=1.07?0.65?(2,5+10,36)?(35−22)=64 Вт
N=15 человек
Qчел=15?64=960 Вт
Определяем теплопоступления от электрооборудования и освещения:
Qэл=k?N
N — мощность осветительных приборов или силового оборудования, Вт
k=k1?k2?k3?k4
k1 =0,7 учитывает использование фактической мощности оборудования
k2=0,5 — учитывает загрузку оборудования
k3=0,5 — коэффициент одновременности работы оборудования
k4=0,15 — учитывает долю перехода эл. энергии в теплоту
k4=1 — для светильников
Для столовой:
Qэл=0,7?0,5?0,5?0,15?18=0,477 кВт=470 Вт
Qламп=0,7?0,5?0,5?1?2=350 Вт
Qэл=470+350=820 Вт Для остальных помещений =0, так как люминесцентные лампы.
Определяем полные теплопотери и теплопоступления для каждого помещения.
Для столовой:
Qпот=Qстен+Qпол+Qинф+ Qкрыш
Qпот=11 824,30+1706+3948+8802=26 280,3 Вт
Qпост=Qчел+Qэл=960+820=1780 Вт
Qот=Qпот-Qпост=26 280,3−1780=24 500,3 Вт
Для кабинета:
Qпот=Qстен+Qпол+Qинф+ Qкрыш
Qпот=3530+351+385+1411=5677,7 Вт
Qпост=Qчел=64 Вт
Qот=Qпот-Qпост=5677,7−64=5613,7 Вт
Для раздевалки:
Qпот=Qстен+Qпол+Qинф+ Qкрыш
Qпот=2002,3+300+385+1411=4098,3 Вт
Qпост=0
Qот=Qпот=4098,3 Вт
Для кухни:
Qпот=Qстен+Qпол+Qинф+ Qкрыш
Qпот=1694,4+312,7+400+1467=3874,1 Вт
Qпост=0
Qот=Qпот=3874,1 Вт
Для коридора:
Qпот= Qпол+Qинф+ Qкрыш
Qпот=98,58+377+2076=2551,58 Вт
Qпост=0
Qот=Qпот=2551,58 Вт
Для душа:
Qпот=Qстен+Qпол+Qинф+ Qкрыш
Qпот=1920,8+386,4+423+1550=4280,2 Вт
Qпост=0
Qот=Qпот=4280,2 Вт
Здание столовой | |||||||
Столовая | Кабинет | Раздевалка | Кухня | Коридор | Душ | ||
Qпот | 26 280,3 | 5677,7 | 4098,3 | 3874,1 | 2551,58 | 4280,2 | |
Qпост | |||||||
Qот | 24 500,3 | 5613,7 | 4098,3 | 3874,1 | 2551,58 | 4280,2 | |
6. Расчет и выбор отопительных приборов
В столовой, кабинете, кухне, коридоре, раздевалки и душе устанавливаем конвектора настенные алюминиевые фирмы ROVAL OPERA-350, 500
Требуемый тепловой поток Qпрн для выбора типоразмера отопителя определяется:
Qпрн=
Qотрасч — требуемая теплота по результатам теплового баланса помещения цк — комплексный коэффициент приведения Qнусл к расчетным условиям цк =
n, p, c — экспериментальные числовые показатели, учитывающие тип отопительного прибора, направление движения воды и ее расход.
Дtср — средне-логарифмический температурный напор между теплоносителем и воздухом Дtср=0С
— расход воды
b=1,0 — коэффициент учета атмосферного давления в данной местности ш=1-а?(tвх-tвых) — коэффициент учета направления движения теплоносителя в отопительном приборе;
ш=1 — для конвекторов ROVALL ALUX
Технические характеристики
Модель | ALUX-200 | ALUX-350 | ALUX-500 | |
Межцентровое расстояние, мм | ||||
Высота секции, мм | ||||
Глубина, мм | ||||
Масса секции, кг | 0,83 | 1,07 | 1,21 | |
Ёмкость секции, л | 0,16 | 0,207 | 0,254 | |
Теплоотдача секции, Вт | ||||
Для столовой:
для одного стояка: 24 500,3:6=4416,71
(кг/ч) цк =
Qпрн= Вт Количество секций: N=6050,2:250=24,2 (принимаем 24 секций ALUX-500)
Для кабинета:
для одного стояка: 5613,7:2=2806,8
(кг/ч)
цк =
Qпрн= Вт Количество секций: N=3953,2:179=22,0 (принимаем 22 секций ALUX-350)
Для раздевалки:
для одного стояка: 4098,3:1=4098,3
(кг/ч) цк =
Qпрн= Вт Количество секций: N=5614,1:250=20,4 (принимаем 20 секций ALUX-500)
Для кухни:
для одного стояка: 3874,1:1=3874,1
(кг/ч) цк =
Qпрн= Вт Количество секций: N=5307:250=21,2 (принимаем 21 секций ALUX-500)
Для коридора:
для одного стояка: 2551,58:1=2551,58
(кг/ч) цк =
Qпрн= Вт Количество секций: N=3593,77:179=20,0 (принимаем 20 секций ALUX-350)
Для душа:
для одного стояка: 4280,2:1=4280,2
(кг/ч) цк =
Qпрн= Вт Количество секций: N=5863,2:250=23,4 (принимаем 23 секций ALUX-500)
7. Гидравлический расчет системы отопления
Длины западной и восточной ветвей системы, показанные на аксонометрической схеме, практически одинаковы. Суммарные теплопотери западного фасада составляют 21 628,63 Вт, а восточного 22 482,61 Вт. Поэтому главное циркуляционное кольцо будет проходить по восточному фасаду через наиболее удаленный от теплового ввода стояк 5. В приближенном масштабе вычерчиваем аксонометрическую схему главного циркуляционного кольца и разбиваем его на расчетные участки.
Полученные данные заносим в таблицу, из которой видно, что суммарная длина всех участков главного циркуляционного кольца УL=38 м.
При расчете с использованием характеристик сопротивления трубопроводов линейные и местные потери давления на участке системы в Па находятся по формуле:
где: G — расход воды на участке, кг/ч;
S — характеристика гидравлического сопротивления участка, Па/(кг/ч)2;
А — удельное динамическое давление на участке Па/(кг/ч)2.
dтр, l — эквивалентный диаметр и длина участка;
л — коэффициент гидравлического сопротивления;
Уо — сумма коэффициентов местных сопротивлений. Определяется исходя из принятой схемы и системы отопления.
Результаты теплового и гидравлического расчета заносятся в таблицу Составляем для каждого участка перечень местных сопротивлений и определяем значения коэффициентов местных сопротивлений.
Участок 1. Радиатор о=1,6.
Участок 2. Тройник (2) о=2; поворот на 90 ?(2) о=1, Уо=6.
Участок 3. Тройник (2) о=1, Уо=2.
Участок 4. Тройник (2) о=0,5, Уо=1.
Участок 5. Поворот на 90 ?(2) о=1, тройник (2) о=0,5, Уо=3.
Таблица 5.1
№ участка | Q, Вт | G, кг/ч | L, м | Dу, мм | 1/м | Уо | Па | ||
4416,71 | 42,16 | 3,5 | 2,7 | 11,4 | 1,6 | 20,3 | |||
8833,42 | 84,3 | 2,7 | 43,2 | 30,7 | |||||
13 250,13 | 126,4 | 2,7 | 13,5 | 21,5 | |||||
17 124,23 | 163,4 | 2,7 | 12,5 | 33,4 | |||||
19 931,03 | 190,2 | 1,8 | 3,8 | 13,7 | |||||
22 482,61 | 214,5 | 8,5 | 1,8 | 5,8 | 26,7 | ||||
146,3 | |||||||||
Считаем циркуляционное кольцо по западному фасаду через наиболее удаленный от теплового ввода стояк 6. Составляем для каждого участка перечень местных сопротивлений и определяем значения коэффициентов местных сопротивлений.
Участок 7. Радиатор о=1,6.
Участок 8. Тройник (2) о=2; поворот на 90 ?(2) о=1, Уо=6.
Участок 9. Тройник (2) о=1, Уо=2.
Участок 10. Тройник (2) о=0,5, Уо=1.
Участок 11. Поворот на 90 ?(2) о=1, Поворот на 90 ?(2) о=1, тройник (2) о=0,5, Уо=5.
№ участка | Q, Вт | G, кг/ч | L, м | Dу, мм | 1/м | Уо | Па | ||
4416,71 | 42,1 | 3,5 | 2,7 | 11,4 | 1,6 | 20,3 | |||
8833,42 | 84,3 | 2,7 | 43,2 | 30.7 | |||||
13 250,13 | 126,4 | 2,7 | 13,5 | 21,5 | |||||
17 384,43 | 165,6 | 2,7 | 12,5 | 34,2 | |||||
21 628,63 | 206,4 | 3,5 | 1,8 | 3,6 | 15,3 | ||||
122,0 | |||||||||
Для регулирования расхода воды на западной и восточной ветви системы, устанавливаем балансировочные вентили, предназначенные для уравнивания гидравлического сопротивления на различных участках системы отопления с целью равномерного распределения теплоносителя. Разность гидравлических сопротивлений между различными участками обусловлена разной протяженностью трубопроводных линий. Создание искусственного подпора путем уменьшения проходного сечения (дросселирования) на участках с низким сопротивлением называется балансировкой системы.
Вентиляция
Назначение помещения | Кратность воздухообмена | ||
приток | вытяжка | ||
Столовая | |||
Кухня | 3,5 | 2,8 | |
Кабинет | 3,5 | 2,8 | |
Кабинет | 3,5 | 2,8 | |
Коридор | 3,5 | 2,8 | |
Раздевалка | |||
Для Столовой:
Объем воздуха, удаляемого из помещения:
Vв=Gвр/(k2-k0)
k0 — начальная концентрация вредностей
Vв=1800/(0,15−0,03)=15 000 м3/ч л=Vвыт/Vпост
л=15 000/384=39
Для кабинет (4 человека):
Приток=вытяжка На одного человека необходимо 12 м3/ч приточного воздуха
Объем воздуха
Vприт=12?4=48 м3/ч
Для раздевалки:
Приток= вытяжка раздевалки + вытяжка душа
Кратность воздухообмена в раздевалке л=2, Vразд=96 м3
Vприток =л?Vпом=2?96=192 м3/ч Для коридора:
Vкор=48 м3, л=3,5
Vприток =л?Vпом=3,5?48=168 м3/ч Вытяжка из коридора.:
Vприток =168−120=48 м3/ч Вытяжка из раздевалки.:
Vприток =192 м3/ч
Вытяжка из душа:
Vдуш=24 м3, л=3
Vвытяжки д =3?24=72 м3/ч
Vвытяжки р =192−72=120 м3/ч
Вытяжная вентиляция.
Сопротивление I участка
ДPI= ДPl+ ДP90?+ ДPокна
V=48 м3/ч=0,013 м3/с ДPм.с.=Ужм?с?W2/2=(0,25+0,4) ?1,2?52/2 =9,75 Па
W=5 м/с, l=2,5 м ДPI=8,5?2,5+9,75=31 Па
dэкв=55 мм Сопротивление II участка равно 31 Па Сопротивление по длине ДPI=8,5?2,5=21,25 Па
R=21,25/3=7,1 Па/м
dэкв=70 мм
Cопротивление III участка равно сумме IV, V, VI, VII, VIII
ДPIII= ДPтроиникка+ ДPl+ ДPрасширения
ДPм.с.=Ужм?с?W2/2=(0,3+1,2) ?1,2?102/2 =90 Па Принимаем W=10 м/с, l=6,5 м
V=240 м3/ч=0,067 м3/с ДPI= ДPIV,V,VI,VII — ДPм.с. =380,65−90=270,65 Па
dэкв=65 мм на 1 метр R=270,65/6,5=41,6 Па/м Сопротивление IV участка
V=120 м3/ч=0,033 м3/с
W=5 м/с, l=3 м
R1 м=4,7 Па/м ДPм.с. =(0,25+0,4) ?1,2?52/2 =9,75 Па ДPI=4,7?3=14,1 Па ДPIV= 14,1+9,75=23,85 Па
dэкв=90 мм Сопротивление V участка
V=2620 м3/ч=0,73 м3/с
W=10 м/с, l=2 м
R1 м= 4 Па/м ДPм.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?102/2 =114 Па ДPI=4?2=8 Па ДPV= 8+114=122 Па
dэкв=290 мм Сопротивление VI участка
V=5120 м3/ч=1,42 м3/с
W=10 м/с, l=2 м
R1 м=2,5 Па/м ДPм.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?102/2 =114 Па ДPI=2,5?2=5 Па ДPVI= 5+114=119 Па
dэкв=400 мм Сопротивление VII участка
V=7620 м3/ч=2,1 м3/с
W=10 м/с, l=1 м
R1 м=1,8 Па/м ДPм.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?102/2 =114 Па ДPI=1,8?1=1,8 Па ДPVII= 1,8+114=115,8 Па
dэкв=500 мм Сопротивление участков IV, V, VI, VII:
ДP=23,85+122+119+115,8=380,65 Па Сопротивление VIII участка
V=48 м3/ч=0,013 м3/с
W=5 м/с, l=1 м
R1 м=9 Па/м ДPм.с. =(0,25+0,4) ?1,2?52/2 =9,75 Па ДPI=9?2=18 Па ДPVIII= 18+9,75=27,75 Па
dэкв=50 мм Сопротивление IX участка
V=2548 м3/ч=0,71 м3/с
W=10 м/с, l=2 м
R1 м=4 Па/м ДPм.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?102/2 =114 Па ДPI=4?2=8 Па ДPIX=8+114=122 Па
dэкв=290 мм Сопротивление X участка
V=5048 м3/ч=1,4 м3/с
W=10 м/с, l=2 м
R1 м=2,5 Па/м ДPм.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?102/2 =114 Па ДPI=2,5?2=5,0 Па ДPX= 5+114=119 Па
dэкв=380 мм ДP= ДPIV,V,VI,VII,— Д PVIII,XI,X,X=380,65−27,75−122−119=
Сопротивление XI участка
V=7548 м3/ч=2,1 м3/с
W=10 м/с, l=1 м ДPм.с. =(0,4+1,2+0,3) ?1,2?102/2 =114 Па
R1 м=(149,9−114)/1=5,9=1 Па
dэкв=420 мм Сопротивление XII участка
V=15 408 м3/ч=4,28 м3/с
W=15 м/с, l=10 м
R1 м=2,9 Па/м ДPм.с. =(1,2+0,3) ?1,2?152/2 =202,5 Па ДPI=2,9?10=12,9 Па ДPXII= 12,9+202,5=215,4 Па
dэкв=600 мм Сопротивление XIII участка
V=30 816 м3/ч=8,53 м3/с
W=15 м/с, l=4 м
R1 м=1,7 Па/м ДPм.с. =(1,2+0,3) ?1,2?152/2 =202,5 Па ДPI=1,7?4=6,8 Па ДPXII= 6,8+202,5=209,8 Па
dэкв=880 мм Сопротивление XIV участка
V=46 224 м3/ч=12,84 м3/с
W=15 м/с, l=2 м
R1 м=1,4 Па/м ДPм.с. =(1,2+0,3) ?1,2?152/2 =202,5 Па ДPI=1,4?2=2,8 Па ДPXIV= 2,8+202,5=205,3 Па
dэкв=1000 мм Необходимый вакуум, который должен создать вентилятор:
УR=RI+RIII +RXII+ RXIII +RXIV=31+380,65+215,4+209,3+205,3=1041,65 Па Производительность вентилятора: V= 46 224 м3/ч=12,84 м3/с
8. Приточная вентиляция
тепловой помещение прибор вентиляция Сопротивление I участка должно быть равно сумме сопротивлений II и III участков.
ДPI=15,2+24=39,2 Па Принимаем W=9 м/с
V= 192 м3/ч=0,053 м3/с Сопротивление по длине должно быть равно:
ДPI=39,2−19,4=19,8 Па
R1 м= ДPI /l=19,8/1=19,8 Па/м
dэкв=90 мм Сопротивление III участка:
V= 48 м3/ч=0,013 м3/с Скорость W=5 м/с, R1 м= 9 Па/м ДPI=9?2=18 Па ДPм.с. =0,4 ?1,2?52/2 =6 Па ДP=18+6=24 Па
dэкв=55 мм
Cопротивление II участка
V=216 м3/ч=0,06 м3/с
W=5 м/с, l=1,5 м
R1 м=3,1 Па/м ДPм.с. =(0,4+0,3) ?1,2?52/2 =10,5 Па ДPI=3,1?1,5=4,7 Па ДP= 4,7+10,5=15,2 Па
dэкв=120 мм
Cопротивление IV участка= X участка
V=2500 м3/ч=0,69 м3/с
W=5 м/с, l=2 м
R1 м=0,65 Па/м ДPм.с. =0,4?1,2?52/2 =6 Па ДPI=0,65?2=1,3 Па ДP= 1,3+6=7,3 Па
dэкв=400 мм
Cопротивление V участка= IX участка
V=5000 м3/ч=1,39 м3/с
W=10 м/с, l=2 м
R1 м=2,6 Па/м ДPм.с. =0,4?1,2?102/2 =24 Па ДPI=2,6?2=5,2 Па ДP= 35+5,2=40,2 Па
dэкв=400 мм
Cопротивление VI участка= VIII участка
V=7500 м3/ч=2,1 м3/с
W=10 м/с, l=2 м
R1 м=1,9 Па/м ДPм.с. =(0,4+0,8)?1,2?102/2 =42 Па ДPI=1,9?2=3,8 Па ДP= 42+3,8=45,8 Па
dэкв=500 мм Сумма сопротивлений участков IV, V, VI должна быть равна сумме сопротивлений участков I и VII
ДPIV,V,VI=ДPI,VII
ДPVIII= ДPIV+ДPV+ДPVI+ДPVII-ДPI=7,3+40,2+45,8−39,2=54,1 Па
Cопротивление участка VII: ДPVII =54,1 Па
V=408 м3/ч=0,11 м3/с
W=7 м/с, l=5 м
R1 м=29/5=5,8 Па/м ДPм.с. =1,2?1,2?72/2 =35,3 Па ДPI=54,1−35,3=18,8 Па
dэкв=160 мм Сопротивление XI участка
V=15 408 м3/ч=4,28 м3/с
W=15 м/с, l=8 м
R1 м=4,2 Па/м ДPм.с. =(1,2+0,25+0,3) ?1,2?152/2 =236,3 Па ДPI=4,2?8=33,6 Па ДPXI= 33,6+236,3=269,3 Па
dэкв=560 мм Сопротивление XII участка
V=30 816 м3/ч=8,56 м3/с
W=15 м/с, l=4 м
R1 м=3,0 Па/м ДPм.с. =(1,2+0,3) ?1,2?152/2 =202,5 Па ДPI=3,0?4=12,0 Па ДPXII= 12,0+202,5=214,5 Па
dэкв=780 мм Сопротивление XIII участка
V=46 224 м3/ч=12,84 м3/с
W=15 м/с, l=2 м
R1 м=2,0 Па/м ДPм.с. =(1,2+0,3) ?1,2?152/2 =202,5 Па ДPI=2,0?2=4,0 Па ДPXIII= 4+202,5=206,5 Па
dэкв=960 мм Необходимый напор, который должен создать вентилятор:
УДP=ДPI +ДPVII+ДPXIII+ДPXII+ДPXI
УДP=206,5+214,5+269,9+54,1+39,2=784,2 Па Производительность вентилятора:
V= 46 224 м3/ч=12,84 м3/с
Заключение
В работе принята двухтрубная система отопления с нижней разводкой и искусственной циркуляцией. Вся система условно разделена на две ветви, расчет произведен по наиболее нагруженной западной стороне.
Помещение столовой имеет 6 нагревательных устройств. Расчет вентиляции проведен для кухонного помещения, так как наиболее подвержен тепловыделениям и имеет повышенную влажность.
В коридоре установлен один нагревательный прибор возле входа. Предназначен для тепловой завесы во время открывания входных дверей.
Теплоноситель подается от ЦТП с температурой 150 °C, возвращается на ЦТП с температурой 70 °C. Данная схема получила широкое распространение из-за низкого объема обратной воды, а следовательно и меньшими затратами на привод насосов.