Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Моделирование напряженно-деформированного состояния ремонтируемого участка трубопровода

Диссертация: Моделирование напряженно-деформированного состояния ремонтируемого участка трубопровода
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Анализ напряженно-деформированного состояния ремонтируемого участка трубопровода выполнен с учетом изменения ореола (//) реологических процессов грунтов. Расчет трубопровода (длина L—50 м, пролет / =10 м, наружный диаметр d = 1020 мм, толщина стенки h = 12 мм, длина // = 2 м, внутреннее давление р = 3 МПа) показал, что увеличение ореола реологии грунта (12) до 4 м допустимо. Последующее… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Обзор основных теорий и методов решения задач деформирования подземных трубопроводов на вязкоупругом основании
    • 1. 1. Теории поперечного деформирования и контактных напряжений подземных трубопроводов
    • 1. 2. Теория наследственности и методы расчетов вязкоупругих материалов
    • 1. 3. Реологические процессы (ползучесть) грунтов при расчете подземных трубопроводов
    • 1. 4. Постановка задачи диссертационной работы
  • 2. Математическая модель деформирования во времени длинномерного участка трубопровода
    • 2. 1. Математическая модель деформирования длинномерного участка трубопровода на вязкоупругом основании
    • 2. 2. Учет ползучести грунтов
    • 2. 3. Учет напряженно-деформированного состояния трубопровода как цилиндрической оболочки
    • 2. 4. Выводы
  • 3. Достоверность методов решений и математической модели деформирования участка трубопровода
    • 3. 1. Достоверность метода конечных разностей в оценке напряженно-деформированного состояния длинномерного участка трубопровода
    • 3. 2. Шаговый метод в расчетах деформирования длинномерного участка трубопровода на вязкоупругом основании
    • 3. 3. Метод конечных разностей в расчетах несимметричного деформирования цилиндрической оболочки
    • 3. 4. Метод Кантаровича — Власова в сочетании с методом конечных разностей в расчетах несимметричного деформирования цилиндрической оболочки
    • 3. 5. Выводы
  • 4. Расчет деформированного состояния ремонтируемого участка трубопровода с учетом реологических процессов грунтов
    • 4. 1. Расчет деформирования ремонтируемого участка трубопровода на вязкоупругом основании
    • 4. 2. Расчет напряженно-деформированного состояния трубопровода как цилиндрической оболочки
    • 4. 3. Расчет изменения НДС участка трубопровода с учетом моментного напряженного состояния трубы и ползучести грунтов на краях ремонтного котлована
    • 4. 4. Выводы

Моделирование напряженно-деформированного состояния ремонтируемого участка трубопровода (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

На территории России протяженность магистральных газопроводов составляет 150 тыс. км, магистральных нефтепроводов — 48 тыс. км, нефтепродуктопроводов — более 30 тыс. км. Многие из них эксплуатируются длительное время в сложных геолого-климатических условиях, что приводит к техногенным воздействиям данных систем на окружающую среду.

Проблема обеспечения надежности трубопроводов объективно связана с увеличением риска аварий и отказов. Это ведёт к значительным экономическим потерям и серьезным экологическим последствиям. В США, по данным С. Флетчера, за период с 1986 по 2000 годы произошло 2859 аварии на трубопроводах для перекачки нефтепродуктов, закончившихся 36 смертельными случаями, 239 повреждениями, принесших 563,4 млн. долларов убытков и чистой потерей 1,6 млн. баррелей жидкости. В 1995 году в России число отказов по различным причинам на магистральных и промысловых трубопроводах превысило 100 тысяч случаев. Решение этой проблемы заключается в разработке эффективной системы их предупреждения как в периоды проектирования и эксплуатации, так и во время выборочного ремонта магистральных трубопроводных сетей.

Статистический анализ аварий показал, что одной из основных причин снижения надежности стальных трубопроводов являются механические повреждения и коррозия металла труб. Большая часть дефектов удалена друг от друга, и для их устранения требуется выборочный ремонт. В цикл современной муфтовой технологии, позволяющей производить ремонт без остановки перекачки транспортируемого продукта, включается создание ремонтного котлована. То есть часть подземного трубопровода освобождается от грунта и условия деформирования во времени этого участка существенно меняются по сравнению с проектным положением. Это связано с тем, что при выемке грунта трубопровод подвергается изгибу. Кроме того, меняется податливость основания грунта на краях котлована. Аналогичная ситуация возникает и в суровых природно-климатических условиях Севера при образовании морозобойных трещин в грунте.

Одним из основных условий обеспечения безаварийной работы является строгое соблюдение норм и правил расчета и проектирования трубопроводов. СНиП 2.05.06−85 «Магистральные трубопроводы» регламентирует проверку на прочность подземных и наземных (в насыпи) трубопроводов по двум предельным состояниям. По первому требуется выполнить расчет трубопровода, исходя из упруго-пластической работы металла труб, а по второму — исходя из упругой работы самих трубопроводов. Напряжения определяются от всех нормативных нагрузок и воздействий и их сочетаний.

В то же время на краях котлована в стенке трубопровода происходит изменение напряжения в результате повышения сопротивления грунта. СНиП 2.05.06−85 не дает прямых указаний и методических рекомендаций по определению напряжений в наиболее нагруженном сечении трубопровода с учетом изменения во времени несущей способности грунта на ремонтируемом участке.

Поэтому необходима разработка математических моделей и методов расчета напряженно-деформированного состояния ремонтируемого участка подземного трубопровода, учитывающих влияние реологических процессов грунтов. Это позволит более полно отражать действительные условия работы и решать проблемы прогнозирования конструктивной надежности трубопроводной системы уже на стадии проектирования.

Научная новизна:

— разработана математическая модель деформирования во времени участка трубопровода с учетом реологических процессов в грунтах и моментного напряженного состояния трубопровода на краях ремонтного котлованаразработана методика учета реологических процессов (ползучести) в грунтах на краях ремонтного котлована;

— разработана методика учета моментного напряженного состояния трубопровода на краях ремонтного котлована при переменном коэффициенте нормального сопротивления грунта;

— решена задача о деформировании участка трубопровода с учетом моментного напряженного состояния и ползучести грунтов на краях ремонтного котлована.

Объект исследования: участок подземного магистрального трубопровода в период проведения ремонтных работ.

Предмет исследования:

— изменение напряженно-деформированного состояния во времени ремонтируемого участка трубопровода.

Практическая ценность.

Разработанная методика расчета деформирования длинномерного участка однопролетного перехода подземного трубопровода с учетом реологических процессов грунтов может быть использована в проектных и научно-исследовательских организациях при проектировании и разработке современных технологий ремонта подземных магистральных трубопроводов.

Разработано прикладное программное обеспечение для расчета напряженно-деформированного состояния длинномерного участка трубопровода с учетом реологических процессов грунтов.

Проведен анализ влияния реологических процессов грунтов на деформированное состояние длинномерного участка трубопровода.

Внедрение результатов.

Разработанная методика учета вязкоупругих свойств материала использована институтом «Нефтегазпроект» (ОАО) в проектировании выборочного ремонта нефтепроводов с использованием композитно-муфтовой технологии без остановки перекачки транспортируемого продукта.

На защиту выносятся:

— математическая модель деформирования во времени ремонтируемого участка трубопровода с учетом реологических процессов грунтов;

— методика расчета изменения напряженно-деформированного состояния ремонтируемого участка трубопровода с учетом моментного напряженного состояния трубы при переменном коэффициенте нормального сопротивления грунта на краях ремонтного котлована;

— результаты исследования напряженно-деформированного состояния ремонтируемого участка трубопровода с учетом реологических процессов грунтов.

4.4. Выводы.

С увеличением конструктивной жесткости трубопровода изменения напряженно-деформированного состояния во времени происходят менее интенсивно. Грунт с наиболее выраженными реологическими свойствами оказывает большее влияние на изменение напряженно-деформированного состояния во времени восстанавливаемого участка.

Заключение

.

В результате исследования изменения напряженно-деформируемого состояния восстанавливаемого участка трубопровода получены следующие выводы:

1. Разработанная математическая модель деформирования ремонтируемого участка трубопровода на вязкоупругом основании позволила оценить уровень напряжений и несущую способность ремонтируемого участка трубопровода во времени.

2. Учет ползучести грунтов позволил выполнить анализ изменения напряженно-деформированного состояния участка трубопровода: произошло увеличение прогиба по середине пролета для первого и второго расчетов соответственно на 52% и 172%, расчетных продольных напряжений на 12% и 82% по сравнению с упругим решением.

3. Исследование влияния учета моментного напряженного состояния тонкостенной цилиндрической оболочки с позиций полубезмоментной теории при переменном коэффициенте постели грунта во времени на НДС восстанавливаемого участка трубопровода показало: увеличение прогиба цилиндрической оболочки составило 22%, результирующих напряжений-23% по сравнению с решением по теории стержня на вязкоупругим основании. г.

4. Анализ напряженно-деформированного состояния ремонтируемого участка трубопровода выполнен с учетом изменения ореола (//) реологических процессов грунтов. Расчет трубопровода (длина L—50 м, пролет / =10 м, наружный диаметр d = 1020 мм, толщина стенки h = 12 мм, длина // = 2 м, внутреннее давление р = 3 МПа) показал, что увеличение ореола реологии грунта (12) до 4 м допустимо. Последующее увеличение значения до 13 ведёт к нарушению условий эксплуатации трубопровода.

5. Прогнозирование деформирозания восстанавливаемого участка трубопровода (длина L = 100мпролет I = 32мдиаметр трубы d = 1420 ммтолщина стенки h = 16,5 мм, длина 1[ = 2'м, внутреннее давление р = 7 МПа) с учетом реологии грунтов (параметры ползучести грунта: у2 = 0,1475 1/часА2 = 9,8866 1/часfc — 0,1475) выявило, что по истечении 60 суток увеличение уровня напряженно-деформированного состояния участка трубопровода находится в допустимых пределах. Дальнейшее увеличение ореола реологии грунта до h, h в указанный период времени приводит к нарушению нормативных условий эксплуатации данного участка трубопровода.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.Б. Расчет магистральных и промысловых трубопроводов на прочность и устойчивость: Справочное пособие. М.: Недра, 1991.-287 с
  2. А.Б., Камфштейн А. Т. Расчет магистральных трубопроводов на прочность и устойчивость. М.: Недра, 1982 — 551 с.
  3. Э.Л., Ильин В. П. Расчет трубопроводов. Л. Машиностроение, 1972.-240 с.
  4. Р.А., Белоусов В. Д., Немудров А. Г. Трубопроводный транспорт нефти и газа. М.: Недра, 1988. — 368 с.
  5. Н.Х., Зевин А. А. Расчет строительных конструкций с учетом ползучести. -М.: Стройиздат, 1988. 258 с.
  6. Н.Х., Колмановский В. Б. Теория ползучести неоднородных тел. -М.: Наука, 1983. 336 с.
  7. Бай В.Ф., Мальцева Т. В., Набоков А. В. Механические характеристики двухфазного образца // Изв. вузов «Нефть и газ», 2002. № 1. -С.98−106.
  8. И.С., Жидков Н. П. Методы вычислений, Т. 12. -М. :Физматгиз, 1962.-620с.
  9. В.Л., Шутов В.Е.Прочность и устойчивость резервуаров и трубопроводов. М.: Недра, 1973. 200 с.
  10. И.А., Мавлютов P.P. Сопротивление материалов: Учебное пособие.-М.: Наука, ФМЛ, 1986.-560 с.
  11. Ф., Фокс Р., Шмит Л. Расчет цилиндрической оболочки методом конечных элементов // Рак.техн.и косм.-1967. № 4. — С.170−175.
  12. П.П., Березин В. Л. Сооружение магистральных трубопроводов М.: Недра, 1987. — 471 с.
  13. П.П. Механика грунтов. М.: ООО «Недра-Бизнесцентр», 2003. — 349 с.
  14. П.П. Механика грунтов в трубопроводном строительстве. М.: Недра, 1976. — 224 с.
  15. П.П., Подземные магистральные трубопроводы (проектирование и строительство).- М.: Недра, 1982. 384с.
  16. С.В. Основы строительной механики машин. М.: Машиностроение, 1973. — 456 с.
  17. П. И. Страхов Д.А. Расчет железобетонных стержневых конструкций с учетом ползучестиБетон и железобетон., 1975. — № 1. — С.23−25.
  18. ВасильевВ.В., Осесимметричная деформация цилиндрической оболочки из стеклопластика //Изв. вузов. Авиационная техника. 1969. — № 1. -С.31−34.
  19. В.М., Основы численных методов. М.: Высш. шк., 2002. — 274 с.
  20. Виноградов Ю.И., Меньков Г. Б. Численное решение задач для тонких длинных цилиндрических оболочек на основе восьми разрешающих алгебраических уравнений//Тр.ХУ1 Междунар.конф. по теории оболочек и пластин. Н. Новгород, 1994, т.З.-С.58−63.
  21. Влияние фактора ползучести основания при расчете замкнутой цилиндрической оболочки / М. И Ганджунцев- Моск. гос.строит.ун-т. М., 1998.-5с.
  22. И.И., Шленев М. А. Пластины и оболочки // Механика 1963. (Итоги науки. ВИНИТИ АН СССР). М., 1965. — С.91−177.
  23. С.С. Реологические основы механики грунтов. М.: Высш.шк., 1978.-447 с.
  24. С.С., Зарецкий Ю. К., Городецкий С. Э. Расчеты на прочность и ползучесть при искусственном замораживании грунтов. — Л.: Стройиздат, 1981.-200 с.
  25. Д.А., Марков В. А. Численный метод определения реологических параметров композитов по результатам испытаний/УМеханика композитных материалов.-1986,№ 4.-С. 605−609.
  26. Д.А., Паплаев В. И. Метод определения параметров ползучести вязко-упругих материалов/ЯТрикладная механика.-1982,т. 18,№ 5.-С. 125−127.
  27. Гольденвейзер A.JI.06 оценках погрешностей классической теории тонких упругих оболочек//Изв.АН.МТТ, — 1996,№ 4,.-С.145−158.
  28. Гольденвейзер А. Л. Теория упругих оболочек. -М.:Наука, 1976.512с.
  29. А.И. Исследование влияния сил морозного пучения грунтов на напряженно-деформированное состояние трубопровода. Автореф. диссертации канд. техн. наук. Тюмень, 1999.- 24 с.
  30. Я.М. Изотропные и анизотропные слоистые оболочки вращения переменной жесткости. Киев: Науковая думка, 1973. — 228 с.
  31. Я.М., Мукоед А. П. Решение задач теории оболочек на ЭВМ: Учеб. пособие для вузов.- Киев: Вища школа. Головное изд-во, 1979.-280 с.
  32. А. Визуальное моделирование в среде MATLAB. — СПб.: Питер, 2000.- 430 с.
  33. В.М. К теории цилиндрических оболочек //ПММ, t. XV, 1951.- С.531−562.
  34. В.М. Об основных соотношениях теории тонких оболочек//ПММ, t. XXV,№ 3,1961.- С.321−342.
  35. В., Круглов В. Математические пакеты расширения MATLAB. Специальный справочник. СПб.: Питер, 2001. — 480 с.
  36. .С., Наймарн Б. М. Векслер Ю.А. Плоская задача теории ползучести при больших деформациях # Прикладная механика. 1971.-т.7,Вып.6. С. 61−67.
  37. Н.Н., Карасев Г. Н., Цвей Ю. И. Строительная механика и металлоконструкции строительных и дорожных машин. — М.: Машиностроение, 1988. 280 с.
  38. P.M., Коробков Г. Е. Применение решения уравнения изгиба балки на упругом основании к расчету трубопроводов // Изв. вузов «Нефть и газ», 2005. № 1.- С. 74 — 79.
  39. В. П. Мальцев JI.E., Соколов В. Г. Расчет строительных конструкций из вязкоупругих материалов.-JL: Стройиздат, 1991.-190 с.
  40. А.А., Победря Б. Е. Основы математической теории термовязкоупругости. М.: Наука, 1970. — 280 с.
  41. А.Ю. Прикладные задачи механики. Механика вязкопластических и не вполне упругих тел.- М.: Наука, 1986.-360 с.
  42. В.А. Расчет пластин. М.: Стройиздат, 1973. — 151 с.
  43. С.Н. Расчет упруго-вязких стержневых систем шаговым методомПрикладная механика.-1970,т.6,№ 2.-С. 105−109.
  44. А.Д. Кильчинский А.А О методе переменных модулей в задачах линейной наследственной упругости # Прикладная механика.-1970,т.6,Вып. 12.- С. 27−34.
  45. М.А., Майборода В. П., Зубчанинов В. Г. Прочностные расчеты изделий из полимерных материалов. М.: Машиностроение, 1983.-240с.
  46. М.А. Ползучесть и релаксация. М.: Высшая школа, 1976.-279с
  47. В.И., Сысоев Ю. Г., Иванов В. И., Белова О. Ю., Чемакин М. П. Расчет тонкостенных конструкций объектов нефтяной и газовой промышленности. М.: Недра, 1996. — 288 с.
  48. Лазарев Ю.Ф. MatLAB 5. x (Серия «Библиотека студента»). К.: Изд.гр.ВНУ, 2000. — 384с.
  49. В.Ф., Шермергор Т. Д. Ползучесть упруго-вязких сред с ядром типа выраженной гипергеометрической функции//Изв. АН СССР. Механика твердого тела.-1969,№ 1.-С. 136−140.
  50. С. Локальные нагрузки в пластинах и оболочках -М.:Мир, 1978.- 204 с.
  51. П.А. Основы нелинейной строительной механики. М.: СтройиздатД978. — 204с.
  52. Магистральные трубопроводы. СНиП 2.05.06−85. М.: Стройиздат, 1985.-71 с.
  53. Л.Е., Карпенко Ю. И. Теория вязкоупругости для инженеров-строителей. Тюмень.: Вектор Бук, 1999. — 240 с.
  54. Мальцев Л. Е, Крекнин А. И. Аналитическое представление ядра Ильюшина // Механика полимеров.-1977,№ 3.-С. 426−433.
  55. Л.Е., Крекнин А. И. Метод непосредственного решения задач вязкоупругости // Механика полимеров.-1977,№ 4.-С. 606−613.
  56. Л.Е. Об аналитическом определении параметров ядра Ржаницына-Колтунова // Механика композитных материалов.-1979,№ 1.-С. 161 163.
  57. Т.В. Действие сосредоточенной силы на двухфазное упругое полупространство // Изв. вузов «Нефть и газ», 2001. № 1. -С.73−79.
  58. Т.В., Трефилина Е. Р. Зависимость напряжений от времени при действии равномерной нагрузки на двухфазную полуплоскость // Изв. вузов «Нефть и газ», 2001. № 4. С. 102−107.
  59. Н.Н. Основы инженерной геологии и механики грунтов. -. М.: Наука, 1982.-352 с.
  60. В.В. Теория тонких оболочек 2-е изд. доп. и перераб. -.Л.: Стройиздат, 1962. -431с.
  61. .В. Локальные задачи прочности цилиндрических оболочек.-М. Машиностроение, 1983.-248 с.
  62. П.М. Изгиб, устойчивость и колебания пластинок. Изд-во: Моск. ун-т, 1958. 389 с.
  63. Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах. СНиП 2.02.04−88.-М.: Стройиздат, 1988.- 63 с.
  64. В.В. Прикладная механика деформируемого твердого тела. -М.: Наука, 1989.-221 с.
  65. А.Н. Прочность трубопроводов в зоне установленной ремонтной муфты. Автореф. диссертации канд. техн. наук. Тюмень, 2005.- 24 с.
  66. Т.М. Деформирование длинномерного участка трубопровода с учетом реологических процессов мерзлых грунтов // Изв. вузов «Нефть и газ», 2007. № 3. — С.78−82.
  67. Т.М. Моделирование деформирования во времени длинномерного участка трубопровода. // Проблемы эксплуатации систем транспорта.- Тюмень, 2006.- С.228−232.
  68. Т.М. О прочности трубопровода во время ремонтных работ// Нефть и газ Западной Сибири.- Тюмень, 2005, т.1.- С. 133.
  69. Т.М. Определение параметров ядер ползучести армированного полиэтилена // Нефть и газ Западной Сибири.- Тюмень, 2003, Т.2.-С.48.
  70. Ю.И. Ползучесть элементов конструкций.- М.: Наука, 1966.-752с.
  71. Расчет на прочность стальных трубопроводов. СНиП 2.04.12−86. -М.: Стройиздат, 1986, — 17 с.
  72. А.Р. Строительная механика. М.: Высш. шк., 1991.439 с.
  73. А.Р. Теория ползучести.- М.: Стройиздат, 1968.-416 с.
  74. Роман Л. Т. Механика мерзлых грунтов. М: МАИК «Наука/Интерпериодика», 2002. — 426 с.
  75. СамульВ.И. Основы теории упругости и пластичности. М.: В. • шк., 1982. — 264 с.
  76. Р.С., Такмуратов A.M. Анализ длительного деформирования пологих железобетонных оболочек в нелинейной обстановке // Нелинейные методы расчета пространственных конструкций.-М, 1988.-С.51−58.
  77. А.Е., Демченко А. Т., Дворянчиков Н. В., Джинчвелашвили Г. А. Строительная механика. Основы теории с примерами расчетов. М.: Высш.шк., 2000. — 416 с.
  78. Справочник по теории упругости (для инженеров-строителей) — под ред. П. М. Варвака и А. Ф. Рябова Киев: Буд1вельник, 1971. — 418 с.
  79. С.Б., Семенов В. В., Знаменский В. В., Тер-Мартиросян З.Г., Чернышев С. Н. Механика грунтов, основания и фундаменты: Учеб. пособие для строит, спец. вузов. М.: В. шк., 2004. — 566 с.
  80. И.Ф. Сопротивление материалов. М.: ФМЛ, 1962.536 с.
  81. А.П. Элементы теории оболочек. Л.: Стройиздат, 1975.256 с.
  82. В.А. Основы механики грунтов. Л.:Госстройизд., т.1, 1961.-543 с.
  83. Н.А. Механика грунтов (краткий курс). М.: Высш.шк., 1983.-288 с.
  84. С.В., Платонов А. Н., Гольцов B.C. Математическая модель напряженно-деформированного состояния восстановленного участка магистрального трубопровода по муфтовой технологии // Изв. вузов «Нефть и газ», 2002. № 4. — С. 60−65.
  85. С.В., Пономарева Т. М., Перов В. К. Экспериментальные исследования вязкоупругих свойств армированногополиэтилена // Нефтепромысловое дело.-М.:ОАО «ВНИИОЭНТ», 2003, № 1. -С.56−60.
  86. С.В., Пономарёва Т. М. Исследование прочностных свойств армированных полиэтиленовых труб // Нефть и газ Западной Сибири. -Тюмень, 2003, т. 1.-С. 153.
  87. С.В. Расчет составных пологих оболочек со слоями переменной толщины//Изв.вузов. Строительство и архитектура. — 1991.- № 12. -С.22−25.
  88. Ю.Е., Буланова О. Д. О быстро натекающей ползучести сжатого бетона // Проектирование и строительство комплектно-блочных объектов нефтяной и газовой промышленности.-М.: ВНИИСТ, 1984.-С. 88−95.
  89. Ю.Е., Буланова О. Д. О ползучести и мгновенной зависимости между деформациями и напряжениями сжатого бетона//Известия вузов. Строительство и архитектура.-1984,№ 11.-С.4−8.
  90. Ю.Е., Колосов В. И., Фокин А. А. Нелинейный изгиб составной пластины//Изв.вузов. Строительство и архитектура. 1990, № 7. -С.25−29.
  91. Ю.Е., Малюшин Н. А., Якубовская С. В., Платонов А. Н. Проблемы прочности трубопроводного транспорта. — СПб.: Недра, 2003-. —188 с.
  92. Ю.Е. Нелинейный изгиб конструктивно-ортотропных пологих оболочек // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1990. № 9. -С. 26−30.
  93. Ю.Е. Нелинейная теория изгиба и расчет составных пластин и пологих оболочек переменной жесткости: Автореф. дис. докт. техн. наук. Екатеринбург: УГТУ — УПИ, 1994. — 36 с.
  94. Ю.Е., Пономарёва Т. М. Решение задач реологии нефтегазовых объектов при изменении температуры окружающей среды //
  95. Проблемы эксплуатации транспортных систем в суровых условиях.- Тюмень, 2002.- Часть 1.-С.71.
  96. Ю.Е., Пономарёва Т. М., Дорофеев Е. В. Математическое моделирование напряженно-деформированного состояния однопролетного перехода нефтегазопровода по полубезмоментной теории // Изв. вузов «Нефть и газ», 2006. № 5. — С.44−49.
  97. Н. Н., Gilbert G. N. J., Rew R. The determination of stresses in a buried pipe. Inst. Gas Engrs J. 1962, vol. 2, № 4.
  98. Crory F.C. Settlement Fssociated With the Thawing of Permafrost // Proc. 2-nd.Intem. Conf. on Permafrost. Yakutsk, Washington: Nation. Academy of Scinces, 1973. P. 599−607.
  99. Ellwood J. R, Nikon I.F. Observations of soil and ground ice in pipeline trench excavations in the South Yukon // Permafrost: 4-th int. conf. proc., jul. 17 -22, 1983. Washington. 1983. — P. 278−282.
  100. Fukuda M., Kinosita S. Field prediction of the uplift force to conduits due to frost heaving // Proc. 5-th Intern. Symp. On Ground Freezing, Sapporo. Japan. 1985. Vol. 2. P. 135- 139.
  101. Geilenkeuser H. Untersuchung uber die Bewegung von Rohrleitungen in der Erde unter dem Einflusse von ausseren Kraften. Gesam. Berg. Betrieb und Forsch. Ruhrgas A. G. 1962, № 11.
  102. Jahns H.S., Heuer C.F. Frost heave mitigation and permafrost protection for buried chilled gas pipeline // Permafrost: 4-th int. conf. proc., jul. 17 — 22, 1983. — Washington. -1983.- P. 531 — 536.
  103. Vinson D. J., Burgar I. Natural gas temperatures in buried pipelines. Pipe line news. 1965, vol. 37, № 2.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!