Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Термонапряженное состояние полой цилиндрической оболочки с жидкой затвердевающей сердцевиной

Диссертация: Термонапряженное состояние полой цилиндрической оболочки с жидкой затвердевающей сердцевиной
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Основные работы, вошедшие в диссертацию, были доложены: на Научном семинаре по непрерывной разливке стали, организованном совместно с НИИтяжмаш ПО «Уралмаш», ЦНИИчермет, ВНИИметмаш, Институтом механики МГУ и ЕрПИ (Ереван, 1980 г.) — на XXI Научно-технической конференции профессорско-преподавательского состава ДТУЗов Закавказья (Ереван, 1982 г.) — на ХХУ Научно-технической конференции профессоров… Читать ещё >

Содержание

  • Глава I. Состояние вопроса
  • Глава II. Деформативные характеристики углеродистых сталей при высоких температурах
  • Глава III. Напряженное состояние корки непрерывного слитка в зоне вторичного охлаждения
    • 3. 1. Напряженное-деформированное состояние оболочки в упругой постановке
    • 3. 2. Напряженно-деформированное состояние оболочки с учетом ползучести
    • 3. 3. Анализ результатов
  • Глава 1. У. Напряженно-деформированное состояние вершины трещины
    • 4. 1. Плоская задача термоупругости неоднородной изотропной среды
    • 4. 2. Термоупругая задача полосы
    • 4. 3. Внутренняя трещина
    • 4. 4. Наружная трещина
    • 4. 5. Влияние нормального усилия и изгибающего момента на коэффициент интенсивности напряжений

Термонапряженное состояние полой цилиндрической оболочки с жидкой затвердевающей сердцевиной (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Одной из характерных особенностей современного развития металлургической промышленности является значительный рост производства стали путем непрерывной разливки. Использование непрерывной технологии приводит к экономии капиталовложений, снижению энергозатрат, улучшению качества получаемой продукции и условий труда.

По предварительным подсчетам Международного института чугуна и стали, в ближайшем будущем весь прирост мирового производства стальной заготовки произойдет за счет развития непрерывной разливки.

Основными направлениями экономического и социального развития СССР на 1981;1985 годы и на период до 1990 года, утвержденными ХХУ1 съездом КПСС, предусмотрено к 1985 году довести ежегодный объем стали, разливаемой непрерывным способом, до 35−37 млн. тонн.

Однако, несмотря на большие достижения в разработке, исследовании и внедрении в производство машин непрерывной разливки стали, существует еще много неопределенных проблем, без серьезного решения которых нельзя оптимизировать некоторые конструктивные параметры машины (расстояние между роликами, неточность установки роликовых пар, жесткость направляющего аппарата), а также выбирать технологические параметры (скорость разливки, интенсивность охлаждения в зоне вторичного охлаждения (ЗВО), температура разливаемого жидкого металла и т. д.), обеспечивающие получение качественной продукции.

Непрерывнолитой слиток можно идентифицировать с цилиндрической оболочкой прямоугольного сечения с постепенно затвердевающей сердцевиной. Исследование напряженно-деформированного состояния корки заготовки сводится к определению температурных и силовых воздействий на пространственную тонкостенную конструкцию в виде цилиндрической оболочки. В дальнейшем оболочка для удобства использования результатов работы специалистами-металлургами и машиностроителями в области непрерывной разливки будет называться непрерывнолитым слитком или слябом.

В связи с широким применением непрерывной технологии разливки стали решение вышеупомянутых вопросов, связанных как с технологией, так и с конструкцией МНЛЗ, бесспорно, очень актуально.

В настоящей работе выявлена степень влияния указанных конструктивных и технологических факторов на напряженно-деформированное состояние корки затвердевающего слитка, определяющее его качество.

Первая глава работы состоит из трех разделов.

В первом разделе сделан обзор исследований, в которых выявлена роль основных факторов, влияющих на трещинообразование в слитке.

Во втором разделе рассмотрены работы, в которых проанализировано напряженно-деформированное состояние корки затвердевающего слитка в ЗВО при ролико-форсуночном охлаждении. Сделан сравнительный анализ расчетных моделей.

В последнем разделе приводится краткий обзор работ, посвященных определению напряженного состояния у вершины трещины.

Во второй главе, используя существующие зависимости упругих характеристик углеродистых сталей от температуры, предложена эмпирическая зависимость для модуля упругости, учитывающая влияние как температуры, так и концентрации углерода в стали на модуль упругости. Также предложена функциональная зависимость между напряжениями и деформациями с учетом высокотемпературной ползучести.

В третьей главе определяется напряженно-деформированное состояние оболочки. Рассматривается вышеупомянутая задача в упру-ной постановке и с учетом ползучести. Постановка задачи дает возможность определить влияние конструктивных и технологических факторов как по отдельности, так и в совокупности. Сделан анализ полученных результатов. Приведены графики изменения во времени напряжений и температуры в наиболее опасной с точки зрения трещино-образования зоне корки слитка в зависимости от разных конструктивных и технологических параметров машины.

В четвертой главе определяется напряженное состояние в зоне трещины под влиянием температурных и силовых факторов. Определен коэффициент интенсивности напряжений (КИН) — параметр, характеризующий напряженное состояние у вершины трещины. Решена термоупругая задача бесконечной полосы, а также термоупругая задача о внутренней трещине. Рассматриваются три разных варианта внутренней трещины: краевая, соприкасающаяся с жидкой фазойдве коллинеар-ные, одна из которых краеваявнутренняя. Проведены вычисления и построены графики изменения коэффициента интенсивности напряжений у вершины трещины. Рассмотрено влияние температурного фактора на наружную трещину. Приведены графики, показывающие поведение КИН у вершины трещины при разных вариантах охлаждения сляба. Определен КИН у вершины внутренней и краевой трещин от силовых воздействий изгибающего момента и усилий. Приведены графики, показывающие поведение КИН во времени.

В приложении приведены алгоритм решения задачи о напряженно-деформированном состоянии корки затвердевающего слитка, а также графики изменения во времени напряжений и температуры в наиболее опасной с точки зрения трещинообразования зоне корки слитка в зависимости от разных конструктивных и технологических параметров ЗВО МНЛЗ.

Основные работы, вошедшие в диссертацию, были доложены: на Научном семинаре по непрерывной разливке стали, организованном совместно с НИИтяжмаш ПО «Уралмаш», ЦНИИчермет, ВНИИметмаш, Институтом механики МГУ и ЕрПИ (Ереван, 1980 г.) — на XXI Научно-технической конференции профессорско-преподавательского состава ДТУЗов Закавказья (Ереван, 1982 г.) — на ХХУ Научно-технической конференции профессоров, преподавателей, научных работников и аспирантов ЕрПИ (Ереван, 1983 г.) — на Научно-техническом семинаре «Взаимодействие направляющего аппарата и непрерывной заготовки в процессе ее формирования на МНЛЗ», организованном НИИтяжмаш ПО «Уралмаш» (Свердловск, 1983 г.) — на совместном семинаре кафедр сопротивления материалов и теоретической механики ЕрПИ (Ереван, 1984 г.).

Работы, положенные в основу настоящей диссертации, приведены в списке литературы [4,47,48].

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Дано решение задачи об определении напряженно-деформированного состояния в корке сляба с учетом упруго-пластических свойств ползучести как функции температуры и содержания компонентов стали. Решение получено для случая, когда форма корки принята в виде оболочки коробчатого сечения (существующие в литературе решения были основаны только на теории балок).

2. На основе анализа численных результатов полученного решения можно установить: влияние увеличения в небольших пределах (20*30%) межроликового расстояния или скорости разливки на выпучивание оболочки можно частично компенсировать ростом интенсивности охлаждения на внешней поверхности оболочкисущественное увеличение расстояния между роликами или скорости разливки невозможно компенсировать выбором соответствующего изменения интенсивности охлаждения внешней поверхности оболочки в реальных пределах изменения температурынеправильная установка роликовых пар приводит к увеличению опорных изгибающих моментов, способствуя трещинообразованиюнаиболее важными факторами, влияющими на выпучивание оболочки между роликами, следовательно, и на трещинообразование, следует считать: ферростатическое давление, скорость разливки и шаг между роликами. Выбор оптимальных значений этих параметров можно осуществить на основе приведенных результатов численных вычислений.

3. Методом линейной механики разрушения выполнен анализ процессов роста и залечивания трещин в слябе при непрерывной разливке. Разработана методика оценки наиболее благоприятного режима разливки, когда размеры трещины будут минимальными.

Для выполнения практических расчетов проведен анализ существующих экспериментальных данных по определению температурной •зависимости механических характеристик сталей (в диапазоне температуры 900°-1500°С), на основе которого предложены достаточно простые аппроксимирующие зависимости. Эти соотношения были использованы при численных расчетах.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.Е., Панасюк В. В., Стадник М. М. К вопросу об определении коэффициентов интенсивности напряжений в твердых телах с трещинами. -ПП, 1974, 3, с.45−50.
  2. Арутюнян Н. Х, Некоторые вопросы теории ползучести. М: Гостехиздат, 1952. — 323 с.
  3. Г. Ф. Основы теории формирования отливки. М.: Машиностроение, 1979, ч.П. — 335 с.
  4. О.Л., Нил Д.М. Растянутая прямоугольная пластина с трещиной на кромке. ПМ (Тр. Американского общества инженеров-механиков), 1965, 32, Е, 3, с.268−270.
  5. Н.М., Кулий М. П. Обобщение метода плоских сечений для определения коэффициента интенсивности напряжений. ПЕ, 1983, 2, с.23−27.
  6. БраунУ., Сроули Дж. Испытание высокопрочных металлических материалов на вязкость разрушения при плоской деформации.- М.: Мир, 1972.
  7. М.Я., Сурин Е. В. Расчет термических напряжений в слитке при кристаллизации. ИФЖ, 1963, 4,5, с.106−114.
  8. Броек. Основы механики разрушения. М.: Высшая школа, 1980. — 368 с.
  9. А.М., Карлинский С. Е., Трухин Б. В., Денисов Ю. В. Определение температурных напряжений в рликах машин непрерывного литья заготовки поляризованно-оптическим методом. Рукопись депонирована в ВИНИТИ, 1981, № 5334−81. — 27 с.- 101
  10. К. Выпучивание непрерывнолитой заготовки между опорными роликами. Черные металлы, 1978, 6, с.31−35.
  11. Ф. Законы ползучести и длительной прочности.- М.: Металлургия, 1968. 304 с.
  12. Р.В., Рысков И. М., Салганик Р. Л. Центральная поперечная трещина в упругой полосе. Изв. АН СССР, МТТ, 1969, 4, с.97−104.
  13. С.А., Морозюк A.A. и др. Установка для измерения модуля Юнга сталей при высоких температурах. В сб.: Взаимодействие дефектов кристаллической решетки и свойства металлов, Тула, 1980, с.90−93.
  14. H.H., Гуляев Б. Б. Исследование факторов, определяющих образование горячих трещин в стальных слитках и отливках. -Сталь, 1961, 9, с.830−836.
  15. H.H., Новикова A.A., Гуляев Б. Б. Исследование механических свойств стали при температурах, близких к точке кристаллизации. В сб.: Кристаллизация металлов, i960, с.126−134.
  16. .Б. Литейные процессы. М.: Машгиз, i960.- 416 с.
  17. В.Л., Шифрин И. М. Расчет напряженного состояния непрерывного слитка. В сб.: Создание и исследование сталеплав. агрегатов и машин непрерывного литья высок, производ., М., 1981, с.59−65.
  18. Ю.В., Коммисарова М. Л., Константинов Г. В., Нис-ковских В.М. Температурные напряжения и их влияние на роликов установок непрерывной разливки стали. -ПП, 1977, 5, с.59−64.
  19. Ю.В., Коммисарова М. Л., Константинов Г. В., Нис-ковских В.М. Расчет напряжений в роликах машин непрерывного литья заготовки. Вестник машиностроения, 1980, 2, с.63−66.
  20. Ду-Цин-Хуа. Плоская задача теории упругости неоднородной изотропной среды. В сб.: Проблемы механики сплошной среды, Изд-во АН СССР, М., 1961, с.152−156.
  21. Д.А., Пироженко Н. Г., Бордюгов В. И. Температурное поле и термические напряжения в роликах зоны вторичного охлаждения МНЛЗ, Сообщение I. Изв. вузов, Черная металлургия, 1982, I, с.45−48.
  22. Д.А., Пироженко Н. Г., Бордюгов В. Н. Температурное поле и термические напряжения в роликах зоны вторичного охлаждения МНЛЗ. Изв. вузов, Черная металлургия, 1982, 3, с.38−41.
  23. Т. Физика и механика разрушения и прочность твердых тел. М.: Металлургия, 1971. — 268 с.
  24. В.Л. Разливка и кристаллизация стали. М.: Металлургия, 1976. — 552 с.
  25. A.A., Победрия Б. Е. Основы математической теории термовязкоупругости. М.: Наука, 1970. — 280 с.
  26. В. и Пиркинс А. Основные параметры, влияющие на качество непрерывных слябов- В сб.: Непрерывное литье стали. (Тр. Международной конференции. Лондон, 1977). -М.: Металлургия, 1982, с.164−184.
  27. Исида. Коэффициенты интенсивности напряжений при растяжении пластины с эксцентрично расположенной трещиной. ПМ (Тр. Американского общества инженеров-механиков), 33, Е, 3, 1966, с.225−227.
  28. Г., Егер Д. Теплопроводность твердых тел. -М.: Наука, 1964. 488 с.
  29. А.Д. Термоупругость пластин и оболочек. Киев, 1971. — 108 с.
  30. Г. Б., Морарь Г. А. К решению плоской задачи теории упругости для неоднородной полосы. -ПМ, 1968,4, 12, с.45−48.
  31. А.Г., Рыхов Ю. М., Лебедев В. И. и др. Влияние состояния технологических узлов поддерживающей системы вторичного охлаждения на качество заготовок. В сб.: Металлург, и горноруд. промышленность, 1981, 3, с.55−56.
  32. В.И., Паршин В. М., Евтеев Д. П. и др. Методика расчета режима вторичного охлаждения непрерывнолитых слитков.- Сталь, 1982, 3, с.26−28.
  33. В.И., Бровман М. Я. и др. Исследование деформации корки непрерывного слитка. В сб.: Непрерывная разливка стали, вып.1, 1973, с.146−152.
  34. С.Г. Радиальное распределение напряжений в клине и полуплоскости с переменным модулем. ПММ, 1962, 26, I, с.146−151.
  35. .Л., Панасюк В. В. Некоторые задачи изгиба полосы с прямолинейной трещиной. Изв. АН СССР, ОТМ, Мех. и маш., 1962, I, с.138−143.
  36. .Л., Панасюк В. В. Определение предельной нагрузки при изгибе полосы с нецентрально расположенной трещиной.- Изв. АН СССР, ОТН, Мех. и маш., 1963, 2, с.43−50.
  37. Э.А. Механические свойства металлов в окрестности температуры кристаллизации. Упругость и неупругость, вып.1, 1971, с.221−250.
  38. Механика разрушения. Разрушение материалов. М.: Мир, 17, 1979. — 239 с.
  39. М.Ш. Применение модели тонкой безмоментно хрупко-пластической оболочки к исследованию некоторых вопросов непрерывной разливки стали. Сообщение АН Груз. ССР, 1977, 87, 2, с.409−413.
  40. М.Ш. Механика образования корки при непрерывной разливке стали на установках радиального типа. Сообщение АН Груз. ССР, 1974, 75, 2, с.305−309.
  41. Л.И., Митенев O.A. Физико-химические и теплофизические процессы кристаллизации стальных слитков. Тр. П-ой конфер. по слитку, с.439−447.
  42. Л.М. Плоская задача термоползучести при высоких температурах. Докл. АН Арм. ССР, 1972, 54, I, с.33−42.
  43. Л.М., Барсегян Р. Н. Напряженное состояние трещины в затвердевающем слитке. Изв. АН Арм. ССР, сер. Техн. наук, 1982, 35, 3, о.3−10.
  44. Л.М., Барсегян Р. Н. Напряженно-деформированное состояние корки затвердевающего слитка. Изв. АН Арм. ССР, сер. Техн. наук, 1983, 36, 4, с.17−22.
  45. Н.И., Сновида Н. Р. Температурная зависимость коэффициента Пуассона и ее влияние на напряженное состояние тела. Теплофизика и теплотехника, 1975, вып.29, с.38−41.
  46. Н.М., Сновида Н. Р., Евтеев Д. П. и др. Поля температуры и деформации и напряжения в слое затвердевающего слитка.- Теплофизика и теплотехника, 1976, вып. 30, с.43−47.
  47. В.В. Теория тонких оболочек. Л.: Судпромгиз, 1962. — 431 с.
  48. В.В. Продольное равновесие хрупких тел с трещинами. Киев: Наукова думка, 1968. — 246 с.
  49. В.В. О современных проблемах механики разрушения. /г ФХММ, 1982, 18, 2, с.7−27.
  50. В.В., Бережницкий Л. Т., Ковчик С. Е. О развитии произвольно ориентированной прямолинейной трещины при растяжении.- ПМ, 1965, 1,2, с.48−55.
  51. В.В., Ковчик С. Е., Нагирный Л. В. К вопросу о методах определения сопротивления материалов распространению трещины. ФХММ, 1973, 9, с.73−83.
  52. В.В., Лозовой Б. Л. Определение предельной нагрузки при изгибе полосы с двумя неравными трещинами. В кн.: Вопросы механики реального твердого тела. — Киев, Наукова думка, 1964, 2, с.49−53.
  53. В.В., Саврук М. П., Дацышин А. П. Распространение напряжений около трещин в пластинах и оболочках. Киев, Наукова думка, 1976. — 443 с.
  54. Л., Си Дж. Анализ напряженного состояния около трещин. В кн.: Прикладные вопросы вязкости разрушения, М., Мир, 1968, с.64−142.
  55. В.В., Черепанов Г. П. Механика разрушения. -В кн.: Механика СССР за 50 лет, Наука, 1972, 3, с.365−467.
  56. О.М. Формирование непрерывнолитой заготовки на МНЛЗ. Черные металлы, 1976, 6−7, с.3−8.
  57. А. Механические свойства сталей при высоких температурах как средство контроля за процессом непрерывного литья. Мет. обоз., 1978, 53, с.23−32.
  58. А., Этьен, Миньон. Расчеты механических и термических напряжений в непрерывнолитой заготовке. Черные металлы, 1979, 19, с.3−11.
  59. В.И., Трапезников Л. П. Коэффициенты интенсивности напряжений в прямоугольных пластинах и балках с одиночными краевыми надрезами. Изв. ВНИИ Гидротехники, 1973, 101, с.17−27.
  60. А.А., Берзинь В. А. Развитие упруговязко-пластичес-кого напряженно-деформированного состояния слитка при затвердевании. Изв. АН Арм. ССР, сер. Физ.техн.науки, 1979, 5, с.72−79.
  61. В.П. К теории упругости неоднородных упругих тел. -ПММ, 1961, 25, 6, с.1120−1125.
  62. Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. М.: Наука, 1966. — 752 с.
  63. РжаницннР.Н. Теория ползучести.-М.: Стройиздат, 1968.- 416 с.
  64. М.П. Система произвольно ориентированных трещин в упругой полосе. МТТ, 1978, I, с.91−96.
  65. М.П., Панасюк В. В. Развитие исследований по теории предельного равновесия хрупких тел. ПМ, 1968,6, с.3−21.
  66. Р.Г. К расчету некоторых силовых параметров слитка в радиальных установках непрерывной разливки стали.- Непрерывная разливка металлов, 1976, I, с.118−129.
  67. Ю.А., Крулевецкая С. А., Горяинов В. А. и др. Тепловые процессы при непрерывном литье стали. М.: Металлургия, 1982. — 152 с.
  68. О.М. Изгиб тонкой плиты при частичном нагреве. Изв. АН Арм. ССР, сер. Механика, 1980, 33, 3, с.3−17.
  69. В .Т., Потанин Р. В., Суладзе О. М., Рутес В. С. Непрерывная разливка стали на радиальных установках. М.: Металлургия, 1974. — 286 с.
  70. Тер-Мкртчян Л. П. Некоторые задачи теории упругости неоднородных тел. -ПММ, 1961, 25, 6, с.1120−1125.
  71. С.П., Войновский-Кригер С. Пластинки и оболочки. -М.: Наука, 1966. 635 с.
  72. С.П., Гудьер Дж. Теория упругости. М.: Наука, 1975. — 376 с.
  73. Тэцу то Хаганэ. О внутренних трещинах, образующихся вследствие деформации при вдавливании плунжера в слиток, 1978, 64, 4, с. 152.
  74. Тэцу то Хаганэ. Зависимость между хрупкостью стали при высокой температуре и растрескивание непрерывнолитых заготовок, 1981, 67, 4, с. 171.
  75. Тэцу то Хаганэ. Критическая деформация образования внутренних трещин в непрерывнолитых заготовках, 1980, 66, 4, с. 193.
  76. Тэцу то Хаганэ. Исследование поверхностных трещин непрерывнолитых заготовок. Образование поверхностных трещин при изгибе заготовок небольших размеров, 1981, 67, 4, с. 136.
  77. Тэцу то Хаганэ. Формирование поверхностных продольных трещин непрерывнолитых заготовок, применяемых для толстолистового проката, 1981, 67, 4, с. 135.
  78. Тэцу то Хаганэ. Изучение образования поверхностных трещин в непрерывнолитых заготовках. П. Математический анализ напряжений и деформаций в свободноусаживающихся непрерывнолитых заготовках, 1981, 67, 4, с. 274.
  79. Тэцу то Хаганэ. Численный анализ напряжений в слябе и -усилий на ролики в зоне выпрямления заготовки при непрерывнойразливке, 1981, 67, 8, с.1162−1170.
  80. Тэцу то Хаганэ. Влияние продольного сжатия на образование внутренних трещин в слябе во время изгиба, 1981, 67, 12, с. 896.
  81. Тэцу то Хаганэ. Образование трещин при изгибе затвердевающего слитка, 1976, 62, II, с. 484.
  82. Тэцу то Хаганэ. Техника слябовой высокопроизводительной установки непрерывной разливки, 1981, 67, 8, с.1135−1144.
  83. Тэцу то Хаганэ. Исследование продольных деформаций и условия предотвращения внутренних трещин, 1978, 64, II, с. 207.
  84. Тэцу то Хаганэ. Внутренние трещины, образующиеся вследствие деформации изгиба слитка небольшого сечения, 1980, 66,1., с. 806.
  85. Тэцу то Хаганэ. Факторы, влияющие на образование внутренних трещин в заготовках, 1976, 62, II, с. 482.
  86. Тэцу то Хаганэ. Деформация растяжения заготовок на УИРС, 1981, 67, 4, с. 278.
  87. Тэцу то Хаганэ. Анализ упруго-пластических напряжений и деформаций в процессе выпучивания и обжатия тянущими роликами, 1980, 66, 4, с. 192.
  88. Тэцу то Хаганэ. Влияние меди, олова и серы на механические свойства стали, содержащей 0,25% углерода, при высоких температурах, 1980, 66, 4, с. 170.
  89. Тэцу то Хаганэ. Влияние деформации на зарождение внутренних трещин в непрерывнолитой заготовке, 1981, 67, 8, с.1307−1316.
  90. Тэцу то Хаганэ. Изучение образования поверхностных трещин в непрерывнолитых заготовках. Ш. Математический анализ роста области замедленной кристаллизации в непрерывнолитых заготовках и концентрация напряжений и деформаций, 1981, 67, 4, с. 275.
  91. Тэцу то Хаганэ. Анализ выпучивания в непрерывнолитом слябе путем испытания модели на ползучесть, 1981, 67, 8, с.1162−1170.
  92. Тэцу то Хаганэ. Механическая характеристика непрерывного сляба при высокой температуре, 1977, 63, II, с. 562.
  93. О.А., Николаев Г. А. К вопросу о внутренних трещинах непрерывнолитых заготовок. Физ. хим. воздейств. на кристалл. стали, Киев, 1982, с.135-Ш.
  94. О.А., ЯкобиР.Я., Носченко О. В. Исследование термонапряженного состояния затвердевающих заготовок и усовершенствование режима их охлаждения. Физ.хим.воздейств, на кристалл, стали, Киев, 1982, с.63−71.
  95. Г. Л., Нисковских В. М. и др. Теиретические методы расчета температурных напряжений в непрерывных слитках. В сб.: Производство крупных машин, М., 1973.
  96. Хирому Фудзи, Тетсуро Охаси, Такеси Хиромато. К вопросу образования внушренних трещин в слябах, полученных непрерывным литьем. Тэцу то Хаганэ, 1978, 64, 8, с.510−518.
  97. Хирому Фудзи, Масахико Ода и др. Пластичность стали вблизи температуры кристаллизации. Тэцу то Хаганэ, 68, 14, с.2148−2157.
  98. К. Металлургические проблемы при непрерывном литье стали. Черные металлы, 1978, 6−7, с.3−11.
  99. С.А. Одноосная ползучесть при переменных напряжениях. Изв. АН СССР, ОТН, Мех. и маш., 1961, 2, с.148−149.
  100. С.А., Локощенко Л. М. Ползучесть и длительная прочность металлов. В кн.: Итоги науки и техники, сер. Мех.деф. тверд. тела, 1980, 13, с.3−186.
  101. С.А. и др. Закономерности ползучести и длительной прочности. М.: Машиностроение, 1983. — 101 с.
  102. В.М. и др. Исследование температурных полей в роликах МНЛЗ. В кн.: Создание и исслед. металлов, агрегатов и машин непрерыв. литья высок, произ. — М., 1981, с. 35 — 39.
  103. Г. П. Механика разрушения. М.: Машиностроение, 1977. — 224 с.
  104. Юрген Флобер и Франц Отерс. Поведение стали при кристаллизации, 1980, с. 43 48.
  105. Broberg К.В. The foundation of fracture Mechanics. -Eng. Pract. Mech., 1982, 16, 4, pp. 497 555.
  106. Broz P. On the solution of an infinite strip weakened a transverse crack. Acta Techn. CSAV, 1970, 15, 6, pp. 724 -760.
  107. Bueckner H.F. Some stress singularities and their computation by means of integral equations. In: Boundary Problems Different. Equat., Madison, Univ. Wisconsin Press, 1960, pp. 215 — 230.
  108. Bueckner H.F. Weight functions for the notched bar. -Z. Angew Math, und Mech., 1971, 51, 2, pp. 97 109.
  109. Cook P. M. Proc. conf. on properties of materials at high rates of strain. Inst. Mech. Ang., London, 1957, pp. 86 -97.
  110. Daniel S.S. Roll containment model for strand cast slabs and bloom. Ironmaking and Steelmaking, 1982, 1, pp. 16 -24.
  111. Elhaddad H.H., Topper Т.Н., Mukherjec B. Review of new developments in crack propagation studies. J. Test, and Aval, 1981, 9, 2, pp. 65 — 81.
  112. Golecki J. Elastic half plane with variable Poisson’s- Ill ratio dispacement boundary problems. Bull. Acad. Polen. Sci. Ser. Sci. Techn., 1968, 16, 4, pp. 311 318.
  113. Grill A., Brimacombe J.K. and Weinberg P. Mathematical analysis of stress in continuous casting of stall. Ironmaking and Steelmaking, 1976, 3, pp. 38 — 47.
  114. Grill A. and Schuerdtfeger K. Finite element analysis of bulding produced by creep in continuousing cast steel slabs.-Ironmaking and Steelmaking, 1979, 6, 3, pp. 131 135.
  115. Irving W.R., Perkins A. Influence des facteurs «procede» et «composition chimigue» sur la qualite de surface et la qualite interne de produits de coulee continue. Rev. met., 1982, 79, 6, pp. 545 — 550.
  116. Isida M. Analysis of stress intensity factors for the tension of a centrally cracked strip with stiffened edges. Eng. Pract. Mech., 1973, 5, 3, pp. 647 — 665.
  117. Isida M., Itakagi V. Stress concentration at the tip of a central transverse crack in a stiffened plate subjected to tension. Ins Proc. 4-th U.S. Nat. Congr. Appl. Mech., 2, Oxford, 1962, pp. 955 — 969.
  118. Tsutomu Nazaki, Jun-ichi Matsuno, Kenju Muratas, Huro-shi Ooi and Masanow Kodomo. A secondary cooling patten for preventing surface cracks of continuous casting slabs. Trans, of the Iron and Steel Inst, of Japan, 1978, 6, pp. 330 338.
  119. Pakete K.A., Radex Rdsch., 1974, pp. 135 — 143.
  120. Pukawa Kohei, Matsumoto Hiromi, Nakajima Koe. Reologi-cal analysis of bulding continuous casting alloy with the help of bending theory. Tetsu to Hagane. J. Iron and Steel Inst. Jap., 1982, 68, 7, pp. 794 — 798.
  121. Miyazawa K. and Schwerdtfeger K. Computation of bending of continuously cast slabs with simple bending theory.1.onmaking and Steelmaking, 1979, 2, pp. 68 72.
  122. Mizuo Hazada, Kazuyoski Nakai, Hisashi Ohori, Shinji Kcgima etc. The technique at high speed with high availability in slab caster. Tetsu to Hagane, 1981, 8, pp. 1135 — 1144.
  123. Noguchi Sawato. The development of water-air cooling system in the continuous casting plants. Tetsu to Hagane, J. Iron and Steel Inst. Jap., 1981, 67, 12, p. 902.
  124. Kato Osamu e.a. Analysis of thermal stress on the grag-ging rollers of PGCS. J. Iron and Steel Inst. Jap., 1982, 68, 4, p. 142.
  125. Parmerter R. Reid, Mukherji B. Stress intensity factors for an edge-cracked strip in bending. Int. J.Fract., 1974, 10, 3, pp. 441 — 444.
  126. Peter I. Wray. Plastic deformation of delta-iron at intermediate strain rates. Metallurgical Transactions, 1976, 7, A, pp. 1621 — 1627.
  127. Rammerstorfer F.G. Fischer D.F. Verfahren zur Berechnung der thermischen und thermo-visco-elastic-plastischen vorgange beim stranggieben von sthal. Archiv fur das Eisenhuttenve-sen, 1980, 2, pp. 61 — 72.
  128. Sadanada R., Sahinian P. Creep crack growth behaviour and theoretical modelling. Metal Sei., 1981, 15, 10, pp. 425 432.
  129. Sneddon I.N. The distribution of stress in the neighbourhood of a crack in an elastic solid. Proc. Roy Soc., 1946, 187, A, pp. 229 — 260.
  130. Sorimachi K. and Brimocomba I.K. Improvements in mathematical modelling of stress in continuous casting of steel. -Ironmaking and Steelmaking, 1977, 4, pp. 240 245.
  131. Williams M.L. On the stress distribution at the base ofa stationary crack. J. Appl. Mech., 1957, 24, 1, pp. 109 — 114.
  132. Wilkinson D.S., Viteck V. The propagation of cracks by cavitation. A general theory. Acta Met., 1982, 30, 9, pp. 17 231 732.
  133. Wilson W. K. Stress intensity factor for deep cracks in bending and compact tension specimens. Eng. Pact. Mech., 1970, 2, 2, pp. 169 — 171.
  134. Thomson R.M., Sinclair I.E. Mechanics of cracks screened by dislocations. Acta Met., 1982, 30, 7, pp. 1325 -1334.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!