Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Трещиностойкость предварительно напрягаемых железобетонных элементов в условиях резко континентального климата

Диссертация: Трещиностойкость предварительно напрягаемых железобетонных элементов в условиях резко континентального климата
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Длительная прочность бетона при уровне загружения (0,75 — 0,8)Rb равна 0,719Rb относительно максимальной прочности бетона в возрасте 113 суток и 0,813Rb — относительно прочности бетона в 28 суток при загружении бетона в молодом возрасте (7 суток), 0,868Rb, и 0,955Rb — в старом возрасте (113 суток). Коэффициент надёжности по материалу, в соответствии с изменением длительной прочности в зависимости… Читать ещё >

Содержание

  • 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ УЧЁТА ТЕМПЕРАТУРНО-ВЛАЖНОСТНЫХ РЕЖИМОВ СРЕДЫ В РАСЧЁТАХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
    • 1. 1. Влияние повышенных температур на прочность и деформативность бетонов
    • 1. 2. Усадка и набухание бетона
    • 1. 3. Ползучесть бетона
    • 1. 4. Собственные напряжения, возникающие от усадки бетона в сечениях, достаточно удалённых от концов элемента
    • 1. 5. Обоснование и постановка задач исследований
  • 2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ БЕТОНА В УСЛОВИИ ПЕРЕМЕННЫХ ТЕМПЕР АТУРНО-ВЛАЖНОСТНЫХ РЕЖИМОВ ВОЛГОГРАДСКОЙ ОБЛАСТИ
    • 2. 1. Задачи исследования
    • 2. 2. Методы изготовления и отбора образцов
    • 2. 3. Оборудование и приборы
    • 2. 4. Подготовка к испытаниям
    • 2. 5. Экспериментальные исследования
      • 2. 5. 1. Составляющие бетон
      • 2. 5. 2. Определение прочности и модуля упругости при кратковременном и длительном
  • приложении нагрузки
    • 2. 5. 3. Деформации матрицы бетона в условиях действия кратковременных нагрузок
    • 2. 5. 4. Определение мер ползучести бетонов при низких (0,4Rb) и повышенных (0,6Rb, 0,8Rb) уровнях загружения
    • 2. 5. 5. Усадка бетона
    • 2. 5. 6. Натуральные обследования конструктивных железобетонных элементов
  • Выводы по главе
    • 3. ВЫБОР МАТЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ ДЛЯ РАСЧЁТА КОНСТРУКЦИЙ ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ В УСЛОВИЯХ РЕЗКО КОНТИНЕНТАЛЬНОГО КЛИМАТА
    • 3. 1. Прочность и модуль упругости бетона
    • 3. 2. Ползучесть бетона
    • 3. 3. Ползучесть бетона при повышенных (0,6Rb, 0,8Rb) уровнях загружения
  • Выводы по главе 3. '
    • 4. УЧЁТ ДЛИТЕЛЬНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ В КОНСТРУКЦИЯХ С УЧЁТОМ ФАКТОРА ВРЕМЕНИ ПРИ НИЗКИХ (0,4Rb) И ВЫСОКИХ (0,6Rb, 0,8Rb) УРОВНЯХ ЗАГРУЖЕНИЯ
    • 4. 1. Потери предварительного натяжения
    • 4. 2. Трещиностойкость предварительно напрягаемых железобетонных элементов в условиях резко континентального климата
    • 4. 3. Структурные напряжения в композиционных материалах и кольцевые напряжения вокруг арматуры железобетонного элемента от усадки
    • 4. 4. Методы повышения долговечности инженерных конструкций в естественных условиях эксплуатации
  • Выводы по главе 4

Трещиностойкость предварительно напрягаемых железобетонных элементов в условиях резко континентального климата (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Перед промышленностью строительных конструкций и строительных материалов поставлены ответственные задачи по внедрению в практику строительства монолитного домостроения и расширения строительной базы.

Доля монолитного домостроения в России пока не велика. Она не превышает 2% от общего объема вводимых объектов. В США, например, она составляет 50%, в Германии — 60%, во Франции — 65%, в Швейцарии -80%, а в Японии — 90%. В среднем по Африке эта цифра равняется 15%.

Госстрой России планирует в ближайшие годы довести долю монолитного домостроения до 15% - как в Африке.

За последние годы монолитное и сборно-монолитное домостроение в России получило быстрое развитие, в том числе с использованием новых видов легких бетонов и несъемной опалубки. Особенно интенсивно, монолитное строительство ведется в городах Москве, Санкт-Петербурге, в Свердловской, Челябинской, Новосибирской, Томской, Нижегородской, Самарской областях, республиках Чувашия и Татарстан. При этом предпочтение отдается домам на основе унифицированного каркаса системы «КУБ», монолитного каркаса системы «ИМС», а также французской системы «Сарет» .

В Санкт-Петербурге объем монолитного домостроения в 1999 году составил 26% от общей площади введенного жилья, что является одним из самых высоких показателей по России.

Достаточно интересна динамика строительства жилья в Москве по технологии монолитного домостроения, а также прогноз его объемов до 2006 года:

1996; 124 тыс. м2;

1997;203 тыс. м2;

1998;316 тыс. м2;

1999;448 тыс. м2;

2000; 1120 тыс. м2;

2001 — 1335 тыс. м2;

2002; 1434 тыс. м2;

2003; 1490 тыс. м2;

2004; 1622 тыс. м2;

2005 — 1745 тыс. м2 (прогноз);

2006 — 1877 тыс. м2 (прогноз).

Преимущества монолитного домостроения. Прежде всего, это возможность создания свободных планировок с большими пролетами и требуемой высотой потолка. Другим преимуществом данной технологии является возможность создания любых криволинейных форм, что также расширяет палитру архитекторов при создании уникальных образов зданий.

Стены практически не имеют швов, и соответственно не возникают проблемы со стыками и с их герметизацией.

Возможность возведения монолитных стен и перекрытий меньшей толщины уменьшает нагрузку на фундамент, и соответственно затраты на его возведение.

Данная технология позволяет возводить здания разного назначения и различной этажности, т.к. несущий каркас из монолитного железобетона способен выдерживать большие нагрузки.

Бурное развитие монолитного домостроения обусловлено рядом причин:

— возможностью создания более гибких архитектурно-планировочных решений жилых домов и архитектурных ансамблей в целом;

— полной независимостью объектов строительства от предприятий сборного железобетона;

— возможностью значительно уменьшить размеры строительной площадки, что очень важно, особенно при реконструкции жилья в исторической части города;

— отсутствием проблемы «стыка», характерной для домов из сборных железобетонных элементов;

— более низкой удельной стоимостью монолитного жилья по сравнению со сборными железобетонными или кирпичными домами;

— возможностью устройства наружных ограждающих стен монолитных домов из любых панелей, мелкоштучных элементов, комбинированных и в виде вентилируемых фасадов;

— узлы монолитных конструкций обладают повышенной жесткостью, а здания — более устойчивы, по сравнению со сборными и кирпичными;

— если монолитные здания установлены на фундаментах с длинными сваями, то такие здания сейсмостойки.

Результаты проверки Контрольно-счетной палаты (КСП) показали, что себестоимость 1 м² общей площади квартир в крупнопанельных домах (данные по Москве) — от 7980 до 12 840 рублей (с НДС, в зависимости от серии), а в монолитных домах — от 8200 до 10 900 рублей. Разница невелика. Зато качество и долговечность панели и монолита несравнимы. Панельные дома быстро изнашиваются и нуждаются в частом ремонте, имеют плохую звукои теплоизоляцию. Об эстетике таких домов даже говорить не приходится.

Монолитные здания, не имея стыков, обладают высокой надежностью по всем параметрам: прочности, долговечности, теплопроводности, шумоизоляции, гидроустойчивости и другим техническим характеристикам К числу недостатков монолитного домостроения специалисты чаще всего относят следующие особенности:

— более высокая себестоимость строительства монолитного дома по сравнению с панельным;

— пока ещё более длительный срок строительства.

Однако эти временные недостатки, скорее всего, являются особенностями переходного периода от «панели» к «монолиту».

При всех достоинствах монолитного домостроения данная технология (впрочем, как и всякая другая) не лишена и некоторых проблем. Производственный цикл перенесен на строительную площадку под открытым небом, а это значит, что дождь, снег, ветер, жара и холод будут создавать дополнительные трудности производству монолитных конструктивных элементов. Особые сложности происходят в холодное время года, поэтому возникает необходимость ускорения твердения бетона при отрицательных температурах.

Выдерживание бетона до достижения требуемой прочности — один из важных этапов возведения монолитных элементов зданий. Содержащаяся в бетоне вода затворения на начальном этапе твердения в основном находится в свободном виде. При повышении температуры химическая активность воды увеличивается, что приводит к ускорению твердения. При понижении температуры химическая активность воды падает, а при температуре О °Спроисходит переход в твердую фазу — лёд. Замерзающая вода увеличивается в объёме, что приводит к нарушению структуры бетона, снижению его физико-технических характеристик и, прежде всего, прочности. При этом морозостойкость и водонепроницаемость монолитного изделия может снизиться в несколько раз.

Поэтому перед исследователями возникает необходимость решения следующих вопросов:

1. повышение надёжности и долговечности монолитных конструкций в условиях переменных температурно-влажностных режимов среды (t = -40 — 60 °C, w = 15 — 100%) и раннего загружения;

2. как повлияют структурные напряжения в условиях переменных температурно-влажностных режимов среды и раннего загружения на образование и раскрытие трещин;

3. возможно ли использование повышенного уровня загружения в бетонах естественного твердения в условиях нестационарных сред;

4. как повлияют повышенные уровни загружения на перераспределение напряжений от ползучести материала;

5. возможна ли длительная эксплуатация железобетонных элементов в условии переменных температурно-влажностных режимах среды и раннего загружения в условиях температурно-влажностных режимах среды и повышенного уровня загружения;

6. какие меры должны быть приняты для предотвращения аварий, разрушений железобетонных конструкций в условиях резко континентального климата;

7. какие из профилактических мероприятий целесообразны для увеличения долговечности работы.

Для решения этих вопросов необходимо решить задачи:

1. определение физико-механических свойств бетонов в реальных условиях эксплуатации при кратковременном действии нагрузки;

2. определение физико-механических свойств бетонов в реальных условиях эксплуатации при длительном действии нагрузки;

3. выявление структурных напряжений и их влияние на прочность при раннем загружении бетона и выбор оптимального уровня загружения;

4. определение прочностных и деформативных свойств конструктивных элементов зданий из монолитного железобетона в переменных климатических условиях.

Автор защищает: результаты экспериментальных исследований прочностных и деформационных характеристик бетона при кратковременном загружении внешней нагрузкой;

— результаты экспериментальных исследований прочностных и деформационных характеристик бетона при длительном действии внешней нагрузкиопределение напряжений в бетоне в процессе твердения и их влияние на прочность;

— математические зависимости определения изменения физико-механических свойств бетона при высоких уровнях загружениявеличину потерь предварительного натяжения в арматуре в преднапряжённых железобетонных плитах при высоких уровнях загружениямероприятия по повышению качества конструкций выполненных из бетонов естественного твердения в условиях.

Научная новизна работы.

В диссертации сформулированы и экспериментально обоснованы принципы расчёта предварительно напряжённых железобетонных элементов из тяжёлого бетона В15 в нестационарных температурно-влажностных режимах среды при повышенных уровнях загружения.

Результаты, приведенные в данной работе, позволяют повысить точность методов расчёта конструкций с учётом ползучести бетона в условиях нестационарных сред.

В работе определены законы изменения прочности, модуля упругости и модуля пластичности в условиях резко континентального климата.

Определены законы изменения деформации ползучести бетона при различных уровнях загружения, которые в дальнейшем могут быть использованы в расчётах изгибаемых и центрально-растянутых конструкций.

Практическая ценность.

Результаты экспериментальных и теоретических исследований позволяют учитывать изменения физико-механических свойств бетона в период эксплуатации конструкций.

Диссертационная работа выполнена в соответствии с постановлением Волгоградского Горсовета народных депутатов N 43/719 «О комплексной программе социально-экономического развития Волгограда» .

Апробация работы.

Основные положения работы доложены на межвузовских научно-технических конференциях студентов и молодых учёных города Волжского в 1999, 2000, 2001, 2004, 2005 и 2006 гг., международной конференции «Композиционные строительные материалы. Теория и практика» 2003 г., международной конференции «Эффективные строительные конструкции: теория и практика» 2004 г., международной конференции «Материалы и технологии XXI века» 2005 г., и конференциях профессорско-преподавательского состава ВИСТех.

Реализация результатов исследования.

Результат экспериментальных исследований использовались и будут использованы ЗАО «Флагман», ООО «СФК Волгоградгидрострой», ООО «Колумбус» и ООО «МПК «Гудвилл» при проектировании, строительстве и реконструкции ряда объектов.

Объём работы.

Диссертация состоит из введения, 4 глав, основных выводов и списка литературы из 164 наименований. Объём диссертации 121 страниц, включая 36 рисунков и 12 таблиц.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИИ.

1. В условиях действия солнечной радиации кратковременная прочность бетона понижается на 10 — 12%.

2. При низких уровнях загружения внешней нагрузкой в условиях климата (0,4Rb) длительная прочность бетона практически остаётся без изменения и равна прочности при кратковременно действующих нагрузках, при повышенных уровнях загружения (o/R>0,6) — она уменьшается, и тем больше, чем выше уровень загружения.

3. Длительная прочность бетона при уровне загружения (0,75 — 0,8)Rb равна 0,719Rb относительно максимальной прочности бетона в возрасте 113 суток и 0,813Rb — относительно прочности бетона в 28 суток при загружении бетона в молодом возрасте (7 суток), 0,868Rb, и 0,955Rb — в старом возрасте (113 суток). Коэффициент надёжности по материалу, в соответствии с изменением длительной прочности в зависимости от возраста загружения, может изменяться от 1 до 1,3 относительно класса бетона и в пределах от 1 до 1,39 относительно максимальной прочности бетона в нормальных условиях эксплуатации.

4. Мера ползучести бетона при низких уровнях загружения (менее 0,5Rb) зависит от интенсивности действия солнечной радиации, превышает удельные значения ползучести в нормальных условиях эксплуатации в 1,5 раза, при повышенных уровнях загружения — в 2 раза и зависит от возраста бетона.

5. При повышенных уровнях загружения (более 0,5Rb) для определения полных деформаций ползучести бетона (е = F[a]-CtT) использована квадратичная парабола F[o] = о + |3-а, где значения коэффициента нелинейности |3 получены на основании обработки экспериментальных данных. В зависимости от возраста и сезона загружения внешней нагрузкой коэффициент нелинейности (3 меняется в пределах от 0,023 до 0,0026.

6. Анализ экспериментально-теоретических исследований потерь предварительного натяжения в арматуре предварительно напряжённых элементов в условиях действия солнечной радиации показал, что, при уровне обжатия бетона с/R > 0,6 в молодом возрасте (7 суток) в условиях действия отрицательных температур, потери предварительного натяжения в арматуре могут быть увеличены на 20−30%, а при обжатии бетона в зрелом возрасте (28 суток) в условиях действия положительных температур — на 50 — 60%. При обжатии бетона уровнем 0,8Rb, потери предварительного натяжения в арматуре могут:

— увеличиваться при обжатии бетона в зрелом возрасте (28 суток) в условиях действия положительных температур до 40% в сравнении с нормативными значениями;

— соответствовать нормативным значениям при обжатии бетона в молодом возрасте (7 суток) в условиях действия отрицательных температур.

7. Учёт влияния климатического фактора (температуры и относительной влажности воздуха) при расчёте изгибаемых и центрально растянутых элементов на образование и раскрытие трещин приводит к понижению усилий (Mcrc, NCrc), воспринимаемых сечением при образовании трещин. При изготовлении конструкций в осенне-зимний период в зависимости от уровня обжатия Мсгс уменьшается на 6 — 13%, Ncrc — на 10%, что приводит к увеличению раскрытия трещин до 50%- в весенне-летний период — Мсгс уменьшается на 8 — 20%, Ncrc — на 15%, что приводит к увеличению раскрытия трещин до 70%.

8. Учёт влияния климатических факторов (температуры и относительной влажности воздуха) на образование и раскрытие трещин при проектировании позволяет получить конструкции с нормативной шириной раскрытия трещин, что увеличит долговечность работы центрально растянутых и изгибаемых элементов до нормативных значений в зависимости от капитальности зданий.

9. Использование фактора времени при решении различных технических задач позволит оптимизировать график загружения внешней нагрузкой железобетонных конструкций в период эксплуатации.

Показать весь текст

Список литературы

  1. С.В., Васильев П. И. Экспериментальные исследования ползучести бетона. // В сб. «Ползучесть и усадка бетона и железобетонных конструкций» — М.: Стройиздат, 1976, — с.79−152.
  2. С.В. Расчет бетонных и железобетонных конструкций на температурные и влажностные воздействия (с учетом ползучести). -М.: Стройиздат, 1966, 443С. 1973, — 432 С.
  3. С.В. О разновидностях современной теории ползучести бетона и наследственных функциях, фигурирующих в их уравнениях // В сб. «Ползучесть строительных материалов и конструкций» М.: Стройиздат, 1964, — с. 115−134.
  4. С.В., Колесников Н. А. Нелинейная ползучесть бетона при ступенчато изменяющихся напряжениях. // «Бетон и железобетон», 1971, № 6,-с.15−22.
  5. С.В., Бондаренко В. М. Приложение теории ползучести к практическим расчетам железобетонных конструкций. // В сб. «Ползучесть и усадка бетона и железобетонных конструкций» М.: Стройиздат, 1976, — с.256−301.
  6. С.В., Попкова О. М. Нелинейные деформации бетона при сложных режимах загружения. // «Бетон и железобетон», 1971, № 1, -с.10−15.
  7. С.В. О наследственных функциях теории ползучести стареющего бетона. // В сб. «Ползучесть строительных материалов и конструкций» М.: Стройиздат, 1964, — с.135−156.
  8. С.В., Коган Е. А. Экспериментально теоретическое исследование предельного термонапряженного состояния бетонных элементов при действии перепада температур. Там же. с. 196−205.
  9. С.В., Соломонов В. В. Исследование влияния относительного уровня предшествующих напряжений на нелинейную составляющую деформаций ползучести бетона. Там же. с. 23−32.
  10. С.В. Сюч Ференц. Задача теории ползучести о релаксации напряжений в бетонных брусьях при неоднородной вынужденной деформации и учете влияния температуры на свойства бетона. Там же. -с.186−195.
  11. Н.Х., Александровский С. В. Современное состояние развития теории ползучести бетона. // В сб. «Ползучесть и усадка материалов и конструкций» М.: Стройиздат, 1976, — с.5−96.
  12. В.А. Влияние последовательности воздействия температуры и нагрузки на деформации и прочность железобетонных элементов. // В сб. «Работа железобетонных конструкций при высоких температурах» -М.: Стройиздат, 1972, с.77−88.
  13. В.Н., Сигалов Э. Е. Железобетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1977,-783 С.
  14. А.Я. Расчет железобетонных конструкций на действие длительных переменных нагрузок. Киев: Будивельник, 1974, 142 С., 1977, -155 С.
  15. А.Я., Мурашко JI.A. Длительные деформации железобетонных рам при периодических нагрузках. // В сб. «Строительные конструкции» Киев: Будивельник, 1972, вып. XIX, с. 8−14.
  16. А.Я., Мурашко JI.A., Реминец Г. М. исследование деформа-тивности железобетонных рам. Киев: Будивельник, 1974, — 85С.
  17. А.Я., Юсупов З. Ю., Мирмухаммедов Р. Х., Кулдашев Х. К. Исследование работы преднапряжённых и ненапряжённых железобетонных конструкций при сложных режимах загружения. // Докл. на IX международном конгрессе ФИП, Самарканд, 1982, 13 С.
  18. Н.И. Основы теории упругости, пластичности и ползучести. М.: Высшая школа, 1968, 512 С.
  19. А.В. Температурные напряжения в бетонной плите при гармонических колебаниях температуры. // Известия ВНИИГ, 1951, т. 45, — с. 6777.
  20. О.Я. Физические основы теории прочности бетона. М.: Госстройиз-дат, 1962, 96 С.
  21. О.Я., Рожнов А. И. К учёту нелинейной ползучести бетона. // Бетон и железобетон, 1967, № 9.
  22. В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона. -Харьков: Изд. Харьковского университета, 1968, 323 С.
  23. В.М., Романов П. П. Расчет устойчивости внецентренно сжатых железобетонных стержней. // В сб. «Строительные конструкции"-Киев: Будивельник, 1966, выпЛУ, с. 200 — 214.
  24. Н.А. Расчет железобетонных конструкций с учетом ползучести бетона. М.: Госстройиздат, 1949, — с. 251.
  25. П.И. К вопросу выбора феноменологической теории ползучести бетона. // В сб. „Ползучесть строительных материалов и конструкций“. М.: Стройиздат, 1964, с. 106−114.
  26. С.З. К нелинейной теории ползучести. // В сб. „Ползучесть строительных материалов и конструкций“. М.: Стройиздат, 1964, с. 157 171.
  27. . А. Влияние температуры на ползучесть стареющего бетона.
  28. Труды ЛПИ им. М. И. Калинина, М.: Стройиздат, 1964, № 292, — с. 2326.
  29. Г. А. Прочность легкого и ячеистого бетонов при сложных напряженных состояниях. М.: Стройиздат, 1978, -166 С.
  30. Т.К. Ползучесть и релаксация напряжений в бетоне. М.: Гос-стройиздат, 1963.
  31. А.А. Некоторые особенности деформирования бетона и теория ползучести. // В сб. „Ползучесть строительных материалов и конструкций“ М.: Стройиздат, 1964, — с. 172−178.
  32. А.А. Некоторые особенности деформирования бетона и теория ползучести. // В сб. „Ползучесть строительных материалов и конструкций“ М.: Стройиздат, 1964, — с. З — 18.
  33. Л. Б. О критерии длительной прочности материалов, обладающих реологическими свойствами. // Труды ХИСИ. Харьков: Издательство Харьковского Государственного университета, 1962, с. 66 -77.
  34. А.Б., Полищук В. П., Колпаков Ю. А. Расчет сборно-монолитных конструкций с учетом фактора времени. Киев: Будивельник, 1969, -219С.
  35. А.Б., Полищук В. П., Руденко И. В. Расчет железобетонных стержневых конструкций с учетом фактора времени (пособие для проектировщиков), Киев: Будивельник, 1975, 111С.
  36. А.Е., Красильников К. Г., Цилосани З. Н. Некоторые вопросы теории усадки бетона. // В сб. „Ползучесть и усадка бетона и железобетонных конструкций“. М.: Стройиздат, 1976, с. 211−255.
  37. И. Б. Процессы теплового воздействия на твердеющий бетон специальных промышленных сооружений. Автореф. дис. докт. техн. наук -М.: 1975,-45С.
  38. И.Н., Жук Г.С. Исследование деформации усадки и ползучести при длительном нагреве. // В сб. „Строительные конструкции“, Киев: Будивельник, 1965, № 2, с. 34−42.
  39. И.Н., Стрелков Г. И. Исследование изменения модуля упругости бетона при длительном нагревании и нагружении. // В сб.» Строительные конструкции", Киев: Будивельник, 1965, с. 42−49.
  40. А.А., Победря. Б. Е. Основы математической теории теормо-вязко-упругости. М.: Наука, 1970, — 280 С.
  41. .А., Кричевский А. П., Лычев А. С., Тупов Н. И., Милованов А. Ф. Усадочно-температурные деформации бетона при нагреве. // В сб. «Работа железобетонных конструкций при высоких температурах». М.: Стройиздат, 1972, с. 18−28.
  42. К.С., Кудзис Д. П., Маилян Р.Л, Скатынский В. И. Особенности процессов ползучести и усадки легких и других новых видов бетона. // В сб. «Ползучесть и усадка бетона и железобетонных конструкций». М.: Стройиздат, 1976, с. 185 210.
  43. К.С. Ползучесть бетона при высоких напряжениях. // Изв. АН Арм. ССР, сер. физ.-мат., ест. и техн. наук, т.11,1953,№ 2, -с.200−211.
  44. А.П. Расчет железобетонных инженерных сооружений на температурные воздействия. М: Стройиздат, 1984, с. 148.
  45. С.Д. Исследование работы внецентренно сжатых стержней из нелинейно-упругих материалов. // В сб. «Проблема устойчивости в строительной механике». М.: Стройиздат, 1965, с. 250.
  46. Я.Д., Ткачук В. М. Исследование ползучести бетона при плоском напряженном состоянии. // Бетон и железобетон, 1973, № 11, с. 27−29.
  47. Я.Д., Тарасинкевич Л. П. К расчёту статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом влияния усадки и ползучестибетона. // В сб. «Строительные конструкции», Киев: Будивельник, 1972, вып. XIX, с. 64−69.
  48. Я.Д. Расчет железобетонных конструкций с учетом влияния усадки и ползучести бетона. Киев. Высшая школа, 1971, — 1976, 280 С
  49. М.М. Термонапряженное состояние массивных бетонных блоков с учетом ползучести. // Изв. АН Арм. ССР, сер. физ.-мат., ест. и техн. наук, т. IX, вып. 1, 1956.
  50. М.М. Определение напряжений в некоторых железобетонных элементах с учетом ползучести и изменения модуля упругомгновенных деформаций. // Изв. АН Арм. ССР, сер. физ.-мат., ест. и техн. наук, т. XII, вып.6, 1964, с. 56.
  51. Г. Н. Термическое напряженное состояние бетонных массивов при учете ползучести бетона. // Изв. НИИГ, т.28, Госэнергоиздат, 1941, -с. 27−34.
  52. А.Ф. Прочность бетона при нагреве. // В сб. «Работа железобетонных конструкций при высоких температурах». М.: Стройиздат, 1972,-с. 6−18.
  53. А.Ф., Тупов Н. И. Влияние повышенных температур на ползучесть бетона. // В сб. «Жаростойкий бетон и железобетон в строительстве». М.: Стройиздат, 1966, с. 112−18.
  54. А.Ф., Карасев И. М. Усадка и ползучесть бетона при циклическом нагреве. // В сб. «Проблемы ползучести и усадки бетона». М.: Стройиздат, 1974,-с. 10−14.
  55. А.Ф. Жаростойкий железобетон. М.: Госстройиздат, 1963, с. 235.
  56. А.Ф. Ползучесть и релаксация напряжений в бетоне зрелого возраста при длительном действии повышенных температур до 90°С. // В сб. «Ползучесть и усадка бетона». М.: Стройиздат, 1959, с. 15−21.
  57. В. В. Исследование жесткости и трещиностойкости предварительно напряженных керамзитобетонных изгибаемых элементов. // Бетон и железобетон, 1972, № 12, с. 12.
  58. Т.М. Исследование деформативных характеристик предварительно напряженных сжатых элементов. // В сб. трудов к VII Всесоюзн. конф. по бетону и железобетону. Минск: Изд. «Полымя», 1972, с 149 156.
  59. В.П. Экспериментальное исследование потерь преднапряжения от усадки и ползучести бетона. // В сб. «Железобетонные конструкции» Челябинск: Изд. УралНИИстройпроект, 1972, с. 83−102.
  60. В.П., Черняева Р. П. К расчету потерь преднапряжения арматуры от усадки и ползучести бетона. Там же, с. 152−156.
  61. И.Е. Влияние длительных процессов на напряженное и деформированное состояние сооружений. Госстройиздат, 1963,-с.280.
  62. И.Е., Зедгенидзе В. А. Об учете перераспределения внутренних усилий в железобетонных статически неопределимых конструкциях при длительном действии нагрузки. // В сб. «Строительные конструкции». Киев: Будивельник, 1972, вып. XIX, с. 95−100.
  63. А.В. Усадка бетона при циклическом нагревании и охлаждении // В тр. инст. строительства и архитектуры. Рига: Изд. АН Латв. ССР, 1963,-с. 75−80.
  64. Е.А. Об определении напряжений и деформаций в предварительно напряженных железобетонных балках. Там же, с. 132−144.
  65. П.А. Физико-химические закономерности процесса деформации. // Юбилейный сборник АН СССР. М.: 1951, — с. 8−15.
  66. В.Р., Слуцкер А. И., Томашевский Э. Е. Кинетическая природа прочности твердых тел. М.: Наука, 1974, 560 С.
  67. Г. М. К расчету перемещений (прогибов) предварительно напряженных железобетонных элементов при длительном действии нагрузки. //В сб. «Строительные конструкции». Киев: Будивельник, 1966, вып.4,-с. 144- 156.
  68. А.Р. Устойчивость систем, обладающих свойствами ползучести. // В сб. «Ползучесть строительных материалов и конструкций». М.: Стройиздат, 1964, с. 207−220.
  69. А.Р. Теория ползучести. М.: Изд. литер, по строительству, 1968, — 414 С.
  70. А.И. Экспериментальное изучение ползучести высокопрочного бетона. // В сб. «Длительные деформативные процессы в бетонных и железобетонных конструкциях». М.: Стройиздат, 1970, с. 45−53.
  71. М.И. Температурные напряжения при наличии последействия. // ЖТФ АН СССР, т. XXI, вып. 6,1949, с. 15 — 20.
  72. М.И. Ползучесть и длительное разрушение материалов. //ЖТФ АН СССР, т. XXI, вып. II, 1951, с. 1311 -1318.
  73. В.Н. Расчет деформаций усадки и ползучести бетона. // В сб. «Работа железобетонных конструкций при высоких температурах». М. Стройиздат, 1972, с. 42−50.
  74. В.Н. Расчет собственных температурных напряжений в статически определимых железобетонных элементах. Там же, с. 67 — 77.
  75. А.В., Сенченко Б. А. Раннее нагружение бетона и железобетона в мостостроении. М.: Госстройиздат, 1956, с. 216.
  76. А.В. Ползучесть бетона. Прочность, ползучесть и упругость бетона. M.-JL: Госстройиздат, 1941, с. 234.
  77. Саталкин А. В. Изменение структуры и свойств цементного камня и бе
  78. Г. М. К расчету перемещений (прогибов) предварительно напряженных железобетонных элементов при длительном действии нагрузки. // В сб. «Строительные конструкции». Киев: Будивельник, 1966, вып.4, с. 144- 156.
  79. А.Р. Устойчивость систем, обладающих свойствами ползучести. // В сб. «Ползучесть строительных материалов и конструкций» М. Стройиздат, 1964, с. 207−220.
  80. А.Р. Теория ползучести. М.: Изд. литер, по строительству, 1968, — 414 С.
  81. А.И. Экспериментальное изучение ползучести высокопрочного бетона. // В сб. «Длительные деформативные процессы в бетонных и железобетонных конструкциях». М.: Стройиздат, 1970, с. 45−53.
  82. М.И. Температурные напряжения при наличии последействия. // ЖТФ АН СССР, т. XXI, вып. 6, 1949, с. 15 — 20.
  83. М.И. Ползучесть и длительное разрушение материалов. //ЖТФ АН СССР, т. XXI, вып. II, 1951, с. 1311 -1318.
  84. В.Н. Расчет деформаций усадки и ползучести бетона. // В сб «Работа железобетонных конструкций при высоких температурах». М.: Стройиздат, 1972, с. 42−50.
  85. В.Н. Расчет собственных температурных напряжений в статически определимых железобетонных элементах. Там же, с. 67 — 77.
  86. А.В., Сенченко Б. А. Раннее нагружение бетона и железобетона в мостостроении. М.: Госстройиздат, 1956, с. 216.
  87. А.В. Ползучесть бетона. Прочность, ползучесть и упругость бетона. M.-JL: Госстройиздат, 1941, с. 234.
  88. А.В. Изменение структуры и свойств цементного камня и бетона при твердении их под нагрузкой. // Тр. совещания по химии цемента. М.: Промстройиздат, 1956, с. 20−25.
  89. Г. П., Назаренко В. В., Смолянинов Ю.М, Некоторые вопросы природы деформаций и длительной прочности бетона. Киев: Будивельник, 1972, вып. XIX, с. 110−114.
  90. А.Н. Оптимизация тепловой обработки изделий из цементных и силикатных бетонов в различных газовых средах. Автореферат диссертации доктора технических наук. М.: 1979, 24 С.
  91. О.Г., Абиров А. Влияние переменного температурно-влажност-ного режима среды на ползучесть бетона. // В сб. материалы по итогам НИР строительного факультета ТашПИ за 1971 год. Ташкент: ТашПИ, 1973,-с. 174−176.
  92. О.Г., Сайганов Р. Ш. Ползучесть бетона в условиях сухого и жаркого климата Средней Азии при высоких уровнях загружения. Там же, -с. 183−186.
  93. О.Г. Исследование влияния переменных температурно-влажностных режимов среды на прочность и меру ползучести легкого пропаренного бетона. М.: ЦИНИС Госстроя СССР, НТЛ, раздел Б, 1974, -ПС.
  94. О.Г., Насыров А. Х. Исследование влияния температурно-влажностных режимов среды на прочность и меру ползучести тяжелого непропаренного бетона. М.: ЦИНИС Госстроя СССР, НТЛ, раздел Б, 1974, — ПС.
  95. О.Г., Насыров А. Х. Исследование влияния переменных температурно-влажностных режимов среды на прочность и меру ползучестилегкого бетона в условиях повышенных уровней нагружения. М.: ЦИНИС Госстроя СССР, НТЛ, раздел Б, 1974, -10 С.
  96. О.Г. К вопросу определения мер ползучести бетона в нестационарных условиях среды при низких и высоких уровнях загружения. М.: ЦИНИС Госстроя СССР, НТЛ, раздел Б, 1977, 12 С.
  97. О.Г. К расчету строительных конструкций из легких и тяжелых бетонов в условиях различных температурно-влажностных режимов среды и уровней нагружения. М.: ЦИНИС Госстроя СССР, НТЛ, раздел Б, 1975,-21 С.
  98. О.Г., Ашрабов А. А. К вопросу учета внешних климатических условий при расчете строительных конструкций. // Строительство и архитектура Узбекистана. Ташкент, 1969, № 4, с. 6−9.
  99. О.Г., Касымов Б. Влияние переменного влажностного режима среды на меру ползучести легкого бетона (при центральном растяжении). // Строительство и архитектура Узбекистана, Ташкент, 1975, № 6, с. 3536.
  100. О.Г., Ашрабов А. А., Сайганов Р. Ш. Влияние сухого и жаркого климата на прочностные и деформативные свойства бетона // Строительство и архитектура Узбекистана, Ташкент, 1972, № 11, с. 2022.
  101. О.Г., Ашрабов А. Б., Абиров А. Прочность и деформативность бетона в условиях переменных режимов среды. // Строительство и архитектура Узбекистана. Ташкент, 1973, № 9, с. 1−3.
  102. О.Г., Абиров А. Определение напряженного состояния центрально сжатых элементов коэффициентов линейного расширения бетона. // Строительство и архитектура Узбекистана, Ташкент, 1975, № 10,-с. 36−38.
  103. О.Г., Сайганов Р. Ш. О ползучести бетона в условиях сухого и жаркого климата Средней Азии. // Нефтепромысловое строительство, 1973, № 8, с. 10−12.
  104. О.Г., Ашрабов А. А. Исследование влияния температурно-влаж-ностного режима среда на ползучесть и усадку бетона. // Строительство и архитектура Узбекистана, 1970, № 4, с. 6−9.
  105. О.Г. Деформативные свойства бетонов, работающих в различных температурно-влажностных режимах среды. М.: ЦИНИС Госстроя СССР, НТД, раздел Б, 1982, 9 С.
  106. О.Г. Усадка бетонов в условиях различных температур и влаж-ностей внешней среды. Там же, 1982, 6 С.
  107. И.И., Зедгенидзе В. А. Приближенный способ определения перемещений железобетонных балок при длительном действии нагрузки. // В сб. «Ползучесть и усадка бетона». Киев: Тезисы докл. НТО стройиндустрии и НИИСК Госстроя СССР, 1969, с. 164−173.
  108. С.Ф. Из опыта эксплуатации главных зданий агломерационных фабрик. // Защита строительных конструкций черной металлургий. М.: Госстройиздат, 1962, с. 42.
  109. В.М., Мамуня Н. У. Ползучесть бетона при плоском напряженном состоянии. // В сб. «Строительные конструкции». Киев: Будивельник, 1972,-с. 114−119.
  110. Н.И. Особенности развития усадки и температурных деформаций тяжелого бетона при 60−200°С. // В сб. «Длительные деформативные процессы в бетонных и железобетонных конструкциях». М.: Стройиздат, 1970,-с. 160−168.
  111. И.И. Влияние нелинейной ползучести бетона на напряженно деформированное состояние изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементов. // В сб." Ползучесть строительных материалов и конструкций". М.: Стройиздат, 1964, с. 72−83.
  112. И.И., Барашиков А. Я. Расчет железобетонных рам на усадку и температурные воздействия с учетом ползучести бетона. // В сб. «Строительные конструкции». Киев: Будивельник, 1966, с. 87−105.
  113. И.И. Теория и расчет железобетонных стержневых конструкцийс учетом длительных процессов. Киев: Будивельник, 1967, 347 С.
  114. И.И. Расчет бетонных и железобетонных арочных и комбинированных конструкций с учетом длительных процессов. Киев: Гос-техиздат, 1960, с. 100.
  115. И.И. Расчет железобетонных конструкций с учетом длительных процессов. Киев: Госстройиздат, 1960, с. 341.
  116. И.И. Практический метод расчетного определения деформации ползучести и усадки бетона. // Бетон и железобетон, М., 1969, № 4 с. 612.
  117. З.Н. Усадка и ползучесть бетона. Тбилиси: Изд. АН Груз. ССР, 1963,-с. 230.
  118. З.Н. Влияние влажности на ползучесть бетона. // В сб. трудов VI конф. по бетону и железобетону. Тбилиси: Изд. АН Груз ССР, 1966, -с. 7−16.
  119. З.Н., Сакварелидзе А. В., Хатиашвили Е. Г. О влиянии нагруже-ния на интенсивность миграции влаги в бетоне. // В кн. «Проблемы ползучести и усадки бетона». Второе Всесоюзн. совещание (Ереван, 1974). М.: Стройиздат, 1974, с. 45−57.
  120. З.Н. О физико-химическом взаимодействии среды с затвердевшим цементным камнем, строительными растворами и бетонами //ДАН, 122, 1958, № 4, -с. 5.
  121. З.Н. Исследование механизма усадки кристаллизационных и конденсационных дисперсных структур при удалении влаги. // Тезисы докл. V-ой Всесоюзн. конф. по коллоидной химии. Одесса, 1962, с. 10
  122. А.В. Исследование деформаций длительного сжатия материалов, твердеющих во времени. // В кн. «Строительные конструкции», вып. III. Киев: Будивельник, 1965, с. 10.
  123. С.В., Любимова Т. Ю. Зависимость механических свойств мономинерального вяжущего трехкальцевого алюмината от влажности образцов. // ДАН 86, 1952, № 6.
  124. Т. Методы расчета конструкций на сплошном основании с учетом ползучести. Ташкент: Изд. «ФАН», 1969, 265С.
  125. Е.Н. Развитие практических методов учета ползучести и усадки бетона при проектировании железобетонных конструкций. // Бетон и железобетон, 1967, № 8, с. 19−22.
  126. Е.Н. О прогнозе величин деформаций ползучести и усадки тяжелого бетона в стадии проектирования железобетонных конструкций. // Труды ЦНИИС Минтрансстроя СССР, вып. 70, М.: Изд. «Транспорт», 1969,-с. 15−18.
  127. Е.Н. Аппроксимация и прогнозирование кривых ползучести бетона при постоянных напряжениях сжатия. // В кн. «Проблемы ползучести и усадки бетона.» Второе Всесоюзн. совещание (Ереван, 1974). М.: ЦНИИС Минтрансстроя СССР, вып. 77, 1974, с. 28−31.
  128. А.И. Экспериментальное изучение огнестойкости железобетонных конструкций. // В сб. «Теория расчета и конструирования железобетонных конструкций». М.: Госстройиздат, 1958, с. 210 — 213.
  129. Е.А. Вариант основного уравнения нелинейной ползучести бетона для решения задач изгиба. // В сб. «Строительные конструкции», вып. XIX, Киев- Будивельник, 1972, с. 140−144.
  130. Е.А. Экспериментальные исследования нелинейной ползучести бетона. // Труды КИСИ, вып. 20, Киев, 1962, с. 28−31.
  131. А.В. Ползучесть бетона в раннем возрасте. // В кн. «Исследование свойств бетона и железобетонных конструкций». Труды НИИНБ АС и, А СССР, вып. 4, М.: Госстройиздат, 1959, с. 35.
  132. А.В. Потери предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона. //Бетон и железобетон, 1971, № 5, с. 10−15.
  133. А.В., Гвоздев А. А. Прочность, структурные изменения и деформации бетона. М.: Стройиздат, 1978, с. 60.
  134. Bayliss P. Further interlayer dezorptien studies of CSH (1) cement and concrete Research. An International Journal, Vol. 3, 1973, p. 185.
  135. Becker H., Macinis C.A. Theoretic method for predicting the shrinkage of concrete. Journal Ace Proc, Vol. 70, № 9,1970.
  136. Chiorino Mario Alberto Formulasi ond Me Henry pesil congomerato cementirio. Atti Accodnoz Lincei kend CI sei fis mat chotur, 38, № 5, 1963, -p. 655−659.
  137. Frendental A. Roll F. Creep and creep recovery of concrete under high compressive stress. Journal A.C.I., Vol. 29, № 12, 1958.
  138. Hannant D.Y. Effects at heath on concrete strength. Engines ring, Vol. P 197, № 5, 1973.
  139. Hansen T. Creep and stress Relaxation of concrete. Handi Svenska Forkingsinst Cementoch Betong, № 31, 1961.
  140. Hansen Tober C. and Natton Allan H. Influence of size and shape of member of the shrinkage and creep of concrete. American Concrete Institute, № 2, Prosendings 63, 1966, p. 267−290.
  141. Hughes B.P. Chapman E.P. The complete stress-strain curve for concrete in direst tension. Bill R.L.E.M., № 30, p. 95−97.
  142. Hymmer A. Wische R. Brand W. Der Einsfyss der Zementart des Wasser Ze-ment. Verhaltnisses und Belas tungsaltess anf Krieches fur stahlbeton, Berlin, 1962,-p. 146.
  143. Lea F.M., Lea C.R. Shrinkage and creep of Hardened cement paste under Low Stresses Ace Journal Proc, Vol. 58, part, September, 1961.
  144. Lee G.R. Creep and shrinkage in restrained concrete. B.R.S. Note no, E 208, March, 1950.
  145. L’Hermite R. Les Deformations du beton cahiers de la гесЬегсЬё the origne et experimentalles sur les materiaux et les structures, 1961.
  146. Mamillan M. Evolution du fluage et des hooperietes du beton journ, № 154, 1960.
  147. Maskat W. Rheologie. Forschung Lehre und Anwendung Rhcol asta, № 5, 1966,-p. 57−60.
  148. Nevill A. Creep of concrete plain. Publishing Company, Amsterdam, 1970.
  149. Newman K. The structure and engineering properties of concrete. The theory Arch Dans. Oxford-Frankfurt, Pergaman Press, 1965.
  150. Poper H. Cement past shrinkage relationship to hidration, Voungs modules and concrete shrinkage. Proceedings Filth International symposium on the chemistry of cement the cement. Association of Japan, Tokyo, 1969.
  151. Powers T.C. Journal of Portland cement. Association Res and Dev Lab, Vol. № 2, 1962.
  152. Rasch H. and Rasch C. Investigations in to the strength of concrete under Abstained Load Rillem, Bulletin 9, 1960.
  153. Richards G.W. Radjy F.A. Anew application of internal friction to concrete research mater. Res and Stand 6, № 8, 1966.
  154. Rickenstorf I. Messingen an temperatur branspruchten stahlbeton construction. Bauplannung Bauteechnik, H.T.O. 11,1965.
  155. Risch H. Kordina K. Hilsdorf H. Character’s des Luschlage auf das Kriche von Beton. Deutsche Ausschuss fur e stahlbeton, Berlin, 1962, p. 146.
  156. Ross A.D. Creep of concrete under variable stress. Journal of the American Concrete Institute, Vol. 29, № 9, 1958.
  157. Ross A.D. Experiments on the creep of concrete under two dim tensional Research. Journal of the American Concrete Institute, Vol. 29, № 9, 1958.
  158. Saeman J.G. Washa G.W. Properties with temperature. Journal of the American Concrete Institute, № 9, 1957.
  159. Smith R. Basal spaeing histerisis in cs. H (1) cement and concrete. Research an International journal, Vol. 3, 1973, p. 829.
  160. Spindel M. Ueber die Schwindung von Zement und Beton, «Beton und Eisen» № 8, 1936.
  161. Spocner D.C. Short-term time-depends strains in hardened cement. Paste Meg. Concrete Res 22, № 71, p. 79−86.
  162. Taylor W. Cement and concrete manufacture, 1966.
  163. Theoretical appreachto chcolagit strength of priestesses' elements. Arch inr-il, Ladow, 1966.
  164. Todd S.D. The determination of ten-sill stress strain. Curves for concrete proc of institute of sivil Engineers, Part IV, № 6, 1954.
  165. Wittman F. Interaction of Hardened cement. Paste and Water Journal of American ceramic society, Vol. 56, № 8, 1973.
  166. Whitney Ch.S. Plain and Reinforced Concrete Arches. «Journal of the American Concrete Institute». № 7, 1932.
  167. УПРАВЛЕНИЕ АРХИТЕКТУРЫ И ГРАДОСТРОИТЕЛЬСТВА АДМИНИСТРАЦИИ ГОРОДСКОГО ОКРУГА -ГОРОД ВОЛЖСКИЙ ВОЛГОГРАДСКОЙ ОБЛАСТИпр Ленина, 19, г Волжский, Волгоградская обл, 404 130, Россия тел (8−8443)41−12−11
  168. Экономический эффект от внедрения результатов исследования составляет 5.420.000 (пять миллионов четыреста двадцать тысяч) рублей. на№от1. Справка о внедрении.
  169. Начальник управления архитектуры и градостроительства1. А.И. Еськин1. Wcolumbus1. СПРАВКА О ВНЕДРЕНИИ.
  170. Результаты экспериментальных исследований получат дальнейшее применение для повышения долговечности зданий и сооружений.
  171. Закрытое акционерное общество1. ФЛЛГЛЛП
  172. Р/сч. 40 702 810 499 999 997 952 в АКБ «Вопгопромбанк» БИК 41 856 739. кор/сч. 30 101 810 000 000 000 000 в РКЦ г. Волжский
  173. Коды: ОКОНХ 71 110, ОКПО 36 001 707 ИНН 34 350 257 364. Q2, 9ПП6 I N° на № от1. СПРАВКА О ВНЕДРЕНИИ.
  174. Данные внедрены при проектировании трех 9-ти этажных монолитныхжилых домов на основе унифицированного каркаса системы «КУБ», построенных и строящихся в г. Волжский.
  175. Экономический эффект за счет увеличения долговечности работы конструкций составляет 1 280 000 (один миллион двести восемьдесят тысяч) рублей.
  176. Зам. генерального директора по капстроительству ЗАО «Флагман"404 109, Россия, Волгоградская обл, г Волжский, ул, Оломоуцкая, 70.
  177. Телефоны (8443) 55−01−25. 554)1−12. 55−01−20. 55−01−19.1. Отгрузочные реквизиты:
  178. Получатель ОАО «Комбинат Об ьемнога домостроении"1. Код получателя. 3533
  179. Код ОКПО 50 493 790 КПП 343 501 001ст. Волжский Приволжской ж д. код 6 104 021. Код плательщика 8 535 385
  180. Адрес: 404 130. г. волжский волгоградская обл.ул. Пушкина, 35а
  181. Общество с ограниченной ответственностью
  182. Строительно -финансовая компания1. ВОЛГОГРАДГИДРОСТРОЙ"404 600 Волгоградская область, г Ленинск, Цромзона, территория «Ленин скагроснаб»
  183. ИНН 3 415 012 023 Р/ с 40 702 810 800 000 000 000 в Волжском ФОАО АКБ «Волгопромбанка» БИК 41 856 739 К/с № 301 018 099 999 999 983 616. Исх от» /л.2005 г1. Исх №от"2005 г1. СПРАВКА 0 ВНЕДРЕНИИ
  184. Строительство монолитного дома успешно завершено.
  185. Результаты экспериментальных исследований внедрены на трех объектах строящихся в области и получат дальнейшее применение, с целью повышения долговечности, при проектировании и строительстве зданий и сооружений.
  186. Экономический эффект от внедрения результатов исследований составляет 1 300 000 (один миллион триста тысяч) рублей.
  187. Главный инженер 00 «Волгоградгидрост1. В.Д.Гладких
  188. ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
  189. ВОЛЖСКИЙ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬСТВА И ТЕХНОЛОГИЙ (филиал) государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования
  190. ВОЛГОГРАДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ1. АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ1. УНИВЕРСИТЕТ"404 111, г. Волжский, Волгоградской обл. пр. Ленина, 72тел. (8443) 27−57−32, факс 27−35−22,31−40−21 E-mail: isi@vl/.ruо2.ог, об1 № Об in/siг. Волжский
  191. УЧЕНЫЙ СОВЕТ Д 212.184 01 ПРИ ПЕНЗЕНСКОМ ГОСУДАРСТВЕННОМ УНИВЕРСИТЕТЕ АРХИТЕКТУРЫ И СТРОИТЕЛЬСТВА1. СПРАВКА О ВНЕДРЕНИИ.
  192. Общество с Ограниченной Ответственностью «Многоотраслевая производственная компания «Гудвилл» (ООО «МПК'Тудвилл»)
  193. Адрес. ИНН 3 435 059 809, Р/счет 40 702 810 400 010 004 131 217 408, Волгоградская область, в ВФ ОАО КБ РУСЮГБАНК, ул Карбышева-76, БИК 41 806 791, г. Волжский, ул Дорожная, д 7а К/счет 30 101 810 700 000 002 048, ИНН банка 3 444 064 812
  194. Тел. (8443) 39−80−20, факс (8443) 51−49−96, e-mail. mpkgoodwill@mail ru1. М*Рш
  195. Для предоставления в Ученый совет Д 212 184.01 при Пензенском государственном университете архитектуры и строительства
  196. Справка о внедрении результатов диссертационного исследования
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!