Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Пространственная работа плит 2Т без поперечных ребер в составе перекрытия

Диссертация: Пространственная работа плит 2Т без поперечных ребер в составе перекрытия
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Многочисленные исследования, среди которых следует отметить работы Гамбарова Г. А., Гаранина В. Н., Гитмана Ф. Е., Кодыша Э. Н., Крамаря В. Г., Кривошеева П. И., Кутового А. Ф., Лепского В. И., Михайлова В. В., Мордуховича И. И., Паныпина JI. JL, Семченкова А. С., Складнева Н. Н., Трекина Н. Н. и др. показали, что среди ребристых плит перекрытий наиболее перспективными являются плиты типа «2Т… Читать ещё >

Содержание

  • ГЛАВА 1. ОБЗОР КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ И МЕТОДОВ РАСЧЕТА СБОРНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ
    • 1. 1. Конструктивные решения ребристых плит типа 2Т
    • 1. 2. Работа сборных плит в составе перекрытия
    • 1. 3. Расчетные модели сборных перекрытий
  • Выводы по главе и задачи исследований
  • ГЛАВА 2. ФОРМИРОВАНИЕ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ РАСЧЕТНЫХ МОДЕЛЕЙ ЯЧЕЙКИ ПЕРЕКРЫТИЯ ИЗ
  • ПЛИТ2Т
    • 2. 1. Общие требования к расчетным моделям
    • 2. 2. Расчет ячейки перекрытия по пространственной модели
      • 2. 2. 1. Расчетная модель ребристой плиты 2Т
      • 2. 2. 2. Конструкция ячейки перекрытия и ее расчетная модель
      • 2. 2. 3. Напряженно-деформированное состояние ячейки перекрытия при вертикальных и горизонтальных нагрузках
    • 2. 3. Формирование расчетной модели ячейки перекрытия для расчета на горизонтальные нагрузки
      • 2. 3. 1. Общая характеристика модели ячейки перекрытия
      • 2. 3. 2. Деформационные характеристики связей
      • 2. 3. 3. Определение параметров конечных элементов расчетной модели
  • Выводы по главе
  • ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ РАБОТЫ ЯЧЕЙКИ ПЕРЕКРЫТИЯ ИЗ ПЛИТ 2Т
    • 3. 1. Цель и задачи исследований
    • 3. 2. Изготовление плит
    • 3. 3. Методика испытаний
      • 3. 3. 1. Конструкция ячейки перекрытия

Пространственная работа плит 2Т без поперечных ребер в составе перекрытия (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

В промышленных зданиях и сооружениях широко применяются ребристые плиты перекрытий. Одним из основных достоинств ребристых плит является сочетание низкой материалоемкости с высокой несущей способностью особенно при пролетах 6 18 м, что отвечает современной тенденции строительства большепролетных многоэтажных общественных и промышленных зданий.

Многочисленные исследования, среди которых следует отметить работы Гамбарова Г. А., Гаранина В. Н., Гитмана Ф. Е., Кодыша Э. Н., Крамаря В. Г., Кривошеева П. И., Кутового А. Ф., Лепского В. И., Михайлова В. В., Мордуховича И. И., Паныпина JI. JL, Семченкова А. С., Складнева Н. Н., Трекина Н. Н. и др. показали, что среди ребристых плит перекрытий наиболее перспективными являются плиты типа «2Т» без поперечных ребер, в том числе изготавливаемые на длинных стендах по технологии непрерывного формования. По расходу бетона эти плиты экономичнее плит типа П (экономия достигает 10%), а при пролетах 9 и более метров наблюдается существенная экономия стали.

Исследования новой конструкции плит 2 Т в основном проводились на отдельных образцах, без учета реального характера их взаимодействия в составе перекрытия. Между тем общеизвестно, что совместная работа плит в перекрытии вызывает появление усилий, которые могут существенно изменять напряженно-деформированное состояние конструкции. Кроме того совместная работа плит обеспечивает повышение их несущей способности. В связи с этим для более полного раскрытия резервов плит 2 Т без поперечных ребер их армирование должно производится с учетом пространственной работы перекрытий в период эксплуатации при различных невыгодных неравномерных схемах нагружения временной нагрузкой.

Пространственная жесткость каркасных зданий обеспечивается ^ дисками перекрытий. Большинство исследователей склоняются к тому, чтобы принимать сборные перекрытия в своей плоскости абсолютно жесткими. Результаты исследований Айзенберга Я. М., Байкова В. Н., Дроздова П. Ф., Дыховичного Ю. А., Егупова В. К., Кпевцова В. А., Кодыша Э. Н., Лепского В. И., Мамина А. Н., Паныпина JI.JI., Пастернака П. Л., Полякова B.C., Семченкова А. С., Сигалова Э. Е., Складнева Н. Н., Сно В. Е., Стругацкого Ю. М., Трекина Н. Н. и многих других показывают, что из-за податливости многочисленных сопряжений в сборных перекрытиях прогибы дисков перекрытий в своей плоскости, соизмеримы с прогибами вертикальных диафрагм. Это приводит к загружению отдельных вертикальных подсистем каркаса при горизонтальных внешних воздействиях непропорционально их жесткостям, особо проявляющемуся в несимметричных зданиях и в зданиях малой этажности. В связи с этим важным представляется вопрос оценки интегральной жесткости диска перекрытия в своей плоскости из новых конструкций плит, а следовательно, уточнение распределения усилий взаимодействия.

Целью настоящей диссертационной работы является исследование напряженно-деформированного состояния пространственно работающего перекрытия из ребристых плит 2 Т без поперечных ребер и разработка рекомендаций к практическим методам расчета перекрытия на горизонтальные и вертикальные нагрузки.

В диссертации были поставлены следующие задачи: -разработать методику формирования пространственной модели ячейки перекрытия для расчета на вертикальные и горизонтальные нагрузки;

— выполнить расчетный анализ пространственной работы ячейки перекрытия из плит 2 Т при эксплуатационных нагрузках;

— провести экспериментальные исследования напряженно-деформированного состояния ячейки перекрытия из плит 2 Т при вертикальных и горизонтальных нагрузках;

— провести численные исследования работы диска перекрытия из плит 2 Т при горизонтальных нагрузках;

— разработать практические рекомендации по расчету перекрытий из плит 2 Т по МКЭ.

Научную новизну работы составляют:

— предложенные расчетные модели ячейки перекрытия из плит 2 Т для расчета на вертикальные и горизонтальные нагрузки;

— полученные экспериментальные данные о напряженно-деформированном состоянии плит 2 Т без поперечных ребер при работе в составе перекрытия при эксплуатационных нагрузках;

— полученные экспериментальные данные о влиянии цементно-песчаной набетонки на прочность и деформативность плит в составе перекрытия;

— разработанная методика определения жесткостных характеристик диска перекрытия из плит 2 Т при расчете на горизонтальные нагрузки. Практическая ценность работы заключается в следующем: -разработаны рекомендации по конструированию перекрытия из плит 2 Т без поперечных ребер и предложены меры, обеспечивающие совместную работу плит в составе перекрытия;

— разработаны практические методы расчета сборного перекрытия из плит 2 Т без поперечных ребер на эксплуатационные нагрузки с учетом пространственной работы в составе здания.

Обоснованность и достоверность результатов обеспечивается: -применением для анализа напряженно-деформированного состояния перекрытая общепринятых методов сопротивления материалов, строительной механики и теории расчета железобетонных конструкций;

— проведением численных исследований на основе метода конечных элементов с использованием стандартных программных комплексов;

— сходимостью результатов теоретических расчетов с данными экспериментальных исследований на натурных конструкциях. На защиту выносится:

— методика формирования расчетной модели ячейки перекрытия для расчета на вертикальные и горизонтальные нагрузки;

— результаты численного анализа напряженно-деформированного состояния ячейки сборного перекрытия из плит 2 Т при вертикальных и горизонтальных нагрузках;

— результаты экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния ячейки перекрытия из плит 2 Т;

— результаты экспериментальных исследований влияния цементно-песчаной набетонки на напряженно-деформированное состояния ячейки перекрытия из плит 2 Т;

— методика учета влияния вертикальной нагрузки на податливость опорных соединений межколонных плит при расчете на горизонтальные нагрузки;

— результаты численного анализа работы диска перекрытия при горизонтальных нагрузках.

Работа выполнена в Центральном научно-исследовательском и проектно-экспериментальном институте промышленных зданий и сооружений ОАО «ЦНИИПромзданий» под руководством доктора технических наук, профессора Кодыша Э. Н. и при научном консультировании к. т. н. Трекина Н. Н. Экспериментальные исследования проводились при непосредственном участии к.т.н. Мамина А. Н. и к.т.н. Мордуховича И.И.

выводы.

В диссертационной работе осуществлено новое решение актуальной научной задачи разработки методики расчета сборных перекрытий из плит 2 Т с учетом пространственной работы в составе перекрытия, позволяющей проектировать конструкции плит без поперечных ребер.

По диссертационной работе сделаны следующие выводы:

1. Комплекс экспериментальных и теоретических исследований ячейки перекрытия позволил выявить условия совместной работы плит 2 Т без поперечных ребер и установить, что при действии неравномерных вертикальных и горизонтальных нагрузках взаимодействие нагруженных и ненагруженных плит не снижает их несущей способности.

2.Дня обеспечения совместной работы плит 2 Т пролетом 12 м и шириной Зм в составе перекрытия рекомендуется устройство соединений в виде металлических накладок толщиной не менее 6 мм, привариваемых к закладным деталям на свесах полок с шагом не более 1,6 м.

3.Пространственная жесткость плит при действии неравномерных вертикальных и горизонтальных нагрузок может быть обеспечена закреплением продольных ребер на опорах с помощью сварки закладных деталей или устройства специальных пазов в ригеле, препятствующих деформированию ребер из их плоскости.

4.Прогибы плит 2 Т пролетом 12 м в вертикальной плоскости, работающих в составе диска, по сравнению с прогибами одиночной плиты снижаются в среднем в 1,49 раза под такой же нагрузкой. Поперечные изгибающие моменты в сечениях нагруженной плиты перекрытия уменьшаются в пролете до двух раз, а на опорах — в 1,65 раза по сравнению с изгибающими моментами в сечениях одиночной плиты.

5.Несущая способность свесов полок плит недостаточна для передачи части предельных вертикальных нагрузок с загруженных плит на незагруженные. В связи с этим для повышения степени взаимодействия плит 2 Т в составе перекрытия рекомендуется поверху плит устраивать цементнопесчаную набетонку по подготовленной поверхности толщиной «не менее 50 мм.

6.Цементно-песчаная набетонка повышает жесткость ячейки перекрытия из плит 2 Т. При нагружении средней плиты равномерно-распределенной нагрузкой за счет увеличения сечения плит на 50 мм с использованием бетона класса В 12,5 прогибы снизились в 1,6 раза. При нагружении только консольных свесов полосовой нагрузкой прогибы снизились в среднем в 1,18 раз.

7.При проектировании закладных деталей на свесах полок определяющими являются комбинации неравномерных вертикальных нагрузок. Нарушение взаимодействия плит в экспериментальной ячейке перекрытия происходило вследствие разрушения бетона в зоне расположения закладных деталей от их взаимного сдвига в вертикальной плоскости.

Цементно-песчаная набетонка повысила несущую способность свесов полок и соединений по продольным швам в вертикальной плоскости в среднем на 10%, в горизонтальной плоскости — на 30%.

8. Расчет ячейки сборного перекрытия из плит 2 Т без поперечных ребер на вертикальные нагрузки рекомендуется производить по пространственной расчетной модели методом конечных элементов, в которой полка и ребра представляются универсальными прямоугольными конечными элементами типа «оболочка» в виде перекрестных пластин с учетом переменных значений их толщины. Частота продольной разбивки, обеспечивающая необходимую точность расчета для рассматриваемых плит, составляет 50 элементов для полок и ребер конструкции, а по вертикали для ребер — не менее Зх.

9. Наиболее полно напряженно-деформированное состояние ячейки перекрытия из плит 2 Т при действии горизонтальных нагрузок описывает пластинчато-стержневая модель, в которой плиты моделируются пространственными конечными элементами типа «оболочка» а бетонные швы и сварные соединения стержневыми элементами.

10. Для практических расчетов деформационные характеристики стержневых элементов, моделирующих связи на опорах и между плитами, рекомендуется определять по коэффициентам жесткости закладных деталей при сжатии-растяжении, сдвиге и кручении в плоскости. Конструктивную анизотропию деформирования связевых элементов следует учитывать на основе определения жесткостных характеристик в зависимости от направления действия усилий в соответствии со схемой деформирования модели ячейки перекрытия.

И. Жесткость диска перекрытия из плит 2 Т без поперечных ребер в своей плоскости зависит от его общей ширины, расстояния между диафрагмами жесткости, жесткости соединений по связевой арматуре в плитах распорках и сварных соединений на опорах и по продольным швам. Влияние сил трения по опорным площадкам плит на ригель сказывается на конечных перемещениях диска при отсутствии продольных связей между плитами.

12.Учет влияния вертикальной нагрузки на работу диска перекрытия из плит 2 Т при горизонтальных нагрузках в пластинчато-стержневой модели рекомендуется производить путем изменения жесткости связей на опорах вызванного поворотом опорного сечения плит в стесненных условиях.

13. Численные исследования работы сборного диска перекрытия из плит 2 Т без поперечных ребер при действии горизонтальных нагрузок на основе пластинчато-стержневой модели позволил получить зависимость интегральной жесткости сборных перекрытий от параметров объемно планировочных решений. Установлено, что учет податливости соединений плит на опорах и по продольным швам приводит к увеличению прогибов диска в своей плоскости по сравнению с прогибами диска как цельной пластины в среднем на 50%.

13. Расход стали в предлагаемых плитах снижается на 4 — 13% и бетона на 6ч-12% по сравнению с аналогами по типовым сериям. Применение новых конструкций плит 2 Т позволяет так же снизить удельную материалоемкость всего каркасного здания на 3−6%.

Показать весь текст

Список литературы

  1. P.JI. Жесткость железобетонных панелей на кручение и ее влияние на напряженно-деформированное состояние сборной плиты, опертой по контуру. Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд. техн. наук. Москва, МИСИ, 1980.
  2. Я.М. Распределение сейсмической нагрузки между стенами бескаркасных зданий. Строительная механика и расчет сооружений, 1960, №з.
  3. А.В., Шапошников Н. Н. и др. Расчетная модель многоэтажного здания на основе метода конечных элементов и некоторые результаты ее применения. Доклад на международном симпозиуме «Многоэтажные здания».- Москва, 1972, с.51−58.
  4. О. О. Учет податливости соединений в методе конечных элементов. В кн.: Численные методы и алгоритмы. Труды ЦНИИСК, вып. 46.-м., 1975.
  5. Х.А. Исследование работы замоноличенных сборных железобетонных перекрытий сейсмостойких жилых зданий. В кн. Методы расчета зданий и сооружений на сейсмостойкость. — М.: Госстройиздат, 1958.
  6. К.М., Айвазов P.JL, Крамарь В. Г. О совместной работе многопустотных панелей в перекрытии при неравномерном нагружении. -В кн. Повышение эффективности и качества бетона и железобетона. Ереван, Айстан, 1983.
  7. В.Н., Кочунов К. М., Шевченко В. А. Совместная работа железобетонных плит в сборном настиле при продольных полосовых нагрузках. Бюллетень технической информации С, А КБ, АПУ Мосгорисполкома. Москва, № 2, 1958.
  8. А.И., Чистяков В. А. Учет совместной работы железобетонных панелей в составе дисков покрытий и перекрытий. Строительство иархитектура. Инженерно-теоретические основы строительства. ВНИИС Госстроя СССР, серия 10, вып. 6, М., 1984.
  9. Бетон и железобетонные конструкции. Состояние и перспективы развития в промышленном и гражданском строительстве. Под редакцией Михайлова К. В. и Волкова Ю. С. — М.: Стройиздат, 1983.
  10. О.В. Сборные железобетонные плиты типа 2 Т универсального назначения и повышенной технологичности изготовления. Диссертация на соис. уч. степени канд.техн. наук. — Москва, ЦНИИПромзданий, 2001 г, 159с.
  11. А.П., Катин Н. И., Шитиков Б. А. Работа закладных деталей при совместном воздействии сдвигающих и нормальных сил. Промышленное строительство, 1971, № 7. С. 19−22.
  12. .Ф., Богаткин И. Л., Залесов А. С., Панылин JI.J1. Расчет железобетонных конструкций по прочности, деформациям, образованию и раскрытию трещин, — Москва, Стройиздат, 1965−415с.
  13. Н.М. Влияние податливости соединений на жесткость сборных диафрагм унифицированного каркаса. Строительная механика и расчет сооружений, 1979, № 1. — С.52−56.
  14. Г. А. Железобетонная ребристая панель. Авторское свидетельство № 713 973, 5.02.1980г.
  15. В.В., Кодыш Э. Н., Трекин Н. Н. Пространственная, работа каркасных систем с учетом реальной жесткости узловых сопряжений. Доклад на 1-ой Всероссийской конференции «Бетон на рубеже третьего тысячелетия», книга 2, — Москва, 2001 г., с.512−517.
  16. В.В., Ватман Я. П. Пути дальнейшего развития унификации зданий промышленных предприятий и типизации их конструкции. -Промышленное строительство. 1983, № 12, с. 13−16.
  17. Ю.П., Лемыш Л. Л. Расчет деформаций конструкций на всех стадиях при кратковременном и длительном нагружениях, — Бетон и железобетон. -1985, № 11.
  18. П.Ф., Лалл Б. Б. Влияние податливости перекрытий на пространственную работу несущей системы многоэтажного каркасно-панельного здания. Строительная механика и расчет сооружений, 1969, № 6.
  19. П.Ф., Ле Тхи Хуан. Перекрытия как связи сдвига между столбами диафрагм многоэтажного бескаркасного здания. Бетон и железобетон, 1972, № 10.
  20. Ю.А., Максименко В. А. Сборный железобетонный унифицированный каркас. М., Стройиздат, 1985.
  21. Исследовать пространственную работу каркасов многоэтажных зданий межвидового назначения с ядрами жесткости и разработать рекомендации по проектированию. Заключительный отчет. — М.: МИСИ, 1985.
  22. Исследование работы дисков перекрытий каркасных зданий. Отчет МНИИТЭП. — М., 1972, 161с.
  23. М.К. Учет работы дисков перекрытий при расчете зданий методом конечного элемента. В кн. Исследования по строительным конструкциям.- М., ЦНИИСК, 1984.
  24. И. Железобетонные диски перекрытий многоэтажных зданий из плит безопалубочного формования. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. М.: 1985, 208с.
  25. .В. Пространственный расчет монолитных ребристых перекрытий // Бетон и железобетон. 1992. — N 3. — С. 25−27.
  26. .В. Расчет монолитных ребристых перекрытий на локальные нагрузки // Экспресс-информация / Сер. 10 Вып. 4. — ВНИИИС, 1984. — С. 2−6.
  27. .В. Расчет сборно-монолитных ребристых перекрытий методом суперэлементов на локальные нагрузки // Экспесс-информация / Сер.03 Вып.9. — ВНИИИС, 1983. — С. 6−10.
  28. А.К., Дьяченко П. Я. Железобетонные конструкции, изготавливаемые с применением непрерывного армирования. Научно-технический реферативный сборник ЦИНИС. Серия 8, Строительные конструкции, Строительная физика, вып. 10, 1979.
  29. Н.И. Общие модели механики железобетона.- Москва, Стройиздат, 1996.-414с.
  30. Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами. М., Стройиздат, 1976.-208с.
  31. Кац А. С. Расчет неупругих строительных конструкций. Ленинград, Стройиздат. Ленинградское отделение, 1989 г.- 168с.
  32. Г. В. Володин Н.М. Коровкин B.C. Податливость стыков сборных железобетонных перекрытий каркасно-панельных зданий. В кн. Исследование зданий как пространственных систем. Тр. ЦНИИСК, вып. 49. — М.: ЦНИИСК, 1975.
  33. В.А., Баканов Б. М. О расчете диска покрытия с учетом его действительной жесткости. В кн. Совершенствование конструктивных форм, методов расчета и проектирования железобетонных конструкций. М., НИИЖБД983.
  34. В.А., Баканов Б. М. Учет деформативности плит при расчете диска покрытия на горизонтальные нагрузки. Строительство и архитектура. Промышленные комплексы, здания и сооружения. ВНИИС Госстроя СССР, серия 4, вып. 10, М., 1984.
  35. Э.Н. Оптимизация проектирования конструкций массового применения. Проектирование и инженерные изыскания, М., № 5, 1992.
  36. Э.Н. Промышленные многоэтажные здания из железобетонных конструкций. М.: ВНИИНТПИ, 1989, 84с.
  37. Э.Н., Трекин Н. Н. Пластинчато-стержневая модель ячейки перекрытия для расчета на горизонтальные нагрузки. Материалы XXX Всероссийской научно-технической конференции «Актуальные проблемы современного строительства». — Пенза, ПГАСА, 1999.
  38. Э.Н., Трекин Н. Н. Ребристые плиты 2 Т без поперечньрс ребер. -IV Международная конференция «Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте». С.-Петербург, ПУГПС, 1999.
  39. Э.Н., Янкилевич Л. М. Работа диска перекрытия в горизонтальной плоскости в стадии монтажа. Совершенствование конструктивных решений многоэтажных зданий. Сб. научных трудов ЦНИИпрмзданий. -Москва, ЦНИИпромзданий, 1992, с.4−17.
  40. Э.Н., Янкилевич JI.M. Расчет связевых каркасов многоэтажных зданий в стадии монтажа. Железобетонные конструкции промышленных зданий. — М.: ЦНИИпромзданий, 1989, с.179−191.
  41. Э.Н., Янкилевич JI.M. Совершенствование монтажа конструкций рамного каркаса. В сб. Конструкции многоэтажных производственных зданий. — М.: ЦНИИпромзданий, 1988.
  42. Ю.В. Взаимодействие сборных настилов с натурными опорными элементами в железобетонных перекрытиях. Автореф. дисс. канд. техн. наук. М., 1976.
  43. Ю.В., Саунин В. И., Шилов Е. В. Учет влияния сборного настила при расчете ригелей. Бетон и железобетон, 1983,№ 6, с.20−21.
  44. В.А., Лучко И. И., Швец В. Я. и др. Исследование продольных швов между плитами покрытий. Строительные материалы и конструкции, 1985, № 1.
  45. .Б. Исследование работы несущих систем многоэтажных зданий с учетом податливости дисков перекрытий. Автореферат дисс. канд. техн. наук. М, 1970.
  46. С.Г. Исследование прочности и жесткости перекрытий зданий павильонного типа при горизонтальных нагрузках. Автореферат дисс. канд. техн. наук. — Воронеж, ВГАСА, 1995.
  47. С.Е., Дмитриев С. А. Пустотные балки-настилы с предварительно напряженной арматурой. В кн. Исследование обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкций. — М., ЦНИИПС, 1949.
  48. В.И., Волынский Б. Н. Пути повышения строительства массовых типов многоэтажных общественных и производственных зданий. В сб. Полносборные унифицированные конструкции в гражданском строительстве. М., 1981.
  49. В.И., Паныпин Л. Л., Карабанов Б. В. Перспективы развития конструктивных решений несущих систем каркасно-панельных зданий общественного назначения.- Обзорная инф. ЦНТИ Госгражданстроя, вып. 4. М., 1981.
  50. Ли В. А. Зарубежное оборудование для непрерывного формования железобетонных конструкций. Обзорная информация ЦНИИТЭстроймаш, Москва, 1978.
  51. В.И., Киреева Э. И., Саарян В. В. Совместная работа многопустотных преднапряженных плит. Бетон и железобетон,! 987,№ 1.
  52. П. А. Основы нелинейной строительной механики.- М.: Стройиздат, 1978.-208с.
  53. А.Н., Карнет Ю. Н. Сопротивление перекрытий из плит безопалубочного формования действию горизонтальной силы и крутящего момента. Бетон и железобетон, 1987, № 1.
  54. А.А. Методика определения сдвиго-изгибной жесткостЛ^ сборных перекрытий. Сейсмостойкость гидротехнических и портовых сооружений Приморья, часть П. — Владивосток, 1972, с. 113−115.
  55. И.И., Азизов Т. Н. Численное исследование совместной работы сборных плит перекрытия на вертикальные нагрузки. -Сб.научных трудов ЦНИИПЗ Совершенствование конструктивных решений многоэтажных зданий, М., 1992.
  56. А.В., Ларионов С. Г. Прочность и деформации связевого каркаса зданий павильонного типа при горизонтальных нагрузках // Инженерные проблемы современного железобетона: Сб. научн. статей- Ивановский инж.-строит. ин-т. Иваново, 1995 — с. 278−282.
  57. Л.Л. Перераспределение усилий между элементами несущей системы каркасно-панельного здания.- Бетон и железобетон, № 7,1981,с.30−31.
  58. Л.Л. Пространственная работа несущих конструкций многоэтажных зданий. В кн.: Пространственная работа железобетонных конструкций. Сб. тр. МИСИ № 72, вып. 1, М., 1969.
  59. А.Н. Расчет и конструирование многоэтажных каркасно-панельных зданий. Киев, Буд1вельник, 1972.
  60. Д.М. Пространственный расчет зданий повышенной этажности. М.: Стройиздат, 1975.
  61. С.В. Влияние жесткости перекрытий на распределение усилий между несущими вертикальными и горизонтальными конструкциями здания. Бетон и железобетон, 1968, № 8, с.42−47.
  62. С.В. К определению усилий в несущих элементах зданий при действии горизонтальных нагрузок. Строительная механика и расчет сооружений, № 2, 1962, с.12−14.
  63. Проектирование железобетонных конструкций. Под редакцией П. Л. Пастернака. М., Стройиздат, 1966.
  64. A.M., Савранский Б. В. Моделирование упругопластических свойств материала при анализе конструкций с помощью метода конечных элементов.-Строительная механика и расчет сооружений. № 2, 1990, с.1−5.
  65. Рекомендации по проверке прочности сборных дисков перекрытий с применением многопустотных плит с непрерывными шпонками на боковых гранях на действие ветровых нагрузок.- Москва, ЦНИИП реконструкции городов, 1990.-32с.
  66. Рекомендации по проектированию стальных закладных деталей для железобетонных конструкций. -М., Стройиздат, 1984, 88с.
  67. А.Р. Теория составных стержней строительных конструкций. -М., Стройиздат, 1948.
  68. JI. Применение метода конечных элементов.- М., «МИР», 1979.
  69. А.С. Индустриальные большепролетные конструкции перекрытий и покрытий общественных зданий: Обзорная информация. -Москва.: ЦНТИ, 1979 53 с.
  70. А.С., Десятник С. И., Кутовой А. Ф. Испытание дисков перекрытий из панелей 2Т. Бетон и железобетон, 1985, № 2,с.7−9.
  71. А.С. Совершенствование конструктивных решений настилов общественных зданий. Обзорная информация ЦНТИ Госгражданстроя. Вып. 4,1984.
  72. А.С. Настилы типа 2 Т с подрезкой ребер на опоре для каркаса серии ИИ-04. Бетон и железобетон, № 10, 1980, с. 10−11.
  73. А.С., Третьяков Б. И., Кутовой А. Ф. и др. Работа дисков перекрытий из настилов с продольными шпонками. Бетон и железобетон, 1983, № 1, с.35−36.
  74. А.С., Третьяков Б. И., Кутовой А. Ф. Совершенствование методов расчета и конструирования сборных дисков перекрытий общественных зданий. Обзорная информация. — Вып. 1. — М.: 1986, 56с.
  75. Н.Н., Бедов А. И., Чистяков В. А. Совместная работа сборных железобетонных панелей в составе дисков покрытий и перекрытий. В сб.
  76. Расчет строительных конструкций и сооружений. МИСИ, БТИСМ. -Москва, 1983, с. 118−130.
  77. Н.Н. Исследование ребристых железобетонных панелей П-образного профиля как неоднородных пространственных систем. Сб. трудов МИСИ. Москва, МИСИ, 1969, № 72, вып.1.
  78. С.Б., Сеитов Б. М. Метод расчета сборных перекрытий в стадии предельного равновесия с учетом сил трения. Строительная механика и расчет сооружений, 1986, № 5.
  79. Сно В. Е. Практические расчеты элементов дисков перекрытий и колонн связевого каркаса. Жилищное строительство, 1974, № 7.
  80. К. Исследования деформативности сборных железобетонных перекрытий в своей плоскости. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. М.: НИИЖБ, 1974, 212с.
  81. В. Горизонтальные диски жесткости многоэтажных каркасных зданий. Жилищное строительство, 1972, № 10.93 .Травкин Е. М. Расчет закладных деталей на действие крутящего момента. Бетон и железобетон, 1981, № 5. — С. 18−19.
  82. Н.Н. Деформации ячейки перекрытия из многопустотных плит в своей плоскости. Сб. научных трудов «Современные проблемы и перспективы развития железнодорожного транспорта». — РГОТУПС, Москва, 1999.
  83. Н.Н. К расчету податливости защемления связевых плит. Сб. научных трудов «актуальные проблемы и перспективы развития железнодорожного транспорта». — РГОТУПС, Москва, 2000.
  84. А.К. Деформативностъ опорных участков продольных ребер плит покрытий при действии горизонтальных усилий. Бетон и железобетон, № 12, 1973, с.21−22.
  85. П.Г. Расчет изгибаемых элементов с учетом действительных условий опирания. Снижение материалоемкости и трудоемкости строительных конструкций. — Омск: СибАДИ.
  86. В.В. Расчет многоэтажных зданий со связевым каркасом. М.: Стройиздат, 1977, 187с.
  87. Р.А., Кеплер X., Прокопьев В. И. Применение метода конечных элементов к расчету конструкций. Москва, Изд. Ассоциации строительных вузов, 1994.-352с.
  88. ЮО.Холмянский М. М. Бетон и железобетон. Деформативность и прочность.-М.: Стройиздат, 1997.-570с.
  89. Ю.Н. Совершенствование объемно-планировочных и конструктивных решений промзданий. М.: Стройиздат, 1986.
  90. С.Е. Прочность и жесткость стыковых соединений железобетонных элементов связевых каркасов многоэтажных зданий. -Автореферат канд. диссерт., Москва, НИИЖБД996.
  91. Н.Н., Селиванов В. А., Мартемьянов B.C. Исследование совместной работы элементов в сборных железобетонных покрытиях. -Бетон и железобетон, 1970, № 11,с.37−39.
  92. П.П. Некоторые вопросы расчета пространственных систем каркасно-панельных зданий на горизонтальную нагрузку. В кн. Вопросы расчета и конструирования жилых и общественных зданий со сборными элементами. М., Госстройиздат, 1958.
  93. Юб.Шилов Е. В., Ивасюк И. М. Прочность и деформативность межплитных швов. Бетон и железобетон, 1982, № 8, с.9−10.
  94. Г. Г. Анализ работы стыков на закладных деталях при сдвиге панелей. М.: Стройиздат, 1967.
  95. Kemp E.L. Bond in reinforced Concrete. Behavior and Design Girberia // ACI
  96. Journal, Proceedings, 1986 — '6 — pp. 50. 58 v. 83, January-February.
  97. Kristek V. Coopertation of prestressed concrete box girders with defbrmabl5 cross-section. Stavebnisky Casopsis, 18,13, p. 238 273,1970.
  98. O.Mac Leod I.A., Green D.R. Frame idealization for shear wall support sistems.- Struct. Eng., 1973, 51, N 2.
  99. I .Span-Deck. Prestressed Hollow Core Concrete Planks. Floors, Roofs,
  100. Ceilings, Wallpanels. «Span-Deck Incorporated Ltd.», USA. 112. Zienkiewicz O.C. Cheung Y.K. The finite element method for analysis of elastic isotropic and orthotropic slabs. — Proc. I.C.E., х28,1964.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!