Напряженно-деформированное состояние, трещиностойкость и прочность опорных зон предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками
Вместе с тем есть и достоинства каркасных зданий — относительно низкий расход материалов, возможность применения легких трансформируемых межкомнатных перегородок наряду с более свободной планировкой квартир. Из-за современных требований по резкому снижению материалоемкости, себестоимости и трудоемкости изготовления конструкций, простота их монтажа наряду с высоким качеством… Читать ещё >
Содержание
- ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
- 1. 1. Конструктивные схемы безригельных каркасных зданий
- 1. 2. Железобетонные конструкции с подрезками перекрытий и покрытий гражданских и промышленных зданий
- 1. 3. Конструктивные решения опорных зон железобетонных конструкций с подрезками
- 1. 4. Методы расчета опорных зон железобетонных конструкций с подрезками
- 1. 5. Экспериментальные исследования опорных зон железобетонных конструкций с подрезками
- 1. 6. Обобщение выполненных экспериментальных и теоретических исследований предварительно напряженных конструкций с подрезками и оценка сущестующих методов расчета
- 1. 7. Цель и задача исследования
- ГЛАВА 2. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ОПОРНЫХ ЗОН МНОГОПУСТОТНЫХ ПЛИТ С ПОДРЕЗКАМИ НА ОСНОВЕ ЧИСЛЕННОГО МЕТОДА
- 2. 1. Программа исследования опорных зон многопустотных плит с подрезками численным методом
- 2. 2. Расчетная схема, методика расчета
- 2. 3. Результаты расчета
- 2. 4. Анализ результатов расчета
- 2. 5. Выводы по второй главе
- ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ И ТРЕЩИН0СТ0ЙК0СТИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ МНОГОПУСТОТНЫХ ПЛИТ С ПОДРЕЗКАМИ
- 3. 1. Конструкции опытных образцов
- 3. 2. Изготовление опытных образцов
- 3. 3. Физико-механические характеристики опытных образцов
- 3. 4. Методика проведения испытания и измерительных приборов
- 3. 5. Образование и развитие трещин, виды разрушения
- 3. 6. Напряженно-деформированное состояние и прочность плит разрушенных по трещинам, образовавшимся во входящем угле подрезки
- 3. 7. Напряженно-деформированное состояние и прочность многопустотных плит с подрезками, разрушенных по нижней зоне
- 3. 8. Анализ результатов экспериментальных исследований
- 3. 9. Выводы по третьей главе
- ГЛАВА 4. ПРЕДЛОЖЕНИЯ ПО РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ ОПОРНЫХ ЗОН ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ МНОГОПУСТОТНЫХ ШИТ С ПОДРЕЗКАМИ
- 4. 1. Расчетные предельные состояния опорных зон многопустотных плит с подрезками
- 4. 2. Расчет прочности по наклонному сечению в зоне входящего угла подрезки
- 4. 3. Расчет прочности по наклонному сечению в зоне подрезки по всей высоте сечения
- 4. 4. Конструирование опорных зон предварительно напряженных многопустотных плит с подрзеками
- 4. 5. Выводы по четвертой главе
- ГЛАВА 5. ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
- 5. 1. Новые конструктивные решения каркасных зданий с плоскими перекрытиями с применением многопустотных плит с подрезками
- 5. 2. Экономическая эффективность предлагаемых конструктивных решений
Напряженно-деформированное состояние, трещиностойкость и прочность опорных зон предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Сложившаяся к настоящему времени в республике экономическая ситуация требует резкого в 1,5 — 2 раза сокращения удельного расхода в строительном производстве материальных и энергетических ресурсов за счет рационального их использования. С другой стороны, имеется постоянная потребность общества существенно наращивать темпы и объемы ввода жилья и объектов соцкультбыта. Выдвигаются новые более жесткие требования к архитектурной выразительности зданий, комфортности жилья, его стоимости. На передний план выдвигаются также требования экономичности эксплуатации, снижения затрат на энергообеспечение, последующий ремонт и модернизацию жилья.
Применяемые в республике системы гражданских зданий, особенно выполняемые в крупнопанельных элементах, отличаются простотой, высоким уровнем заводской готовности и достаточно высоким темпом возведения. Однако, крупнопанельное домостроение в традиционном исполнении для создания гибкой конструктивной системы зданий непригодно. Оно характеризуется большой материалоемкостью, не обеспечивает разнообразия архитектурно-конструкторских и объемно-планировочных решений.
Применение, как альтернативной, каркасной системы, которая хотя и обладает большой гибкостью в планировочных решениях, но ухудшает интерьер помещений из-за выступающих колонн и ригелей.
Вместе с тем есть и достоинства каркасных зданий — относительно низкий расход материалов, возможность применения легких трансформируемых межкомнатных перегородок наряду с более свободной планировкой квартир. Из-за современных требований по резкому снижению материалоемкости, себестоимости и трудоемкости изготовления конструкций, простота их монтажа наряду с высоким качеством архитектурно-планировочных решений на базе минимального числа типоразмеров конструкций, привлекает к себе внимание специалистов строительного комплекса.
Проектный институт «Белпромпроект» и Белорусская государственная политехническая академия разработали серии экспериментальных жилых зданий с плоскими перекрытиями, для свободных планировочных решений в каркасном исполнении (шифр 92 023;Э-01/92).
При разработке новых конструктивных схем каркасных зданий различной этажности, была поставлена задача использовать только выпускаемые сегодня в республике железобетонные конструкции.
Одним из основных элементов Предложенных каркасах является предварительное напряжение многопустотных плит с подрезками на опоре.
Такой вид опирания многопустотных плит, т. е. с подрезкой опорных зон, в мировой практике строительства не применялся.
Как показывает практика, напряженно-деформированное состояние конструкций с подрезкой (балок и плит) существенно отличается от напряженно-деформированного состояния конструкций, опирающихся на нижние грани.
Поэтому возникла необходимость исследования напряженно-деформированного состояния, прочности и трещиностойкости опорных зон (подрезок) предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками.
Наличие подрезки, предварительное напряжение, форма поперечного сечения, отсутствие специальных опалубочных форм, сложность конструирования — этим и некоторым другим вопросам расчета и конструирования подрезок посвящена настоящая работа.
Диссертация выполнена на кафедре железобетонных и каменных конструкций Белорусской государственной политехнической академии под руководством заслуженного деятеля науки Республики Беларусь, доктора технических наук, профессора Пецольда Т.М.
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ.
Актуальность работы: Недостаточная изученность напряженного состояния прочности, трещиностойкости балочных конструкций с подрезками, отсутствие в норматинвых документах достаточных рекомендаций по их проектированию и методике расчета ограничивает их применение. Диссертация посвящена исследованию напряженно-деформированного состояния опорных зон предварительно-напряженных многопустотных плит с подрезками на опоре для их применения в конструкциях предлагаемых каркасных зданий.
Связь темы с научно-исследовательскими работами. Исследования выполнялись в соответствии с планом научно-исследовательских работ Госстроя РБ по теме «Разработать и внедрить конструкции каркаса жилого дома со свободной планировкой квартир» ХД N 10−92, 18−202/92 от 20.04.92.
Цель диссертационной работы: исследование напряженно-деформированного состояния, прочности и трещиностойкости и разработка рекомендаций по расчету и конструк-k тированию опорных зон предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками для их применения в конструкциях покрытий и перекрытий предлагаемых многоэтажных каркасных зданий с плоскими потолками.
Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:
— разработать конструкции опытных образцов и методику экспериментальных исследований;
— экспериментальное исследование влияния предварительного напряжения, сосредоточенной арматуры у подрезки и продольной арматуры в подрезке на прочность наклонных сечений из входящего угла подрезки и вне подрезки;
— исследование напряженного состояния опорных зон предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками методом конечных элементов при действии различных видов нагрузок;
— совершенствование инженерной методики расчета наклонных сечений из входящего угла подрезки вне подрезки при действии поперечной нагрузки;
— разработать конструктивные мероприятия, позволяющие повысить несущую способность и трещиностойкость опорных зон предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками.
Научную новизну работы составляют:
— впервые проведены экспериментальные исследования напряженно-деформированного состояния опорных зон предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками при действии поперечных нагрузок;
— получены качественные и количественные характеристики напряженного состояния опорных зон многопустотных плит с подезками при действии усилия предварительного обжатия и поперечных нагрузок, расположенных на различных расстояниях по длине плиты;
— механизм образования и развития трещин и разрушения опорных зон многопустотных плит с подрезками при действии поперечных нагрузок;
— теоретические и экспериментальные данные по влиянию формы поперечного сечения предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками на прочность по наклонным сечениям;
— предлагаемая на основе экспериментальных исследований методика расчета прочности элементов с подрезками по наклонным сечениям на действие изгибающего момента.
Практическое значение работы состоит I в том, что разработанные рекомендации позволяют надежно проектировать перекрытия и покрытия с плоскими потолками с использованием многопустотных плит с подрезками в опорной зоне.
Автор защищает:
— конструктивные решения многоэтажных каркасных жилых зданий с плоскими потолками, со свободной планировкой квартир;
— результаты исследования напряженно-деформированного состояния опорных зон предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками методом конечных элементов при действии различных комбинаций нагрузки;
— результаты выполненных экспериментальных исследований предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками, при разных вариантах армирования опорных зон (поперечная и наклонная арматура расположена за подрезкой и продольная арматура в короткой консоли подрезки) и их влияние на несущие способности по наклонным сечениям;
— методику расчета прочности предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками на действие поперечных сил с учетом особенностей форм поперечного сечения;
— методику расчета прочности элемента с подрезками на действие изгибающих моментов;
— рекомендации по проектированию опорных зон предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками, конструктивные мероприятия, позволяющие повысить их прочность и трещиностойкость.
Внедрение результатов работы. Результаты исследования учтены:
— при составлении отчета о научно-исследовательской работе учебно-научно-инженерного центра «Белстроительство» по теме «Разработать и внедрить конструкцию каркаса жилого дома со свободной планировкой квартир» ХД N 10−92, 18−202/92 от 20.04.92;
— результаты работы использованы институтом «Белпромпроект» и БГПА при разработке альбома рабочих чертежей многопустотных плит с подрезкой, шифр 92 023 (3−01−92) выпуск 3;
— частично использовано при проектировании банка «Поиск», г. Минск.
Апробация работы. Основные материалы диссертации докладывались и обсуждались на научно-технической конференции профессорско-преподавательского состава Белорусской государственной политехнической академии (1992, 1993 гг.) и научно-технической конференции, проведннной в проектном институте «Белпромпроект» в июле 1992 г.
Основное содержание работы опубликовано в двух печатных работах. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов, списка использованной литературы, включающего 104 наименования и содержит 13 $ страниц, в том числе 58 рисунков и 11 таблиц.
4.5. Выводы по четвертой главе.
1. При проектировании приопорных участков преднапряженных многопустотных плит с подрезками следует производить расчет в соответствии со СНиП с учетом предложенного уточнения.
2. Расчет на прочность по наклонным сечениям с учетом особенности формы поперечного сечения, показал сходность с экспериментальными данными.
3. Расчет прочности элемента с подрезками по наклонным сечениям из нижней части торца и на действие изгибающего момента рекомендуется производить по предлагаемой методике с учетом горизонтальной арматуры в подрезке. Следует рассматривать ряд наклонных сечений из нижней части торца, начиная от оси сосредоточенной поперечной арматуры в зоне анкеровки рабочей арматуры, включая и сечение, огибающее горизонтальную арматуру в подрезке.
4. Конструирование опорных зон преднапряженных многопустотных плит с подрезками рекомендуется производить с учетом предложенных в настоящей работе конструктивных решений, для предотвращения образования продольных трещин при обжатии и увеличения несущей способности по наклонным сечениям при действии поперечной нагрузки.
ГЛАВА 5.
ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ.
5.1. Конструктивные решения каркасных зданий с плоскими перекрытиями с применением многопустотных плит с подрезками.
Проектный институт Белпромпроект и БГПА разработали серии экспериментальных жилых зданий в каркасном исполнении (шифр Э-01/92). При разработке новых конструктивных схем каркасных зданий различной этажности была поставлена задача использовать только выпускаемые сегодня в Республике Беларусь промышленностью железобетонные конструкции.
Было разработано три основных типа каркасов: (рис. 5.1).
1. Колонны многоэтажные сечением 300×300, ригели сборные высотой 260 мм с продольным и поперечным расположением и пустотные плиты перекрытия с подрезкой на опоре. Сетка колонн 6×6м. Ригели по серии 1.020 уменьшенной высоты. Пустотные плиты по серии 1.141−1. Вып.60 и 63.
2. Колонны многоэтажные сечением 300×300 мм, ригели сборные Г-образные высотой 260 мм с установкой в продольном и поперечном направлении. Плиты перекрытия пустотные с подрезкой на опоре. Сетка колонн 6×6 мм. При таком решении пустотные панели располагаются в каждой ячейке перпендикулярно друг другу.
3. Колонны по этажной разрезке сечения 200×400 и 200×600 мм. Ригели сборные, сечение 200×400 мм. Плиты перекрытия с подрезкой на опоре. Сетка колонн 6×6м, колонны и ригели изготавливают в опалубках прогонов. Серии 1−225. Вып.II.
Каркасы зданий всех предложенных конструктивных схем — рам-но-связевые. Пространственная устойчивость зданий обеспечивается системой вертикальных устоев, объединенных дисками перекрытий. Вертикальными устоями служат связевые панели, образуемые сборными железобетонными диафрагмами и лифтовыми шахтами.
Колонны многоэтаэные, сечением бесконсольные, стык колонн по высоте — жесткий?" Ригели опираются на стальные консоли, прйваривае-мые к закладным изделиям колонн. Колонны имеют сквозные отверстия для пропуска соединительных арматурных стержней, обеспечивающих не-разрезанность ригелей на опоре. Колонны по этажам имеют подрезку в оголовках для опирания ригелей. Ригели двухполочные, однополочные и прямоугольные. Подрезки и вырез в опорных частях служат для уста.
ПЛчТН пг-реЖрНТиЛ о '.
Ч—7 о.
• у о.
— Г i !) ! ! !) П / ! П / / / П.
1)1/1/ I II IIt I 1 ! ! ! ГТ у (5~о у 'So у.
0?.коПоЛоТ.нЬыр и 1лдь.
Рлстбор
I II II I / / шип ///.
II I / III III т ! ! ! ! ! II.
U I II II II I /7 л.
II II I I / ГТ.
PureAU.
Рис. 5.I. Предлагаемая схема опирания многопустотных плит с подрезками на ригель, образуя плоский потолок новки соединительных стержней и скрытого размещения опорной консоли. Подрезка в пустотных плитах служит для уменьшения высоты этажа и выполнения гладких потолков. Перегородки из штучных (гипсовых плит) или крупноразмерных (каркасно-облегченных конструкции с эффективной звукоизоляцией, в том числе из составных материалов) элементов. Сантехнические блоки — кабины приняты самонесущими. Ввиду того, что деформированность каркасных зданий выше, чем крупнопанельных, при конкретном проектировании следует предусматривать соответствующее крепление перегородок к конструкциям здания, обеспечивающее целостность перегородок при деформациях каркаса.
5.2. Экономическая эффективность, предлагаемые конструктивные решения.
Факторами, определяющими эффективность применения предлагаемого конструктивного решения многоэтажных каркасных зданий являются:
— относительно низкий расход материалов, себестоимости и трудоемкости изготовления конструкций, простота их монтажа;
— возможность применения легких трансформируемых межкомнатных перегородок наряду с высоким качеством архитектурно-планировочных решений;
— применение любых конструктивных решений и материалов наружного стенового ограждения;
— уменьшение высоты этажа и общей высоты многоэтажного каркасного здания ведет к экономии материалов несущих конструкций;
— экономия энергозатрат и снижение эксплуатационных расходов.
Но самое главное заключается в том, что этот тип зданий сегодня не требует разработки и создания новой технологии и оборудования по выпуску сборного железобетона, сокращает в сотни раз номенклатуру сборных железобетонных конструкций и сводит до минимума монолитные работы при монтаже здания. Для оценки технико-экономической эффективности экспериментального жилого дома по расходу материалов, изготовлению, привязке и монтажу установлено сравнение показателей с бескаркасными крупнопанельными зданиями серии 90−058−85 и сборно-монолитным жилым домом без предварительного напряжения ригеля в построечных условиях, имеющим абсолютно идентичные объемно-планировочные характеристики (табл.5.1).
Как следует из анализа показателей (табл.5.1) в конструктивной схеме здания, разработанного АП «Белпроект» по расходу материалов (без учета стенового ограждения, лестничных клеток, балконов и.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
.
В диссертации содержатся новые конструктивные решения многоэтажных каркасных зданий с плоскими перекрытиями для свободной планировки квартир, разработанные проектным институтом «Белпромпроект» и Белорусской государственной политехнической академией. Основными конструкциями здания являются предварительно напряженные многопустотные плиты с подрезкками на опоре. Работа таких конструкций до сегодняшнего дня в мировой практике строительства не исследована.
Проектирование, изготовление опытных образцов и испытание предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками в опорных зонах позволило сделать следующие выводы и рекомендации.
1. Шесть натурных опытных образцов предварительно напряженных многопустотных плит с подрезками (12 подрезок опоры) запроектированы АП «Белпромпроект» и БГПА и были изготовлены на действующем оборудовании завода железобетонных изделий ПО «Минскжелезобетон». Причем, каких-либо осложнений с устройством подрезок в опорных зонах плит с использованием специального вкладыша не возникало.
2. Испытанные образцы имели три вида конструктивного решения опорной зоны многопустотных плит с подрезками. Сами панели запроектированы для восприятия нормативной полезной нагрузки равной 1,48 кН/м (для перекрытий жилых домов).
3. При испытании оказалось невозможным добиться разрушения плиты по наклонным сечениям в зоне подрезки при приложении равномерно распределенной нагрузки. Поэтому, чтобы вызвать образование наклонных трещин и разрушение по наклонному сечению, было принято решение дальнейшие испытания образцов проводить двумя сосредоточенными силами.
4. В результате предварительного напряжения арматуры в продольных сечениях многопустотных плит с подрезками возникают отрывающие усилия, которые при определенном уровне обжатия могут привести к образованию продольных трещин. Величина отрывающих усилий зависит от степени предварительного напряжения.
5. При действии поперечных нагрузок в продольных сечениях многопустотных плит с подрезками возникают растягивающие напряжения, достигающие максимальных величин на уровне подрезок. Величина растягивающих напряжений зависит от положения поперечной нагрузки в пролете. Ширина раскрытия трещин при действии поперечной нагрузки в плитах которых не образовалось трещины при обжатии, меньше ширины раскрытия аналогичных трещин в плитах, в которых при обжатии образовались трещины.
6. Расчет прочности по наклонным сечениям из нижней грани плиты (конструкции с подрезками) в отличие от расчета по нормативным документам рекомендуется производить с учетом работы горизонтальной арматуры в подрезке по предлагаемой методике. При этом должен рассматриваться ряд наклонных сечений в зоне анкеровки рабочей арматуры, начиная от оси сосредоточенной у подрезки поперечной арматуры.
7. Расчет прочности по наклонным сечениям из входящего угла подрезки на действие изгибающего момента, рекомендуется производить с учетом полного расчетного сопротивления сосредоточенной поперечной арматуры. А при действии поперечной силы рекомендуется производить с учетом особенностей формы поперечного сечения.
8. Расчет прочности по наклонным сечениям из входящего угла подрезки на действие поперечной силы, рекомендуется производить с учетом особенности формы поперечного сечения, на действие изгибающего момента рекомендуется производить с учетом полного расчетного сопротивления сосредоточенной поперечной арматуры.
9. Установлено, что предварительное напряжение не оказывает влияния на прочность по наклонным сечениям из входящего угла подрезки на действие изгибающего момента. В связи с этим в расчете прочности не учитывается влияние предварительного напряжения.
9. Анализ напряженно-деформированного состояния приопорных участков многопустотных плит с подрезками, полученные численным методом (метод конечных элементов) подтвердили картину напряженно-деформированного состояния, полученную опытами.
Основные положения диссертации опубликованы в следующей работе: «Отчет о научно-исследовательской работе учебно-научно-инженерного центра «Белстроительство» по теме «Разработать и внедрить конструкцию каркаса жилого дома со свободной планировкой квартир» ХД N 10/92, 18−202/92 от 20.04.92.
Список литературы
- Азизов Т.Н. Напряженное состояние, трещиностойкость и прочность опорных зон предварительно напряженных балочных конструкций с подрезками. Дисс. канд.т.н. -М., 1990. — 243 с.
- Алиев Г. С., Залесов А. С., Майлян Р. Л. Условия образования наклонных трещин в стенках железобетонных балок из тяжелого и облегченного бетонов//Совершенствование методов расчета и исследования новых типов железобетонных конструкций. -Л., 1979.-С.66−75.
- Байков В.Н., Залисов А. С. Особенности работы приопорных участков балок // Бетон и железобетон.-1984.-N 7. -С.20−22.
- Балки железобетонные двутавровые, пролетом 24 м для малоуплотненных покрытий, в том числе под повышенные нагрузки в перепадах покрытия/КНИИпромзданий.-Шифр 22−87.-М., 1988.-34с.
- Боришанекии М.С., Николаев Ю. К. ОБразование носовых трещин в стенках преднапряженных балок и влияние предварительного напряжения на прочность железобетонных конструкций.-М., 1968.-С.5−56.
- Баранова Т.И. Короткие железобетонные элемента (Экспериментально-теоретические исследования, методы расчета, конструирование): Дисс.док.т.н., М., 1986.-473 с.
- Баранова Т.И. Проектирование перемычек над проходом в колон-нах//Бетон и железобетон.-1982.- N 6.-С.23−24.
- Баранова Т.И. Новый метод расчета поперечной арматуры в коротких элементах//Бетон и железобетон.-1987. N 3.-С.22−24.
- Белооров И.К. Исследование железобетонных, предварительно напряженных подкрановых балок со стержневой и пучковой арматурой. Диссканд.т.н.-М., 1962.-150 с.
- Верменное руководство по проектированию для сейсмических районов жилых, общественных и производственных каркасно-панельных зданий с натяжением арматуры в построечных условиях.-Тбилиси. -Тбил.ЗНИИЭП. 1985.-6 с.
- Водовозов В.Л. Эффективный каркас для общественных и жилых зданий /Жилищное строительство. 1991. N
- Васильев П.И., Пересыпкин Е. Н. Об условиях образования продольных трещин в изгибаемых элементах//Известия вузов. Строительство и архитектура.-1983.-N 9.-С.29−33.
- Васильев П.И., Рогняк О. А., Образцов Л. В. Исследование предварительно напряженных балок без сцепления арматуры с бетоном //Строительство и архитектура Беларуси.-1981. N 2.-С.35−36.
- Гроздов В.Т., Гуков С. В. Расчет прочности сжато-изогнутых элементов по наклонным сечениям// Бетон и железобетон.-1984.- N 9.-С.38−39.
- Гуденко Н.Г. Сборные железобетонные преднапряженные подстропильные балки пролетом 12 м//Труды НИИЖБ. Вып.16.-1960.
- Гончаренко Д.Ф., Шулита А. Н., Панченко В. А. Сокращение трудоемкости монтажа сборных железобетонных конструкций.-Киев, Буди-вельник, 1990.-144 с.
- Дыховичный Ю.А., Максименко В. А. Сборный железобетонный унифицированный каркас.-М.: Стройиздат, 1985.-296 с.
- Европейский комитет по бетону. Международная федерация по предварительно напряженному железобетону. Информационный бюллетень N 87. Технология и индустриализация армирования железобетонных конструкций.-М.:ЦНИИС, НИИЖБ, 1975.-183 с.
- Ершова Н.И. Экспериментальное и теоретическое определение напряжений сцепления арматурного стержня с бетоном на участке поперечного изгиба железобетонных балок//Вестник Львовского политехнического института. 1977.-N 113.-С24−28.
- Залесов А.С. Сопротивление железобетонных элементов при действии поперечных сил. Теория и новые методы расчета прочности: Дисс.докт.техн.наук.-М., 1980.
- Залесов А.С., Баранова Т. И. Новый подход к расчету коротких элементов при действии поперечных сил//Бетон и железобетон 1979. -N 2. С22−24.
- Залесов А.С., Климов Ю. А. Прочность железобетонных конструкций при действии поперечных сил. -Киев: Будивельник, 1989.-104 с.
- Залесов А.С., Климов Ю. А. Развитие физической модели работы железобетонного элемента при действии поперечных сил с учетом условий деформирования//Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций.-М., 1986.-С.92−105.
- Залесов А.С., Манлян Р. Л., Шення С. Г. Прочность элементов при поперечном изгибе с продольными сжимающими слоями высокого уровня//Бетон и железобетон.-1984.-N 3.-С.34−35.
- Залесов А.С., Старишко И. Н. Влияние предварительного напряжения на прочность элементов по наклонным сечениям//Бетон и железобетон. -1987. -N 8.-С.24−25.27