Построение эпюры материалов
A-III. Эпюра моментов для этого должна быть построена точно с определением значений изгибающих моментов в пролета. Определяем изгибающий момент, воспринимаемый ригелем с полной запроектированной арматурой, 220 A-III и 228 A-III (см2). Момент, воспринимаемый сечением ригеля с арматурой 228 A-III и 220 A-III, также откладывается в масштабе на эпюре М. Поперечная сила Q определяется графически… Читать ещё >
Построение эпюры материалов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Продольная рабочая арматура в пролете 220 A-III с см2 и 228 A-III с см2. Площадь этой арматуры определена из расчета на действие максимального изгибающего момента в середине пролета. В целях экономии арматуры по мере уменьшения изгибающего момента к опорам два стержня обрываются в пролете, а два других доводятся до опор. Если продольная рабочая арматура разного диаметра, то до опор доводят два стержня большего диаметра.
Площадь рабочей арматуры см2, см2.
Место теоретического обрыва верхних стержней определяется построением «эпюры материалов», которую можно считать эпюрой несущей способности ригеля при фактически применяемой арматуре.
Определяем изгибающий момент, воспринимаемый ригелем с полной запроектированной арматурой, 220 A-III и 228 A-III (см2).
где см.
Из условия равновесия где :
. По прил. 10 м/у .
.
Изгибающий момент, воспринимаемый сечением, больше изгибающего момента, действующего в сечении:
.
До опоры доводятся 228 A-III с см2.
Вычисляем изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля с арматурой.
228 A-III.
где см.
. По прил. 10 м/у .
.
Графически по эпюре моментов определяем место теоретического обрыва стержней.
220 A-III. Эпюра моментов для этого должна быть построена точно с определением значений изгибающих моментов в пролета.
Изгибающий момент в пролета равен:
.
Изгибающий момент в пролета равен:
.
Изгибающий момент в пролета равен:
.
Откладываем на этой эпюре М(228)=212,15 кН*м в масштабе. Точка пересечения прямой с эпюрой называется местом теоретического обрыва арматуры.
Момент, воспринимаемый сечением ригеля с арматурой 228 A-III и 220 A-III, также откладывается в масштабе на эпюре М.
Длина анкеровки обрываемых стержней определяется по следующей зависимости:
.
Поперечная сила Q определяется графически в месте теоретического обрыва, в данном случае Q=106,32 кН.
Поперечные стержни 8 A-III (из условия свариваемости с продольными стрежнями диаметром 20 мм) с см2 в месте теоретического обрыва имеют шаг 20 см.
;
см см.
Принимаем см. Шаг хомутов в приопорной зоне принимается равным на участке длиной 0,5 м.
Место теоретического обрыва арматуры можно определить аналитически. Для этого общее выражение для изгибающего момента нужно приравнять к моменту, воспринимаемому сечением ригеля с арматурой 228 A-III М(228)=212,15 кНм.
; ;
; ;
; - это точки теоретического обрыва арматуры.
Длина обрываемого стержня будет равна.
м.
Окончательно принимаем длину обрываемых стержней 220 А-III 3,7 м.
Вывод: принимаем продольную нижнюю арматуру 228 A-III и 220 A-III, продольную верхнюю арматуру — 216 A-III, поперечную арматуру — 388 A-III.