Теплотехнический расчет ограждающих конструкций трёхэтажного жилого дома
Местное сопротивление (тройник, крестовина) на границе двух участков относят к расчетному участку с меньшим расходом воды; местное сопротивление (нагревательный прибор, элеватор и т. п.) учитывают поровну на каждом участке. Зная эквивалентный диаметр канала и скорость движения воздуха, определяем потери давления на трение R, Па на 1 погонный метр и динамическое давление hд, Па, используя… Читать ещё >
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций трёхэтажного жилого дома (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
1. Теплотехнический расчет наружной стены
Теплотехнический расчет ограждений выполняют в соответствии с требованиями СНБ 2.04.01.-97. Цель расчета — определение оптимальной в теплотехническом отношении и экономически целесообразной толщины утеплителя бут. (м) в наружной ограждающей конструкции и определение общего сопротивления теплопередаче Rо (м2•?С/Вт) для этой же конструкции с учетом толщины утеплителя (бут, м).
Наружная стена:
1−5-ый слой: сложный раствор
p1 = 1700 кг/м3; 1 = 0,005 м; 1= 0,87 Вт/(м•?С); S1 = 10,42 Вт/(м2•?С);
2−4-ой слой: железобетон
p2 = 2500 кг/м3; 2 = 0,08 м; 4 = 0,05 м 2= 2,04 Вт/(м•?С); S2 = 19,7 Вт/(м2•?С)
3-ой слой: пенобетон
p3 = 600 кг/м3; 3 =? м; 3= 0,19 Вт/(м•?С); S3 = 2,95 Вт/(м2•?С)
1. Определяем требуемое сопротивление теплопередаче по формуле:
R, (м2•оС)/Вт
где n=1 — коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху.
в=8,7 — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/ м2 ОС.
tв =18 — расчетная температура внутреннего воздуха, ОС.
tн — расчетная температура наружного воздуха, принимаемая в зависимости от тепловой инерции D ограждающей конструкции.
При D>7 tн =t5=-22 ОС.
tн=6 ОСрасчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции.
R (м2· оС)/Вт
2. Определяем по [1, табл.5.1] для наружной стены величину нормативного сопротивления теплопередаче:
Rнорм = 3,2 м2· оС/Вт;
3. Принимаем максимальное значение Rо из условий:
Rо?Rотр (0,996)
Rо?Rонорм (3,2)
Принимаем Rо=3,2.
4. Определяем сопротивление для пятислойной наружной стены в соответствии с [1, п. 5.9] по формуле :
Rк =
где в=8,7 ,н=23 — коэффициент теплоотдачи соответственно внутренней и наружной поверхностей ограждающей конструкции, Вт / м2•ОС.
Rк = , (м2· оС)/Вт;
Толщину слоя пенобетона определяем, выражая ее из формулы: 3?0,564
Принимаем 3 = 0,57 м, тогда R3 = 0,57/0,19 = 3 (м2· оС)/Вт.
5. Проверим величину тепловой инерции наружной стены Д:
D=R1?S1+R2?S2+R3?S3+R4?S4+R5?S5
D=
6. Корректируем Rо для наружной стены при 3=0,57 м:
Rо = =3,234(м2•?С)/Вт.
7. Определим толщину наружной стены
стены=0,005+0,005+0,08+0,57+0,05=0,71 м.
2. Определение сопротивления воздухопроницаемости заполнения оконного проёма
Расчет сопротивления воздухопроницанию будем производить только для окон и балконных дверей.
Величину для окон и балконных дверей определяют по формуле
=,, (11)
где Gнорм — нормативная воздухопроницаемость окон и балконных дверей, кг/(м2· ч), выбираем по [1, табл. 8.1]. Для окон и балконных дверей жилых и общественных зданий Gнорм = 10 кг/(м2· ч);
Р — разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон и балконных дверей, Па, определяется по формуле:
Р=0,55· H·(н — в)+0,03· н·w2, Па (12)
где Н = 12,4 м — высота здания (от поверхности земли до верха карниза), м;
н, в — удельный вес, Н/м3, соответственно наружного и внутреннего воздуха, определяемый по формуле
= (13)
tтемпература воздуха (t = t5, обеспеч. 0,92 = -22 или t = tв = 18);
в = Н/м3; н = Н/м3;
w = 5.2 м/с — максимальная из средних скоростей по румбам за январь в Гродненской области.
Р=0,55· 12,4•(13,8 — 11,90)+0,03· 13,8·5,22 = 24,15 Па;
тогда =
Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей принимаем по [1, прил. Д]: Ru=0,18. Условие Ru ? R выполняется: 0,18 0,18. Выбираем тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах с уплотнением из зубчатой резины.
3. Определение теплопотерь через ограждения
Рассчитаем тепловые потери во всех жилых комнатах первого подъезда, а также в лестничной клетке и санузлах. Тепловые потери для жилых комнат:
для кухни:
для лестничной клетки:
где:Qтп — основные (трансмиссионные) потери теплоты через наружные ограждающие конструкции, Вт; Q(инф)(вент) — добавочные потери тепла на нагревание воздуха, инфильтрующегося в помещения; Вт
Q(инф) — вследствие действия теплового и ветрового давления, а также работы системы вентиляции; Вт
Q(вент) — в результате естественной вытяжки, не компенсируемой приточным подогретым воздухом в размере нормативного воздухообмена;
Qб — бытовые тепловыделения, поступающие в отапливаемые помещения, Вт;
Основные потери теплоты определяют в соответствии с с округлением до 10 Вт путем суммирования потерь тепла через отдельные ограждения для каждого отапливаемого помещения по формуле:
где:F — расчетная площадь ограждения, м2;
R — сопротивление теплопередаче ограждения, ;
ш— добавочные потери теплоты через ограждения, принимаемые в долях от основных потерь:
а) для наружных вертикальных и наклонных стен, дверей и окон, обращенных на север, восток, северо-восток и северо-запад ш = 0,1; на юго-восток и запад — в размере ш= 0,05;
б) для наружных дверей, не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте здания Н, м, в размере:
Определение расходов на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха в помещения жилых и общественных зданий.
а)Qинф, Вт — вследствие действия теплового и ветрового давления, а также работы системы вентиляции, определяемый согласно по формуле:
Qинф =0,28 · ?G· с· (tВ-tН)·А, Вт, где с — удельная теплоемкость воздуха, равная 1 КДж/(кг· оС);
tВ, tН — расчетные температуры внутреннего в помещении и наружного воздуха (t5 обеспеченностью 0,92);
А — коэффициент учета влияния встречного теплового потока в ограждениях: А=0,7 — для стыков панелей и окон с тройными перелетами.
?G — суммарный расход инфильтрующегося воздуха в помещение через неплотности наружных ограждений (окон, балконных дверей, внутренних и наружных дверей, ворот, стыков стеновых панелей), кг/ч, определяемый по формуле:
где FO— соответственно площадь окон, балконных дверей и других ограждений;
RUO — соответственно сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей и других ограждений, (м2· ч·Па)/кг, определяемое по [1, табл. Д1];
?РО — разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон,, Па, определяется по формуле:
где Н=11,40-(-1)=12,40 — высота здания, м, от уровня земли до верха карниза или устья вытяжной шахты;
h— расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон,
CН, CП — аэродинамические коэффициенты, соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждения здания, принимаемые по СНиП 2.04.01−97 (CН = 0,8 и Сп = - 0,6);
К=0,60 — коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимаемой по СНиП 2.04.01−97.
б) QВЕНТ. Расход теплоты на нагрев поступающего воздуха в жилые помещения в результате вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, определяется согласно.
QВЕНТ=0,28· L·p·c·(tВ-tН), Вт, где L — расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом, м3/ч, принимается 3 м3/ч на 1 м2 площади жилых помещений;
с— удельная теплоемкость воздуха, равная 1 КДж/кгоС;
За расчетный расход теплоты на нагревание воздуха, поступающего в жилые помещения, принимается большая из двух величин: QИНФ и QВЕНТ, которая входит в качестве слагаемого в общие потери теплоты.
в) Определение бытовых тепловыделений Общие потери теплоты отапливаемыми помещениями жилых зданий следует уменьшать на величину бытовых тепловыделений, определяемых из расчета 21 Вт на 1 м2 площади пола отапливаемого помещения (Fп):
QБ=21· FП, Вт, Высота здания H=12,4 м Удельные веса воздуха при tв=20оС, tв=18оС, tв=16оС, tв=25оС, tв=-24оС:
Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон и количество инфильтрующегося воздуха через окна:
1 этаж: для
для
2 этаж: для
для
3 этаж: для
для
Лестница 1 пролёт:
Дальнейший расчет потерь теплоты комнат здания сведём в таблицу 1.
4. Определение тепловых потерь здания по укрупненным измерителям
Ориентировочное значение тепловых потерь через ограждающие конструкции здания определяется по формуле:
(21)
где Б — коэффициент учета района строительства здания, определяется по формуле:
(22)
Б=0,54+22/(18+22)=1,09
Vн — объем отапливаемого здания по внешнему обмеру, м3:
Vн=S•H
Площадь S: S=12,76•34,16=435,88 м2
ПериметрP: P=(12,76+34,16)•2=93,84 м Высота здания H: H=12,3 м
Vн=S•H=435,88• 12,3=5361,32 м3
(23)
Кнс, Кок, Кпт, Кпл (Вт/м2 оС) — коэффициенты теплопередачи наружных стен, окон, перекрытия, пола 1-го этажа. Эти коэффициенты берем из таблицы 1, и они соответственно равны 0,3; 0,7; 0,17; 0,4.
Тогда qзд:
5. Конструирование системы отопления
В курсовом проекте проектируем вертикальную систему водяного отопления с искусственной циркуляцией согласно заданию: однотрубная с нижней разводкой магистралей.
Задачей конструирования системы водяного отопления является правильное размещение отопительных приборов, стояков, магистралей и других элементов системы, выбор способа удаления воздуха из системы, места расположения теплового пункта в подвале здания.
Для выпуска воздуха предусмотрены краны Маевского, устанавливаемые в верхней пробке прибора верхнего этажа.
Конструирование системы заканчиваем вычерчиваем схемы системы отопления с нанесением тепловых нагрузок отопительных приборов и расчетных участков циркуляционных колец.
Расчетная тепловая мощность системы отопления равна:
где Qзд — общие потери здания, Вт
1,07 — коэффициент, учитывающий долю дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов и за счет остывания воды в трубах, проложенных в неотапливаемых помещениях.
Qc=1,07?35 063=37517 Вт
6. Выбор типа отопительных приборов и определение их поверхности нагрева
В расчете принимаем батареи 2КП100 90×500, с мощностью одой секции qн=140Вт.
Расчетная площадь Fпр, м2, отопительного прибора определяется по выражению:
Fпр = ,
где Qпр — тепловые потери отапливаемого помещения, Вт;
1— коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины принимается в пределах (от 1,03 до 1,08) по [5, табл. 8.2]. В расчете принимаем 1,03.
2 — коэффициент учета дополнительных потерь теплоты приборами у наружных ограждений [5, табл. 8.3]. В расчете принимаем, что батареи расположены около стены, в2=1,02.
Расчет будет начинаться вестись с определения тепловой нагрузки стояка:
После определяем расход воды по стояку:
где tг — температура горячей воды пришедшей в стояк, по условию равна 105оС;
tо — температура охлажденной воды ушедшей из стояка, по условию 70оС.
Далее определяем температуру пришедшую в каждый прибор:
И вычисляем перепад температуры в отопительном приборе по формуле:
Среднюю температуру в приборе вычисляем как:
Температурный напор будет равен:
Далее рассчитываем коэффициент приведения теплового потока отопительного прибора к расчетным условиям:
Рассчитываем коэффициент приведения теплового потока отопительного прибора к расчетным условиям:
где n — выбирается в зависимости от пути подачи воды, при движении «снизу вверх» n=0,15.
б — коэффициент затекания воды в прибор, если стояк односторонний, то б=0,5, если двусторонний, то б=0,2.
Требуемый расчётный тепловой поток вычисляем по формуле:
А номинальный требуемый тепловой поток будет равен:
Далее можем вычислить число секций в радиаторе:
где qн — тепловая мощность одной секции (для радиатора 2КП100 90×500 равна 140 Вт);
4 — коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении, [5, рис. 8.13], (при установке радиатора на расстоянии 100 мм от низа подоконника до верза радиатора, в4=1,02);
3 — коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе, определяемый по [5, формула 8.12], если секций меньше 15, то в=1, если больше, то 0,98.
Расчёт сводим в таблицу 1.
Таблица 1. Ведомость расчета поверхности отопительных приборов.
№ помещения | Температура воздуха в помещении tВ?С | Тепловая нагрузка на прибор Qпр, Вт | Суммарная тепловая нагрузка приборов ниже рассматриваемого, УQПР, Вт | Температура входящей воды в прибор, tВХ, ?С | Поправочный коэффициент в1 | Поправочный коэффициент в 2 | Коэффициент затекания воды, б | Средняя температура в приборе? tпрср, ?С | Температурный наор, ?tср ,?С | Коэф. приведения теплового потока отопительного прибора к расчетным уловиям, ц | Расчетный требуемый тепловой поток, QР, Вт | Номимальный требуемы тепловой поток, QН, Вт | Поправочный коэффициент в 3 | Поправочный коэффициент в 4 | Расчетное число секций nр | Установочное число секций, nу | |
95,0 | 1,03 | 1,02 | 0,5 | 86,9 | 68,9 | 0,98 | 1,02 | 4,17 | |||||||||
86,9 | 1,03 | 1,02 | 0,5 | 80,7 | 62,7 | 0,88 | 1,02 | 3,53 | |||||||||
80,7 | 1,03 | 1,02 | 0,5 | 70,0 | 52,0 | 0,71 | 1,02 | 7,61 | |||||||||
95,0 | 1,03 | 1,02 | 0,5 | 86,9 | 66,9 | 0,95 | 1,02 | 8,09 | |||||||||
86,9 | 1,03 | 1,02 | 0,5 | 79,8 | 59,8 | 0,83 | 1,02 | 8,14 | |||||||||
79,8 | 1,03 | 1,02 | 0,5 | 70,0 | 50,0 | 0,68 | 1,02 | 13,65 | |||||||||
Аналогичное количество секций батарей будет во второй половине здания.
7. Определение циркуляционного давления в системе отопления
Гидравлический расчет трубопроводов выполняют по методу удельных потерь в следующей последовательности:
Определяют циркуляционное давление в системе:
?PР = ?PН +?P?, Па,
где ?PН - циркуляционное давление, создаваемое насосом или передаваемое в систему отопления через элеватор, Па (определяется заданием на проектирование).
?P? — естественное циркуляционное давление, Па.
?P?=?P?пр+?P?тр, Па,
где ?P?пр — естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения воды в трубах, Па
?P?тр — естественное циркуляционное давление, возникающее в циркуляционном кольце вследствие охлаждения воды в отопительных приборах, Па.
где в - среднее приращение плотности при понижении температуры воды на 1оС,
для tг-tо=(95−70) в=0,66
Qст — тепловая нагрузка стояка, Вт:
Qпрi — тепловая нагрузка i-того прибора;
Выбирают основное расчетное циркуляционное кольцо, в котором наименьшее значение
где — сумма длин участков циркуляционного кольца, м
В насосной однотрубной системе это кольцо через наиболее нагруженный стояк из удалённых от теплового пункта стояков при тупиковом движении воды или через наиболее нагруженный из средних стояков при попутном движении воды в магистралях.
Определяют ориентировочную величину удельной потери на трение, Па/мп, по формуле:
где Б=0,65 — доля потерь давления на трение от общего расчетного давления в системе.
Определяют расход воды на участке, кг/ч, где Q — тепловая нагрузка участка, которая равна сумме тепловых нагрузок приборов, обслуживаемых протекающей по участку водой. Подбирают диаметры труб участков в циркуляционном кольце, исходя из и расхода воды G, пользуясь [5, прил. 6], выписывая из таблиц диаметр участка d, фактическую величину удельной потери давления на трение и скорость движения воды W на участке.
Определяют на каждом участке потери давления на трение по формуле:
Па Находят потери давления в местных сопротивлениях каждого участка кольца [4, прил. 7], зная скорость движения воды W, м/с, и сумму коэффициентов местных сопротивлений участков, определяемых по [5,прил.5].
Местное сопротивление (тройник, крестовина) на границе двух участков относят к расчетному участку с меньшим расходом воды; местное сопротивление (нагревательный прибор, элеватор и т. п.) учитывают поровну на каждом участке.
Определяют суммарные потери давления на трение и в местных сопротивлениях на каждом участке (+Z)i и в циркуляционном кольце.
Основное циркуляционное кольцо выбираем через стояк № 14, длина кольца? l=79,4 м.
Расчетное циркуляционное давление определяем по формуле (31):
?Pн = 7 кПа = 7000 Па
?P? = ?P?пр
Естественное циркуляционное давление:
?P?пр=
?PР = 7000 +130 +0,66?9,81?30 (1211?2,01 +887?5,01+1004?8,01) /3102=8065 Па Расход воды в стояке по формуле:
Средняя удельная потеря давления на трение по формуле :
Результаты расчетов заносим в таблицу 2.
Таблица 2. Гидравлический расчет основного циркуляционного кольца однотрубной системы водяного отопления
№ участка | тепловая нагрузка Q, Вт | расход воды на участке G, кг/ч | длина участка, l | Диаметр d, мм | скорость движения воды, W, м/с | удельная потеря давления R, Па/м | потери давления на трение Rl, Па | сумма коэф-тов местных сопро-тивлений? ж | Динамическое давление, Па | потери давления в местных сопротивлениях, Z, Па | |
0,378 | 69,66 | 70,05 | |||||||||
5,5 | 0,395 | 114,47 | 629,6 | 76,51 | |||||||
0,314 | 91,15 | 273,5 | 48,33 | ||||||||
3,7 | 0,223 | 173,9 | 24,36 | ||||||||
0,289 | 115,56 | 346,7 | 40,96 | ||||||||
8,7 | 0,203 | 58,46 | 508,6 | 20,11 | |||||||
0,5 | 0,065 | 6,25 | 3,125 | 1,5 | 2,08 | ||||||
0,203 | 58,46 | 175,4 | 20,11 | ||||||||
0,203 | 58,46 | 175,4 | 20,11 | ||||||||
3,5 | 0,203 | 58,46 | 204,6 | 20,11 | |||||||
0,5 | 0,065 | 6,25 | 3,125 | 1,5 | 2,08 | ||||||
3,5 | 0,203 | 58,46 | 204,6 | 20,11 | |||||||
0,5 | 0,065 | 6,25 | 3,125 | 1,5 | 2,08 | ||||||
8,7 | 0,203 | 58,46 | 508,6 | 20,11 | |||||||
0,289 | 115,56 | 346,7 | 40,96 | ||||||||
3,7 | 0,223 | 173,9 | 24,36 | ||||||||
0,314 | 91,15 | 273,5 | 48,33 | ||||||||
5,5 | 0,395 | 114,47 | 629,6 | 76,51 | |||||||
2,1 | 0,378 | 69,66 | 146,3 | 70,05 | |||||||
79,4 | |||||||||||
Невязка:
8. Расчет и подбор оборудования теплового пункта
Тепловой пункт — узел присоединения системы отопления здания к тепловым сетям.
Выбор схемы узла присоединения системы насосного водяного отопления к тепловым сетям зависит от разности давлений в подающем и обратном трубопроводах тепловых сетей в месте присоединения и от давления в системе отопления, допустимого для отопительных приборов системы. В курсовом проекте следует присоединить систему отопления к наружным тепловым сетям по схеме присоединения со смешением воды при помощи смесительного насоса, включённого в перемычку между подающей и обратной магистралями системы отопления.
Объем перемещаемой воды, равный объему воды в системе отопления:
9. Определение воздухообмена в вентилируемом помещении
Движение воздуха в каналах, воздуходувах, шахте происходит благодаря естественному давлению, возникающему за счёт разности удельных весов холодного наружного и тёплого внутреннего воздуха в помещении:
где hвысота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты, м г5 — удельный вес наружного воздуха для температуры воздуха +5, Н/м3 гв- удельный вес внутреннего воздуха, Н/м3
Для обеспечения нормальной работы естественной вытяжной системы вентиляции необходимо, чтобы соблюдалось условие:
где Рт— потери давления на трение в расчетной ветви, Па
Zпотери давления в местных сопротивлениях, Па бкоэффициент запаса, равный 1,1−1,15
ДРе— располагаемое естественное давление, Па Расчет системы вентиляции выполняют по аксонометрической схеме, которая вычерчивается после проделанной работы:
а) определены воздухообмены L, м3/ч для вентилируемых помещений;
б) определены предварительно сечения каналов и их количество:
м2
где Wскорость воздуха в канале, м/с.
W=0,7 м/с — для вертикальных каналов верхнего этажа;
Для каждого нижерасположенного этажа W на 0,1 м/с больше, чем у предыдущего, но не более чем 1 м/с; в сборных воздуховодах W — до 1,0 м/с и в вытяжных шахтах W = 1,0м/с до 1,5 м/с в) компонуют вентиляционную систему
10. Компоновка вентиляционной системы и её аэродинамический расчет
Нормированный воздухообмен для кухни L=90 м3/ч.
1) Выбираем расчетную ветвь системы вентиляции через вентиляционный канал верхнего этажа, наиболее неблагоприятно расположенный по отношению к вытяжной шахте.
2) Определяем располагаемое давление для расчетной ветви по формуле для третьего этажа:
3)Сечения каналов:
Принимаем сечение Fпр=140×270=0,038 м2.
4) Уточняем скорость движения воздуха в канале по принятому сечению канала:
м/с
5) Находим эквивалентный по трению диаметр канала для прямоугольного сечения тепловой воздухообмен отопление комната
6) Зная эквивалентный диаметр канала и скорость движения воздуха, определяем потери давления на трение R, Па на 1 погонный метр и динамическое давление hд, Па, используя номограмму для расчета круглых стальных воздуховодов [5, рис. 14.9].
R=0,045 Па/м.п.; hд=0,9 Па.
7) Определяем потери давления на трение на участке:
Рт=R•l?в, где l — длина участка, м;
в=1,32 — коэффициент шероховатости, определяемый [5, табл.14.3];
Рт=R•l? в =0,045•2,2•1,32=0,13 Па.
8) Определяем потери на трение в местных сопротивлениях, зная hД и сумму коэффициентов местных сопротивлений? о по [5, прил.9]
Z=?о•hД
Z=4,6•0,9= 4,14Па.
9) Проверяем равенство Невязка
Произведем аэродинамический расчет естественной вытяжной канальной системы вентиляции кухни Таблица 3. Предварительный расчёт вентиляционных каналов и жалюзийных решёток
Наименование помещений | Воздухообмен L, м3/с | Скорость W, м/с | Площадь F, м2 | Размеры канала (axb), мм | Принятая площадь канала F, м2 | Действительная скорость в канале W, м/с | Размеры жалюзийной решётки | |
3 этаж, кухня | 0,7 | 0,036 | 140×270 | 0,038 | 0,66 | 200×300 | ||
Таблица 4. Расчёт системы вентиляции кухни
№ участка | Расход воздуха L, м3/с | Длина участка l, м | Скорость движения воздуха W м/с | Линейные размеры воздуховода (axb), мм | Площадь поперечного сечения воздуховода F, м2 | Эквивалентный диаметр по трению d, мм | Удельная потеря давления на трение R, Па/пм | Коэффициент шероховатости в | Потери на участке на трение Рт, па | Динамическое давление hд, Па | Сумма коэффициентов местного сопротивления? ж | Потеря давления в местных сопротивлениях Z, Па | Суммарные потери давления на участке Рт+Z, Па | |
2,3 | 0,66 | 140×270 | 0,038 | 0,045 | 1,32 | 0,13 | 0,9 | 4,6 | 4,14 | 4,27 | ||||
Заключение
В данном курсовом проекте был произведен теплотехнический расчет ограждающих конструкций трёхэтажного жилого дома, расположенного в Могилёвской области, в результате которого были определены тепловые потери здания Qзд=37 517 Вт. В соответствии с полученными результатами была запроектирована однотрубная система водяного отопления с нижней разводкой магистралей с искусственной циркуляцией. Был произведен гидравлический расчёт трубопроводов системы водяного отопления и подобраны диаметры труб. Также подобраны отопительные приборы, рассчитана их поверхность нагрева и количество секций. Произведен расчет естественной вытяжной канальной системы вентиляции.
1. СНБ 2.04.01−97. Строительная теплотехника. — Минск, 1998.
2. СНиП 2.04.05−91. Отопление, вентиляция и кондиционирование. — М., 1992.
3. Староверов И. Г., Шилер Ю. И. Справочник проектировщика. Часть 1. Отопление. — М., Стройиздат, 1990.
4. Андреевский А. К. Курсовой проект центрального отопления гражданских зданий. Минск: Вышэйшая школа, 1973.
5. Тихомиров К. В., Сергеенко Э. С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М.:Стройиздат, 1991.
6. Щекин Р. Н. и др. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Ч.1 и 2. — Киев, Будивельник, 1976.
7. Горбачёва М. Г., Северянин В. С. Методические указания для курсового проектирования по дисциплине «Инженерные сети и оборудование» на тему «Отопление и вентиляция жилого здания» для студентов специальности Т 19 06 60. — Брест, 2000.