Тепловой баланс индивидуального жилого дома в г. Псков
Коэффициенты относительного проникания солнечной радиации для светопропускающих заполнений соответственно окон и зенитных фонарей, принимаемые по паспортным данным соответствующих светопропускающих изделий; при отсутствии данных следует принимать по своду правил; мансардные окна с углом наклона заполнений к горизонту 45° и более следует считать как вертикальные окна, с углом наклона менее 45… Читать ещё >
Тепловой баланс индивидуального жилого дома в г. Псков (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
МИНОБРНАУКИ РОССИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
" Ижевский государственный технический университет имени М.Т. Калашникова"
Теплотехнический факультет Кафедра: ТОВиК Курсовая работа
" Тепловой баланс индивидуального жилого дома в г. Псков"
по дисциплине: «Строительная теплофизика-2»
Выполнила: студентка гр.: Б05−03−1з Загребина М.А.
Приняла: Булдакова И.Н.
Ижевск 2013
- 1. Тип здания — индивидуальный 2-х этажный жилой дом с чердаком и подвалом
- 2. Характеристика объекта проектирования
- 3. Параметры наружного воздуха
- 4. Параметры внутреннего воздуха
- 5. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
- 6. Определение фактической температуры в подвале
- 7. Определение нагрузки на систему отопления
- 8. Определение фактического удельного расхода тепловой энергии здания
- 9. Определение класса проектируемого здания. Выводы
- Список литературы
1. Тип здания — индивидуальный 2-х этажный жилой дом с чердаком и подвалом
Район строительства — город Псков;
2. Характеристика объекта проектирования
Ориентация главного фасада — СВ;
Планировка дома / высота этажа — Plans.ru: 54−68/ 3,0 м;
Источник теплоснабжения — наружные тепловые сети.
Высота чердака — 2,0 м;
Высота подвала — 1,0 м;
Высота типового перекрытия — 300 мм.
3. Параметры наружного воздуха
4. Параметры внутреннего воздуха
Таблица
Наименование помещения | Нормируемые | Принятые | х, м/с | |||||||
ХПГ | ТПГ | ХПГ | ТПГ | |||||||
tint, єС | ц, % | tint, єС | ц, % | tint, єС | ц, % | tint, єС | ц, % | |||
КХУ | 18−26 | НН* | 20−28 | НН | НН | НН | 0,15 | |||
ЖКУ | 18−24 | 30−60 | 20−28 | 30−65 | 0,15 | |||||
СУ | 18−26 | НН | 18−26 | НН | НН | НН | 0,15 | |||
В | 18−26 | НН | 18−26 | НН | НН | НН | 0,15 | |||
Х | 18−26 | 30−60 | 18−26 | 30−65 | 0,15 | |||||
Г | 18−24 | 30−60 | 18−24 | 30−65 | 0,15 | |||||
К | 12−22 | НН | 12−22 | НН | НН | НН | 0,15 | |||
жилой дом тепловой баланс НН* - не нормируется согласно ГОСТ 30 494–96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях»
В летний период (при выключенной системе отопления) в помещении с некондиционируемым микроклиматом формируется температуро-влажностный режим, близкий по своим параметрам к наружной среде, а его параметры (с точки зрения предотвращения перегрева, вызванного воздействием солнечной радиации) определяются теплозащитными качествами наружных ограждающих конструкций и естественным воздухообменом в помещении.
5. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
Наружная стена:
Сопротивление теплопередачи наружной стены ;
Коэффициент теплопередачи
Вт/мс
Перекрытие над подвалом
Термическое сопротивление перекрытия над подвалом
Коэффициент теплопередачи
Перекрытие над 2 этажом (чердачное)
Термическое сопротивление чердачного перекрытия
Коэффициент теплопередачи
Окно:
Сопротивление теплопередаче
Коэффициент теплопередачи
Входная дверь:
Сопротивление теплопередачи входной двери
где бb — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/ (м2· °С), принимаемыйбb=8,7 Вт/м2*0С;
- нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tви температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции — ,°С, принимаемый°С;
;
;
Коэффициент теплопередачи
Внутренние стены:
Сопротивление теплопередаче
Материал кирпич силикатный толщина 120 мм, штукатурка (раствор цементно-песчаный) толщина 10 мм.
Коэффициент теплопередачи
6. Определение фактической температуры в подвале
Длина подвала — 11,8 м
Ширина подвала — 6,9 м
Высота подвала — 2,5 м.
Высота наружной стены техподполья, над уровнем земли — 1,0 м;
Высота наружной стены техподполья, заглубленной в грунт — 1,5 м.
Толщина наружной стены техподполья: 0,6 мм т.к. из бетонных блоков.
Длина трубопроводов системы отопления с нижней разводкой составила:
Длина трубопроводов горячего водоснабжения составила:
Площадь цокольного перекрытия (над техподпольем) Аb=81,42; площадь пола техподполья — 81,42 м. Площадь наружных стен техподполья, заглубленных в грунт — 48,9 м.
Суммарная длина поперечного сечения ограждений техподполья, заглубленных в грунт,=6,9+21,5=9,9 м.
Площадь наружных стен над уровнем земли Объем техподполья Vb= м3 — площадь пола и стен техподполья, контактирующих с грунтом, м2:
Расчетные температуры системы отопления нижней разводки 70 °C, горячего водоснабжения 60 °C.
Газораспределительных труб в техподполье нет, поэтому кратность воздухообмена в техподполье.
Приведенное сопротивление теплопередаче определяют интерполяцией в зависимости от суммарной длины, м, включающей ширину техподполья и две высоты части наружных стен, заглубленных в грунт:
L, м | |||||||
2,15 | 2,86 | 3,31 | 3,69 | 4,13 | 4,52 | ||
Температура воздуха в помещениях первого этажа
Сопротивление теплопередаче наружных стен техподполья над уровнем земли принимают согласно СНиП23−02 для стен в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства равным сопротивлению теплопередаче наружных стен Согласно СНиП 23−02 нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытия над техподпольем жилого здания для равно Определим значение требуемого сопротивления теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем по формуле
где — коэффициент, определяемый при принятой минимальной температуре воздуха в подполье .
Тогда Сопротивление теплопередаче наружных стен техподполья над уровнем земли принимают равным сопротивлению теплопередаче наружных стен
Определим температуру воздуха в техподполье поформуле:
Предварительно определим значение членов формулы касающихся тепловыделений от труб систем отопления и горячего водоснабжения, используя данные таблицы 12 (согласно СП 23−01−2004).
При температуре воздуха в техподполье 2 °C плотность теплового потока от трубопроводов возрастет по сравнению с значениями, приведенными в таблице 12, на величину коэффициента: для трубопроводов системы отопления — на коэффициент; для трубопроводов горячего водоснабжения — .
Рассчитаем значение температуры из уравнения теплового баланса при назначенной температуре подполья 2 °C.
Тепловой поток через цокольное перекрытие составил:
плотность воздуха в техподполье, кг/м3, принимаемая равной 1,2.
Рассчитаем значение температуры из уравнения теплового баланса при назначенной температуре подполья 2°С
=18,26/152,709=0,12
Тепловой поток через цокольное перекрытие составил Проверим, удовлетворяет ли теплозащита перекрытия над техподпольем требованию нормативного перепада для пола первого этажа.
По формуле (3) СНиП 23−02 определим минимально допустимое сопротивление теплопередаче Требуемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем составляет. При нормируемом согласно СНиП 23−02 сопротивлении теплопередаче перекрытий над подвалами. Таким образом, в техподполье эквивалентная нормам СНиП 23−02 тепловая защита обеспечивается не только ограждениями (стенами и полом) техподполья, но и за счет теплоты от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения.
3. Расчет уровня тепловой защиты здания по нормируемому удельному расходу тепловой энергии на отопление здания.
Расчет площадей и объемов объемно-планировочного решения здания выполняют в соответствии с пунктом 5.4 СП 23−101−2004 по рабочим чертежам архитектурно-строительной части проекта. В результате получены следующие основные объемы и площади:
отапливаемый объем;
отапливаемая площадь (для жилых зданий — общая площадь квартир); ;
площадь жилых помещений;
общая площадь наружных ограждающих конструкций здания
в том числе:
Стен;
окон и балконных дверей;
совмещенного покрытия;
перекрытий под эркерами;
полов по грунту.
Рассчитывают отношение площади окон и балконных дверей к площади стен, включая окна и балконные двери, что ниже требуемого отношения, которое согласно СНиП 23−02 должно быть не более 0,18.
Рассчитывают показатель компактности здания, что согласно СНиП 23−02−2003 для двух — и одноэтажных домов составляет 0,9, следовательно, удовлетворяет требованиям норм.
Нормируемые теплозащитные характеристики наружных ограждений предварительно определяются согласно разделу 5 СНиП 23−02 в зависимости от градусо-суток района строительства. Для Пскова () нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен; окон и балконных дверей; совмещенного покрытия=4,6; перекрытий под эркерами; полов по грунту (в отапливаемом подвале)
Требуемый воздухообмен определяется для жилых зданий исходя из нормы, установленной согласно СНиП 23−02, 3 м/ч удаляемого воздуха на 1 м жилых помещений.
Нормируемое значение удельного расхода тепловой энергии на отопление здания определяют по таблице 9 СНиП 23−02. Для 2-этажных жилых домов эта величина равна Выполняют расчет удельной потребности в тепловой энергии на отопление здания, кДж/ (м°С· сут), согласно приложению Г СНиП 23−02 и методике приложения И.2
где — расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода, МДж;
где — общие теплопотери здания через наружные ограждающие конструкции, МДж,
— бытовые теплопоступления в течение отопительного периода, МДж,
— теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода, МДж;
— коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций; рекомендуемое значение ;
— коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления
=0,85 — в однотрубной системе отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе;
— коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, теплопотерями трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения. Для зданий с отапливаемыми подвалами =1,07.
МДж Где — общий коэффициент теплопередачи здания, Bт/ (м· °C), определяемый по формуле:
— приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие конструкции здания, Bт/ (м· °C), определяемый по формуле:
— условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции, Вт/ (м· °С), определяемый по формуле:
где — удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/ (кг· °С);
k — коэффициент учета влияния встречного теплового потока в светопрозрачных конструкциях, равный для окон и балконных дверей с тройными раздельно-спаренными переплетами — 0,7;
— коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций. При отсутствии данных принимать =0,85;
— средняя плотность приточного воздуха за отопительный период, кг/м3
— средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период, ч-1
где
— количество приточного воздуха в здание при неорганизованном притоке либо нормируемое значение при механической вентиляции, м3/ч, равное для жилых зданий, предназначенных гражданам с учетом социальной нормы (с расчетной заселенностью квартиры 20 м2 общей площади и менее на человека) — .
— для жилых зданий — площадь жилых помещений,
— число часов работы механической вентиляции в течение неделив данном случае механической вентиляции нет;
168 — число часов в неделе;
k — коэффициент учета влияния встречного теплового потока в светопрозрачных конструкциях, равный для окон и балконных дверей с тройными раздельными переплетами — 0,7;
— число часов учета инфильтрации в течение недели, ч, равное 168 для зданий со сбалансированной приточно-вытяжной вентиляцией;
— количество инфильтрующегося воздуха в здание через ограждающие конструкции, кг/ч: для жилых зданий — воздуха, поступающего в лестничные клетки в течение суток отопительного периода где и — соответственно для лестничной клетки суммарная площадь окон и балконных дверей и входных наружных дверей, м;
и — соответственно для лестничной клетки требуемое сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей и входных наружных дверей;
и — соответственно для лестничной клетки расчетная разность давлений наружного и внутреннего воздуха для окон и балконных дверей и входных наружных дверей, определяют по формуле 13 (СНиП 23−02−2003). Для окон и балконных дверей с заменой в ней величины 0,55 на 0,28 и с вычислением удельного веса по формуле 14 (СНиП 23−02−2003) при соответствующей температуре воздуха, Па.
где H — высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты), H=8,3 м;
— удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяемый по формуле
t — температура воздуха: внутреннего для определения, наружного для определения
v — максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь 4,8 м/с
Па кг/ч
0,389+0,026=0,415 Вт/ (м· °С) МДж где — величина бытовых тепловыделений на 1 м2 площади жилых помещений или расчетной площади общественного здания, Вт/м2, принимаемая для: жилых зданий, предназначенных гражданам с учетом социальной нормы (с расчетной заселенностью квартиры 20 м общей площади и менее на человека) =17 Вт/м2;
Где — коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения, принимаемые по проектным данным; при отсутствии данных следует принимать по своду правил;
— коэффициенты относительного проникания солнечной радиации для светопропускающих заполнений соответственно окон и зенитных фонарей, принимаемые по паспортным данным соответствующих светопропускающих изделий; при отсутствии данных следует принимать по своду правил; мансардные окна с углом наклона заполнений к горизонту 45° и более следует считать как вертикальные окна, с углом наклона менее 45° - как зенитные фонари;
— площадь светопроемов фасадов здания, соответственно ориентированных по четырем направлениям, м2;
— площадь светопроемов зенитных фонарей здания, зенитных фонарей в нашем здании нет следовательно м2;
— средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности, соответственно ориентированная по четырем фасадам здания, МДж/м2, определяется по методике свода правил;
Примечание — Для промежуточных направлений величину солнечной радиации следует определять по интерполяции;
— средняя за отопительный период величина солнечной радиации на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности, МДж/м, определяется по своду правил.
МДж
МДж
*
7. Определение нагрузки на систему отопления
Определение теплопотерь через ограждающие конструкции помещения.
Расчет производится в табличной форме. Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции производится для помещений, расположенных на 1 и 2 этажах. Теплопотери через ограждающие конструкции помещений, складываются из потерь через отдельные ограждения или их части площадью F, м2.
огр=), где
k — коэффициенттеплопередачи ограждения, Вт/ (м2*0С);
— температура внутреннего воздуха, 0С;
температура наружного воздуха, 0С;
n — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;
— коэффициент, учитывающий добавочные теплопотери через ограждения;
А — площадь наружных и внутренних ограждений, при расчете теплопотерь следует определять с точностью до 0,1 м2 с соблюдением правил обмера по планам и разрезам здания.
Определение теплопотерь на нагревание наружного воздуха, поступающего через окна, двери, стены и т. п. путем инфильтрации в помещения.
Расчет производится в табличной форме.
Вт
Где, — поправочный коэффициент, учитывающий нагрев воздуха в межстекольном пространстве:
0,7 — для окон с тройным остеклением в раздельных переплетах;
0,8 — при двойном остеклении в раздельных переплетах;
0,9 — для двойного остекления со спаренными переплетами;
1 — для окон в спаренных переплетах, для одинарного остекления, для дверей и ворот.
АF, A — расчётные площади соответственно окон (и балконной дверей) и других наружных ограждений, м2;
GF, G — количество воздуха, поступающего путём инфильтрации через 1 м2 площади соответственно окон (и балконных дверей) и других наружных ограждений, кг/ (ч· м2);
Количество воздуха, поступающего за 1 час, вычисляют при известной воздухопроницаемости наружных ограждений по формулам:
для заполнения световых проёмов
2/3
— сопротивление воздухопроницанию заполнения световых проёмов;
- разность давлений между наружной и внутренней поверхностью ограждения, Па;
— нормируемый перепад давлений, принимается равным 10Па.
Разность давлений между наружной и внутренней поверхностью ограждения определяется:
Н — высота здания от уровня земли до устья вытяжной шахты, м;
— удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3;
v — максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, м/с (СНиП 23−01−99*, Табл.1)
Для других наружных ограждающих конструкций стен, покрытий ворот, дверей и открытых проёмов в здание:
Где, к — показатель степени. Для наружных стен, покрытий (к=1), для ворот, дверей и открытых проёмов в здании (к =½);
Rinf — сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций, (м2чПа/кг).
Расчет теплопотерь на нагревание воздуха, поступающего вследствие естественной вытяжки не компенсируемой притоком и бытовых тепловыделений в помещениях.
В жилых помещениях и кухнях теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха, поступающего вследствие естественной вытяжки, не компенсируемой подогретым приточным воздухом, определяют по формуле:
Вт
L — санитарная норма расхода воздуха отнесенная к 1 м2 площади пола. Составляет 3 м3/ (ч*м2);
— плотность внутреннего воздуха, кг/м3;
с — теплоемкость воздуха, 1,005 кДж/ (кг*0С);
— температура внутреннего воздуха, 0С;
температура наружного воздуха, 0С;
Аl — площадь пола, м2.
Вт
Тепловой поток, поступающий в комнаты и кухни жилых помещениях от бытовых источников определяется по формуле:
Аl, Вт
— удельные бытовые теплопоступления, Вт/м2. Для жилых зданий с заселенностью квартир 20 м2 общей площади и менее на 1 человека ;
Определение мощностей отопительных установок. Сводная таблица нагрузок.
Тепловую мощность отопительных приборов, размещенных в каждом отапливаемом помещении, определяют с учетом общих потерь теплоты через ограждающие конструкции, теплоты поступающей от бытовых источников и теплоты расходуемой на инфильтрацию воздуха.
В общем случае нагрузка системы отопления определяется как баланс между тепловыми потерями и тепловыми поступлениями:
Вт
— мощность отопительной установки, Вт;
- теплопотери помещения, Вт;
— тепловыделения внутри помещения, Вт.
Для жилых помещений и кухонь:
Вт
— отопительная нагрузка системы отопления помещения здания, Вт
теплопотери через ограждающие конструкции помещения, Вт;
бытовые тепловыделения внутри помещения, Вт;
— теплопотери на нагревание инфильтрирующегося или вентиляционного воздуха (берется большая из теплопотерь), Вт.
8. Определение фактического удельного расхода тепловой энергии здания
Согласно СНиП 23−02−2003 пункт 5.12 таблица 8 нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление жилых домов одноквартирных отдельно стоящих и блокированных, кДж/ (м2· °С·сут).
135*5003,2=675 432 кДж/м2
6,75 ГДж/м2 = 1,613 Гкал/м2
что является меньше нормируемого удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.
9. Определение класса проектируемого здания. Выводы
Класс энергетической эффективности здания определяется по таблице 3 СНиП 23−02−2003 для новых и реконструированных зданий:
Величина отклонения расчетного (фактического) значения удельного расхода тепловой энергии на отопление здания от нормативного, 22%.
Исходя, из этого зданию присвоен высокий класс энергоэффективности.
1. ТСН 23−348−2003 Псковской области «Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий «
2. СНиП 23−02−2003″ Тепловая защита зданий"
3. СП 23−101−2004 «Проектирование тепловой защиты зданий»
4. СНиП 23−01−99 Строительная климатология
5. ГОСТ 30 494–96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях»