Теплопередача стеновых конструкций

1. Расчет сопротивления теплопередачи, тепловой инерции и толщины теплоизоляционного слоя

1.1 Расчет наружной стены из штучных материалов

1.2 Расчет совмещенного покрытия производственного здания

2. Теплопроводность в многослойной стене

3. Определение сопротивления паропроницанию

4. Определение распределения температур в толщине ограждающей конструкции наружной стены производственного здания с течением времени

5. Расчет потерь тепла тепловой установки Заключение Литература

1. Расчет сопротивления теплопередачи, тепловой инерции и толщины теплоизоляционного слоя

1.1 Расчет наружной стены из штучных материалов Исходные данные:

Минская область.

Влажностной режим помещения — сухой.

Температура внутреннего воздуха — tв = 18 °C.

Рисунок 1.1 — Конструкция наружной стены здания Влажностной режим сухой, условия эксплуатации ограждающих конструкций «Б» по таблице 4.2[1].

Расчетные значения коэффициентов теплопроводности л и теплоусвоения S материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «Б»:

— известково-песчаный раствор л 1 = 0,81 Вт/(м •°С); S1 = 9,76 Вт/(м2 •°С);

— кирпич силикатный л 2 = 1,07 Вт/(м •°С); S2 = 10,29 Вт/(м2 •°С);

— утеплитель пенополиуретан л 3 = 0,041 Вт/(м •°С); S3 = 0,55 Вт/(м2 •°С);

Нормативное сопротивление теплопередаче для наружных стен из штучных материалов согласно таблице 5.1 Rнорм = 2,0(м2•°С)/Вт.

Для определения тепловой инерции стены находим термическое сопротивление отдельных слоев конструкции по формуле:

теплопередача стена паропроницание где д — толщина рассматриваемого слоя, м;

л — коэффициент теплопроводности данного слоя, Вт/(м•°С).

Вычислим термическое сопротивление отдельных слоев:

— внешний слой известково-песчаной штукатурки

(м2 • ?С)/Вт.

— слой силикатной кирпичной кладки

(м2 • ?С)/Вт.

— воздушная прослойка

RT=0,15 (м2 • ?С)/Вт Термическое сопротивление утеплителя из пенополиуретана R3 находим из формулы:

где бв — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, выбираем по табл.5.4[1], бв=8,7 Вт/(м2•°С);

бн — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, выбираем по табл. 5.7[1], бн=23 Вт/(м2•°С);

— термическое сопротивление ограждающей конструкции

(м2•°С)/Вт.

Отсюда следует что, термическое сопротивление слоя пенополиуретана находится по формуле:

.

Подставив значения в эту формулу, получим:

(м2•°С)/Вт.

Вычисляем тепловую инерцию по формуле:

где Si — расчетный коэффициент теплоусвоения слоя материала конструкции в условиях эксплуатации согласно таблице 4.2[1], принимаем по таблице A.1[1], Вт/(м2•°С).

D=R1•S1+ R2•S2+ R3•S3+RТ•SТ;

D=0,23? 10,29+0,043? 9,76+1,42? 0,55+0,15? 0=3,6.

По таблице 5.2 для ограждающей конструкции с тепловой инерцией 1,5−4,0 (стены средней инерционности) за расчетную зимнюю температуру наружного воздуха следует принять среднюю температуру наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92, которая для Минска составляет: (таблица 4.3[1]).

Рассчитаем требуемую толщину теплоизоляционного слоя:

м.

Рассчитаем общую толщину стены:

м.

Вывод: Определили расчетную температуру наружного воздуха tн=-28 °С. Рассчитали сопротивление теплопередаче слоя пенополиуретана R3=1,42 (м2 • ?С)/Вт, тепловую инерцию наружной стены из штучных материалов D=3,6 (стена средней инерционности). Определили толщину слоя пенополиуретана м и общую толщину стены м.

1.2 Расчет совмещенного покрытия производственного здания Рисунок 1.2 — Конструкция покрытия здания Расчетные значения коэффициентов теплопроводности л и теплоусвоения S материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «А»:

— рубероид л 1 = 0,17 Вт/(м •°С); S1 = 3,53 Вт/(м2 •°С);

— цементно-песчаный раствор л 2 = 0,76 Вт/(м •°С); S2 = 9,60 Вт/(м2 •°С);

— гравий керамзитовый л 3 = 0,21 Вт/(м •°С); S3 = 3,36 Вт/(м2 •°С);

— плиты пенополистирольные л 4 = 0,043 Вт/(м •°С); S4 = 0,46 Вт/(м2 •°С);

— железобетонная плита л 5 = 1,92 Вт/(м •°С); S5 = 17,98 Вт/(м2 •°С).

Нормативное сопротивление теплопередаче для совмещенных покрытий согласно таблице 5.1 Rнорм = 3,0(м2•°С)/Вт.

Для определения тепловой инерции покрытия находим термическое сопротивление отдельных слоев конструкции по формуле:

где д — толщина рассматриваемого слоя, м;

л — коэффициент теплопроводности данного слоя, Вт/(м•°С).

Вычислим термическое сопротивление отдельных слоев:

— рубероид

(м2 • ?С)/Вт;

— цементно-песчаный раствор

(м2 • ?С)/Вт;

— гравий керамзитовый

(м2 • ?С)/Вт;

— железобетонная плита

(м2 • ?С)/Вт.

Термическое сопротивление плит пенополистирольных R3 находим из формулы:

где бв — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, выбираем по табл.5.4[1], бв=8,7 Вт/(м2•°С);

бн — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, выбираем по табл. 5.7[1], бн=23 Вт/(м2•°С);

— термическое сопротивление ограждающей конструкции

(м2•°С)/Вт.

Отсюда следует что, термическое сопротивление слоя пенополистирольных плит находится по формуле:

.

Подставив значения в эту формулу, получим:

(м2•°С)/Вт.

Вычисляем тепловую инерцию по формуле:

где Si — расчетный коэффициент теплоусвоения материала слоя конструкции в условиях эксплуатации согласно таблице 4.2[1], принимаем по таблице A.1[1], Вт/(м2•°С).

D=R1•S1+ R2•S2+ R3•S3+R4•S4+R5•S5;

D=0,059•3,53+0,026•9,6+0,071•3,36+2,67•0,46+0,13•17,98=4,26.

По таблице 5.2 для ограждающей конструкции с тепловой инерцией 4,0−7,0 (стены средней инерционности) за расчетную зимнюю температуру наружного воздуха следует принять среднюю температуру наиболее холодных трех суток обеспеченностью 0,92, которая для Минской области составляет:

(таблица 4.3[1]).

Рассчитаем требуемую толщину теплоизоляционного слоя:

м.

Рассчитаем общую толщину покрытия:

м.

Вывод: Определили расчетную температуру наружного воздуха, рассчитали сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя R4=2,67 (м2•°С)/Вт, тепловую инерцию D=4,26, толщину теплоизоляционного слоя м и общую толщину покрытия м.

2. Теплопроводность в многослойной стене Определить температуры на границах слоев многослойной конструкции наружной стены, тепловой поток и глубину промерзания при следующих данных: tв = 20 °C, tн = -26 °С.

Рисунок 2.1 — Изменение температуры в наружной стене

— известково-песчаный раствор л 1 = 0,70 Вт/(м •°С);

— пенобетон л 2 = 0,33 Bt/(м •°C);

— плиты пенополистирольные л 3 = 0,043 Bt/(м •°C);

— известково-песчаный раствор л 4 = 0,70 Вт/(м •°С).

Определяем термическое сопротивление каждого слоя материала:

— известково-песчаный раствор

(м2 • ?С)/Вт;

— пенобетон

(м2 • ?С)/Вт;

Термическое сопротивление плит пенополистирольных R3 находим из формулы:

где бв — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, выбираем по табл.5.4[1], бв=8,7 Вт/(м2•°С);

бн — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, выбираем по табл. 5.7[1], бн=23 Вт/(м2•°С);

— термическое сопротивление ограждающей конструкции

(м2•°С)/Вт.

Отсюда следует что, термическое сопротивление слоя пенополистирольных плит находится по формуле:

.

Подставив значения в эту формулу, получим:

(м2•°С)/Вт.

Рассчитаем требуемую толщину теплоизоляционного слоя:

м.

Рассчитаем общую толщину стены:

м.

Определим тепловой поток через четырехслойную конструкцию при разности температур двух сред:

Вт/м2,

где tв — температура внутреннего воздуха, °С;

tн — температура наружного воздуха, °С.

Определяем температуры на границах слоев конструкции по формуле:

где tx — температура в любой точке конструкции, °С;

Rx — часть термического сопротивления, находящегося между плоскостями c температурами t1 и tx, (м2 • ?С)/Вт.

?С;

?С;

?С;

?С;

?С;

?С.

Граница промерзания находится в слое пенополистирольных плит.

Определяем глубину промерзания в теплоизоляционном слое и составляем пропорцию:

;

м.

Общая глубина промерзания в этом случае составит:

дпр = дх+ д4=0,051+0,02=0,071 м.

Рисунок 2.2 — Глубина промерзания в теплоизоляционном слое

Рисунок 2.3 — График зависимости

Рисунок 2.4 — График зависимости

Рассмотрим данную задачу в случае, когда теплоизоляционный слой находится с внутренней стороны стены.

Рисунок 2.5 — Изменение температуры в наружной стене Значение термического сопротивления всей конструкции и теплового потока в этом случае останется прежним:

(м2 • ?С)/Вт;

Вт/м2.

Определяем температуры на границах слоев конструкции по формуле:

где tx — температура в любой точке конструкции, °С;

Rx — часть термического сопротивления, находящегося между плоскостями c температурами t1 и tx, (м2 • ?С)/Вт.

?С;

?С;

?С;

?С;

?С;

?С.

Граница промерзания находится в слое пенополистирольных плит.

Определяем глубину промерзания в теплоизоляционном слое и составляем пропорцию:

;

м.

Общая глубина промерзания в этом случае составит:

дпр = д1+ д2+дх=0,02+0,25+0,018=0,288 м.

Рисунок 2.6 — Глубина промерзания в теплоизоляционном слое Рисунок 2.7 — График зависимости

Рисунок 2.8 — График зависимости

Вывод: Глубина промерзания, в первом случае (наружная теплоизоляция) составляет 71 мм, во втором случае (внутренняя теплоизоляция) 288 мм. Экономически целесообразнее делать наружную теплоизоляцию, при этом точка росы переносится в теплоизоляционный слой и стена незначительно промерзает в отличие от внутренней теплоизоляции. При наружной теплоизоляции ограждающая конструкция аккумулирует тепло, потери тепла минимальны.

3. Определение сопротивления паропроницанию Расчет наружной стены из штучных материалов Исходные данные:

Температура внутреннего воздуха — tB =20 °С.

Относительная влажность — цотн = 50%.

Влажностной режим — сухой, Минская область.

Рисунок 3.1 — Конструкция наружной стены здания Влажностной режим сухой, условия эксплуатации ограждающих конструкций «А» по таблице 4.2[1].

Расчетные значения коэффициентов теплопроводности л, теплоусвоения S и паропроницаемости м материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «А»:

— известково-песчаный раствор л 1 = 0,70 Вт/(м •°С); S1 = 8,69 Вт/(м2 •°С); м ?=0,12 мг/(м • ч • Па);

— кирпич керамический л 2 = 0,63 Вт/(м •°С); S2 = 7,91 Вт/(м2 •°С); м 2=0,14 мг/(м • ч • Па);

— плиты пенополистирольные л 3 = 0,043 Вт/(м •°С); S3 = 0,46 Вт/(м2 •°С); м 3=0,05 мг/(м • ч • Па);

— известково-песчаный раствор л 4 = 0,70 Вт/(м •°С); S4 = 8,69 Вт/(м2 •°С); м 4=0,12 мг/(м • ч • Па).

Расчетные параметры наружного воздуха для расчета сопротивления паропроницанию — среднее значение температуры и относительная влажность за отопительный период:

Для Минской области средняя температура наружного воздуха за относительный период tнот = -1,6 °С, средняя относительная влажность наружного воздуха за относительный период цнот = 85%.

Парциальные давления водяного пара внутреннего и наружного воздуха при расчетных значениях температуры и относительной влажности составляют:

ен=455Па,

ев = 0,01 цв •Ев, где цв — расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, %;

Ев — максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, [Па]; при расчетной температуре воздуха tв = 20 °C, Ев = 2338 Па.

Тогда: ев= 0,01•50•2338 =1169 Па.

Положение плоскости возможной конденсации в данной конструкции находится на границах слоя штукатурки и керамического кирпича.

Определяем температуру в плоскости возможной конденсации по формуле:

где RT — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, (м •°С)/Вт

RTi — термические сопротивления слоев многослойной конструкции или части однослойной конструкции, расположенных в пределах внутренней поверхности конструкции до плоскости возможной конденсации, (м•°С)/Вт.

°С.

Максимальное парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации при tK = -0,9°С составляет:

Ек = 563 Па.

Сопротивление паропроницанию до плоскости возможной конденсации до наружной поверхности стены составляет:

(м2 • ч • Па) /мг.

Определяем требуемое сопротивление паропроницанию стены от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:

(м2 • ч • Па) /мг.

Сопротивление паропроницанию рассчитываемой конструкции стены в пределах от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации составляет:

(м2 • ч • Па) /мг.

Вывод: Данная конструкция наружной стены отвечает требованиям СНБ 2.04.01−97 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=3,33>Rnн.тр=0,95(м2 • ч • Па) /мг.

Расчет чердачного перекрытия с холодным чердаком производственного здания Исходные данные:

Температура внутреннего воздуха — tB =20 °С.

Относительная влажность — цотн = 50%.

Влажностной режим — сухой, Гомельская область.

Рисунок 3.2 — Конструкция чердачного перекрытия с холодным чердаком Расчетные значения коэффициентов теплопроводности л, теплоусвоения S и паропроницаемости? материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «А»:

— цементно-песчаный раствор л 1 = 0,76 Вт/(м •°С); S1 = 9,60 Вт/(м2 •°С); ??=0,09 мг/(м • ч • Па);

— гравий керамзитовый л 2 = 0,21 Вт/(м •°С); S2 = 3,36 Вт/(м2 •°С); ?2=0,21 мг/(м • ч • Па);

— плиты пенополистирольные л 3 = 0,043 Вт/(м •°С); S3 = 0,46 Вт/(м2 •°С); ?3=0,05 мг/(м • ч • Па);

— железобетонная плита л 4 = 1,92 Вт/(м •°С); S4 = 17,98 Вт/(м2 •°С); ?4=0,03 мг/(м • ч • Па).

Расчетные параметры наружного воздуха для расчета сопротивления паропроницанию — среднее значение температуры и относительная влажность за отопительный период:

Для Минской области средняя температура наружного воздуха за относительный период tнот = -1,6 °С, средняя относительная влажность наружного воздуха за относительный период цнот = 85%.

Парциальные давления водяного пара внутреннего и наружного воздуха при расчетных значениях температуры и относительной влажности составляют:

ен=455Па,

ев = 0,01 цв •Ев, где цв — расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, %;

Ев — максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, [Па]; при расчетной температуре воздуха tв = 20 °C, Ев = 2338 Па.

Тогда: ев= 0,01•50•2338 =1169 Па.

Положение плоскости возможной конденсации в данной конструкции находится на границах слоя цементно-песчаного раствора и гравия керамзитового.

Определяем температуру в плоскости возможной конденсации по формуле:

где RT — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции,

(м •°С)/Вт

RTi — термические сопротивления, слоев многослойной конструкции или части однослойной конструкции, расположенных в пределах внутренней поверхности конструкции до плоскости возможной конденсации, (м•°С)/Вт.

°С.

Максимальное парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации при tK = -0,1 °С составляет:

Ек = 610 Па.

Сопротивление паропроницанию до плоскости возможной конденсации до наружной поверхности перекрытия составляет:

(м2 • ч • Па) /мг.

Определяем требуемое сопротивление паропроницанию перекрытия от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:

(м2 • ч • Па) /мг.

Сопротивление паропроницанию рассчитываемой конструкции перекрытия в пределах от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации составляет:

(м2 • ч • Па) /мг.

Вывод: Данная конструкция чердачного перекрытия с холодным чердаком производственного здания отвечает требованиям СНБ 2.04.01−97 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=3,3>Rnн.тр=0,8(м2 • ч • Па) /мг.

4. Определение распределения температур в толщине ограждающей конструкции наружной стены производственного здания с течением времени Исходные данные:

tB=15oC; tpa6=120°С;

Определим температуры на границах слоев многослойной конструкции при: tв = 20 °C, tн = -26 °С.

Рисунок 4.1 — Изменение температуры в наружной стене железобетон л 1 = 2,04Bt/(м •°C); плиты пенополистирольные л 2 = 0,043Bt/(м •°C); железобетон л 3 = 2,04Bt/(м •°C).

Определяем термическое сопротивление каждого слоя материала:

— тяжелый бетон

(м2 • ?С)/Вт;

(м2 • ?С)/Вт.

Термическое сопротивление пенополистирольных плит R2 находим из формулы:

где бв — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, выбираем по табл.5.4[1], бв=8,7 Вт/(м2•°С);

бн — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, выбираем по табл. 5.7[1], бн=23 Вт/(м2•°С);

— термическое сопротивление ограждающей конструкции

(м2•°С)/Вт.

Отсюда следует что, термическое сопротивление слоя теплоизоляции будет:

;

(м2•°С)/Вт.

Рассчитаем требуемую толщину теплоизоляционного слоя:

м.

Рассчитаем общую толщину стены:

м.

Термическое сопротивление всей конструкции:

(м2 • ?С)/Вт.

Определим тепловой поток через трехслойную конструкцию при стационарном режиме работы:

Вт/м2.

где tв — температура внутреннего воздуха, °С;

tн — температура наружного воздуха, °С.

Определяем температуры на границах слоев конструкции по формуле:

где tx — температура в любой точке конструкции, °С;

Rx — часть термического сопротивления, находящегося между плоскостями c температурами t1 и tx,(м2 • ?С)/Вт.

?С;

?С;

?С;

?С;

?С.

Определим тепловой поток через трехслойную конструкцию при нестационарном режиме работы:

Вт/м2,

где tв — температура внутреннего воздуха, °С;

tн — температура наружного воздуха, °С.

Определяем температуры на границах слоев конструкции по формуле:

где tx — температура в любой точке конструкции, °С;

Rx — часть термического сопротивления, находящегося между плоскостями c температурами t1 и tx, (м2 • ?С)/Вт.

?С;

?С;

?С;

?С;

?С.

Рисунок 4.2 — График зависимости, для стационарного режима работы Рисунок 4.3 — График зависимости, для нестационарного режима работы Вывод: Определил распределения температур в толщине ограждающей конструкции наружной стены производственного здания и построил графики зависимости для стационарного и нестационарного режима работы установки.

Определяя тепловой поток через трехслойную конструкцию при стационарном режиме работы Вт/м2, при нестационарном режиме работы Вт/м2. При стационарном режиме работы тепловой поток в 3,56 раза больше чем при нестационарном режиме, однако глубина промерзания при двух режимах одинакова и равна м.

5. Расчет потерь тепла тепловой установки Исходные данные:

Размеры — 8,5×6,5×6 м;

Режим работы — 1 = 1 ч; 2 = 8 ч;

Температура — tB=15oC; tpa6=120 oC;

(м2•°С)/Вт; (м2•°С)/Вт;

(м2•°С)/Вт.

Рисунок 5.1 — Конструкционная схема тепловой установки Рисунок 5.2 — График режима работы тепловой установки

Определяем потери тепла, тепловой установки при стационарном режиме. Расчет ведем по формуле:

.

Сведем вычисления в таблицу.

Таблица 5.1 — Потери тепла при стационарном режиме

Вт.

Рассчитаем теплопотери через подземную часть сены. Для этого изобразим горизонтальную развертку подземной части тепловой установки, разделим на соответственные зоны по 2 м.

Рисунок 5.3 — Развертка подземной части тепловой установки

Термическое сопротивление для первой зоны, полосы, то есть от поверхности пола расположенной на расстоянии до 2м:

(m2 • °С)/Вт.

Для второй зоны полосы т. е для следующих двух метров от наружной стены: (m • °С)/Вт.

Для третьей зоны полосы расположенной на расстоянии от 4,5 м до 6,5 м в глубину помещения от наружной стены: (m2 • °С)/Вт.

Для четвертой зоны полосы: (m2• °С)/Вт Потери тепла через подземную часть определяем по формуле:

где F — площадь зоны, м2;

R — термическое сопротивление зоны, (m2 • °С)/Вт.

м2;

м2;

м2;

Вт.

Произведем расчет при нестационарном режиме, когда установка включается:

Вт.

Потери тепла через надземную часть установки за первый период:

где — коэффициент теплопередачи, (м2•°С)/Вт;

F — площадь наружных стен установки, м2;

— изменение температуры за первый период работы, °С;

— продолжительность работы, ч.

кДж.

Потери тепла через надземную часть установки за второй период:

кДж.

Полные потери тепла за первый период работы тепловой установки составит:

кДж.

Полные потери тепла за второй период работы тепловой установки составляют:

кДж.

Общие потери тепла тепловой установки за полное время её работы:

Q = Ql+Q2=7994,22 +128 997,56 = 136 991,78 кДж.

Вывод: При данных габаритных размерах и изменении температуры тепловой установки потери тепла за полное время работы составляют 136 991,78 кДж.

Заключение

Вывод 1.1: Определили расчетную температуру наружного воздуха tн=-26 °С. Рассчитали сопротивление теплопередаче слоя пенополистирольных плит R3=1,68 (м2 • ?С)/Вт, тепловую инерцию наружной стены из штучных материалов D=6,05 (стена средней инерционности). Определили толщину слоя пенополистирольных плит м и общую толщину стены м.

Вывод 1.2: Определили расчетную температуру наружного воздуха tн=-26 °С, рассчитали сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя R4=2,67 (м2•°С)/Вт, тепловую инерцию D=4,26, толщину теплоизоляционного слоя м и общую толщину покрытия м.

Вывод 2: Глубина промерзания, в первом случае (наружная теплоизоляция) составляет 80 мм, во втором случае (внутренняя теплоизоляция) 297 мм. Экономически целесообразнее делать наружную теплоизоляцию, при этом точка росы переносится в теплоизоляционный слой и стена незначительно промерзает в отличие от внутренней теплоизоляции. При наружной теплоизоляции ограждающая конструкция аккумулирует тепло, потери тепла минимальны.

Вывод 3.1: Данная конструкция наружной стены отвечает требованиям СНБ 2.04.01 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв>Rn.тр, т. е.4,32>0,95(м2 • ч • Па) /мг.

Вывод 3.2: Данная конструкция покрытия отвечает требованиям СНБ 2.04.01 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв>Rn.тр т. е.3,3>0,8(м2 • ч • Па) /мг.

Вывод 4: Выполняя определение распределения температур в толщине ограждающей конструкции наружной стены производственного здания, было установлено, что глубина промерзания при стационарном и нестационарном режимах одинакова и составляет м. Тепловой поток при стационарном режиме равен q=58,47 Вт/м2, что в 3,56 раза больше чем при нестационарном режиме, где q=16,42 Вт/м2.

Вывод 5: При данных габаритных размерах и изменении температуры тепловой установки потери тепла за полное время работы составляют 136 991,78 кДж.

1 СНБ 2.04.01−97 Строительная теплотехника. Минск, 1994.

2 СНиП 2.04.05−91 Отопление, вентиляция и кондиционирование. Госстрой СССР. — М., 1992.

3 Исаченко В. П., Осипова В. А., Сукомел А. С. Теплопередача. — М.: Энергоиздат, 1981.

4 ГОСТ 2.105−95 Общие требования к текстовым документам. Изд. Стандартов, 1996.