Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Разработка и исследование высокоэффективных теплоэнергетических установок для ТЭС Монголии

Диссертация: Разработка и исследование высокоэффективных теплоэнергетических установок для ТЭС Монголии
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В опытах использовалась газогенераторная водогрейная установка УГВМ -70, разработанная на основе конструкции Пинча в УГТУ-УПИ совместно с Невьянским механическим заводом и предназначенная для теплоснабжения зданий коммунально-бытового назначения, оборудованных системами водяного отопления с естественной (гравитационного типа) или принудительной циркуляцией. Для сжигания используется местное… Читать ещё >

Содержание

  • УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
  • 1. ЭНЕРГЕТИКА МОНГОЛИИ И РАЗРАБОТКА ТЕПЛОВЫХ УСТАНОВОК МАЛОЙ МОЩНОСТИ
    • 1. 1. Современное состояние и перспективы развития энергетики Монголии
    • 1. 2. Газогенераторные отопительные котлы малой энергетики
    • 1. 3. Оценка эффективности и выбор метода интенсификации теплообмена в переходном режиме течения теплоносителя
    • 1. 4. Выводы и задачи исследования
  • 2. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ АЭРОДИНАМИКИ И ТЕПЛООБМЕНА В ГАЗОВОДЯНОМ ТЕПЛОГЕНЕРАТОРЕ
    • 2. 1. Описание экспериментальной установки и обработки результатов опытов
    • 2. 2. Выбор рабочих параметров интенсификаторов
  • 3. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 3. 1. Аэродинамический эксперимент в изотермической трубе с различными вставками
    • 3. 2. Экспериментальное исследование теплообмена и гидродинамики в неизотермической трубе с различными вставками
    • 3. 3. Сравнение полученных результатов с данными других авторов и обобщение результатов экспериментальных исследований
  • 4. РАЗРАБОТКА ГАЗОВОДЯНОГО ТЕПЛОГЕНЕРАТОРА С ИНТЕНСИФИКАЦИЕЙ ТЕПЛООБМЕНА
    • 4. 1. Теплотехническое обследование исходной установки
    • 4. 2. Выбор технических решений для модернизации водогрейной отопительной установки

Разработка и исследование высокоэффективных теплоэнергетических установок для ТЭС Монголии (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Место энергетики в современном мире определяется, с одной стороны, огромными объемами перерабатываемых энергоресурсов, неизмеримым количеством агрегатов, установок, трубопроводов, линий электропередач (ЛЭП), машин и механизмов, сложностью, быстродействием и потенциальной опасностью технологических процессов, их глобальным воздействием на окружающую среду, а с другой — ни с чем не сравнимыми простотой, надежностью и качеством обеспечения конечными видами энергииэлектричеством и теплотой — в любой момент времени и в необходимом количестве. Именно простота, комфортность и надежность поставили энергетику в ряд высших ценностей, привлекательность которых для человечества неизменно повышается. Невозможно представить сегодня цену, которую могло бы заплатить общество за отказ от использования электрической и тепловой энергии.

В настоящее время правительство и руководство компании энергетики Монголии активно занимаются созданием концепции коренного реформирования энергетической отрасли, приступают к разработке и внедрению проектов по созданию энергогенерирующих объектов нового поколения. Такие проекты должны отвечать целому ряду жестких требований, главными из которых являются [1]:

1. Экологическая безопасность. Воздействие на окружающую среду должно соответствовать общемировым стандартам.

2. Высокая экономическая эффективность.

Создание такого проекта возможно только на основе комплексного подхода к энергообеспечению промышленного и частного секторов на основе современных способов производства тепловой и электрической энергии и передовых энергосберегающих технологии.

Современные энергетические программы предусматривают проведение активной энергосберегающей политики во всех отраслях за счет совершенствования, внедрения и исследования энергосберегающего оборудования, повышения эффективности и надежности его работы, охраны окружающей среды.

Разработка любого теплообменного оборудования ТОА исходит из требования определенной э не pro напряженности протекающих в нем процессов при соблюдении технологических, экологических и прочих норм и требований и сводится, в конечном итоге, к поиску своего для данной эпохи и отрасли компромисса между капитальными и эксплуатационными затратами. Так для установок транспортной энергетики оправдано применение разного уровня форсированных режимов при слабом развитии когенерации. В стационарной энергетике предпочтение чаще отдают различным нефорсированным режимам, кпд, %.

N3, МВт.

Рисунок 1- Сопоставление типичной эффективности современных теплоэнергоустановок: + ПД: установки с паровыми двигателями-? СДУдвигателями СтирлингаДДУ: двухтактные дизельные установкиЧДУ: четырехтактные дизельные установки- • ГТУ: газотурбинные установки.

И ПГУ: парогазовые установки — ¦ МТУми кроту рбн ниые установки- ^ ТЭУ: установки с топливным элементомА — Мини ГПУгг: мини ТЭС-ДВС на генераторном газе.

График сравнительной эффективности различных производителей электрической энергии по JSO — 86, дополненный новыми данными, в основном по малой энергетике [2], наглядно демонстрирует современный уровень развития теплоэнергетики (рисунок 1).

Относительно низкая тепловая эффективность работы энергетического оборудования, демонстрируемая графиком, связана с достигнутым уровнем предельных температур в цикле, что во многом зависит от теплообмена с элементами ограждающих конструкции и вынуждает разрабатывать способы его интенсификации. В одних случаях это производится с целыо повышения коэффициента использования топлива в действующем оборудовании (организация глубокого охлаждения дымовых газов, утилизация тепловых выбросов за тепловыми двигателями, повышение эффективности работы теплообменного оборудования в нерасчетных режимах). В других случаях планируется снижение материалоемкости и капиталоемкости изделий (разработка нового теплообменного и котельного оборудования). В третьихпозволяет вывести процесс получения электрической энергии на качественноновый уровень (разработка принципиально — новых систем охлаждения лопаток газовых турбин, ТВЭЛ-ов ядерных реакторов, решение проблемы теплообмена в матрице высокотемпературного топливного элемента, создание газовоздушного нагревателя для твердотопливной ПГУ с разохмкнутым циклом). Объединяющим здесь является широкое использование новых для современной энергетики гидродинамических режимов, характеризуемых пониженными числахми Рейнольдса (Re<104), неразвитой турбулентностью, перемежаемостью турбулентного и ламинарного режимов и низкими коэффициентами теплообмена.

Особое значение эти положения имеют для проектирования и реконструкции ТЭС, объектов промышленной энергетики, систем теплоснабжения в новых условиях, в связи с повсеместныхм изхменением режимов работы энергетической отрасли (переход на маневренные и недогруженные режимы) и ее реструктуризацией (с созданиехМ распределенных систем, бурным развитием сектора малой энергетики, переходом энергоустановок малой энергетики на кооперационные режимы).

Для действующего оборудования это означает переход на нерасчетные режимы работы, пережог поверхностей теплообмена, снижение тепловой эффективности (КПД) ТОА. Для модернизации действующего оборудования, либо для создания новой техники необходима разработка способов интенсификации процессов переноса в ненапряженных (в целом) гидродинамических режимах.

Для теплоснабжающих предприятий с комбинированной выработкой тепловой и электрической энергии для покрытия сезонных и технологических колебаний тепловой нагрузки требуется высокое поддержание эффективности работы оборудования во всех режимах эксплуатации.

Для стационарных установок малой энергетики (новый в мировой практике динамично развивающийся вид промышленных и коммунально-бытовых энергогенерирующих объектов системы распределенной энергетики) [3,165] при параллельной работе с сетыо предпочтение отдается оптимальным нефорсированным базовым режимам с предельно — развитой когенерацией и w максимальновозможным КИУМ.

Для объектов базовой энергетики характерно стремление к достижению предельной эффективности выработки электрической энергии путем повышения термодинамической эффективности энергетического цикла (применение комбинированных и гибридных циклов, супер-сверхвысоких параметров).

Выбранный для исследования объект — газоводяной теплообменник с короткими широкими гладкими трубами является типичным представителем ТОА, нуждающихся в интенсификации теплообмена и оптимизации конструкции при сохранении низконапорного режима работы. Область прямого применения разработки — теплообменнос оборудование малой энергетикигазоводяные теплогенераторы, котлы-утилизаторы энергоустановок газопоршневых, дизельэлектростанций, микро ГТУ), водогрейные котлы малой и средней мощностина местном топливе [4,5,154]. ."'U'.-Kr clU^ ^ ^ «.. — 4 «- / i 9.

Работа выполнена на кафедре Тепловые электрические станции ГОУ ВПО «УРАЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТУПИ».

Актуальность темы

Исследования, проведенные автором, позволяет создавать надежные компактные газоводяные теплогенераторы, котлы-утилизаторы и водогрейные котлы малой и средней мощности на местном топливе при улучшенном теплообмене и сниженных массогабаритных характеристиках по сравнению с импортными и отечественными аналогами. Особенно актуальны вопросы повышения эффективности и надежности газоводяного теплогенератора при работе на естественной тяге. Наиболее перспективным путем решения этой проблемы является интенсификация теплообмена в дымогарных трубах при малых числах Рейнольдса (Re = 1450-^5500). Работа направлена на разработку высокоэффективных теплоустановок и выполнена по приоритетному направлению развития энергетики правительства Монголии «Критические технологии в производстве электроэнергии и тепла на органическом топливе» .

В настоящее время в энергетике Монголии наряду с б крупными ТЭЦ, обслуживающими основные промышленные центры страны (Улан-Батор, Дархан, Эрденет, Чойбалсан), существует более 300 мелких электростанций и котельных с тепловой нагрузкой 0.1+3.0 Гкал/ч и электрической нагрузкой 30 100 кВт, обеспечивающих тепловой и (частично) электрической энергией промышленные предприятия и жилую сферу в районных (аймачных) центрах, рабочих поселках, сомонах и пр. Теплоснабжение в них производится на базе паровых котлов КЕ-25, ДКВР-6.5−13, ДКВР-10−13 и низкоэффективных водогрейных котлов HP-18−27 и 54, БЗУИ единичной мощностью 0.14+0.7 Гкал/ч, работающих на угле или жидком топливе, электроснабжение — с помощью дизель-электростанций, работающих в некогенерационных режимах, что заставляет предприятия активно искать возможности для создания собственных генерирующих мощностей на местном топливе.

Цель работы состоит в оптимизации режимов работы и разработке технологичных и надежных конструкций газоводяных теплообменников для котлов-утилизаторов и водогрейных котлов малой и средней мощности с улучшенным теплообменом благодаря использованию различного типа турбулизаторов в дымогарных трубах.

Задачи исследования.

— Изучить аэродинамику и теплообмен в трубе с различными вставками в зависимости от их конструктивных параметров и режимных характеристик потока в области переходных режимов.

— Выявить характер влияния. основных геометрических параметров завихрителей на теплообмен и гидравлическое сопротивление методом планированного эксперимента.

— Получить в обобщенном виде зависимости для расчета гидравлического сопротивления и теплообмена в гладкой трубе с завихрителями.

— Определить эффективность рассматриваемых способов интенсификации теплообмена.

Сформулировать рекомендации по разработке газоводяного теплогенератора с интенсификацией теплообмена.

Достоверность н обоснованность результатов подтверждается применением современных методов обработки эксперимента и соответствующей точностью систем измерений контролируемых параметров, удовлетворительным совпадением расчетных и экспериментальных данных, полученных на испытательных стендах и промышленном оборудовании.

Научная новнзпа:

1 Выполнен детальный анализ способов интенсификации теплообмена газоводяного теплогенератора при большом диаметре дымогарных труб (50 мм), малых скоростях и сравнительно высокой температуре протекающих в них газов (до 300°С).

2 Исследованы аэродинамика и теплообмен при закрутке газового потока разными завихрителями при малых числах Рейнольдса в зависимости от их геометрических и конструктивных параметров в области переходных режимов течения.

3 Подобраны корреляции для расчета гидравлического сопротивления и теплообмена в интенсифицированных трубах в области переходных режимов течения.

Практическая значимость работы. В результате проведенных исследований выявлены основные факторы, влияющие на аэродинамику и теплообмен в трубе с различными вставками. Получены расчетные зависимости для определения гидравлического сопротивления и теплообмена. Показана перспективность применения интенсификаторов теплообмена при малых числах Рейнольдса. Для ориентировочного выбора оптимальных геометрических параметров теплообменников составлены расчетные программы, разработанные на базе прикладного пакета программ «STATGRAPHICS plus for Windows» .

Реализация. Полученные данные использованы в АОЕС Монголии, а также в Свердловском филиале ОАО ТГК-9, Управлении «Энергогазремонт» ООО «Уралтрансгаз» при разработке газотрубных котлов-утилизаторов для когенерационных энергетических установок, газоводяных теплогенераторов и отопительных водогрейных котлов малой и средней мощности, модернизации трубчатых воздухоподогревателей паровых котлов ТЭС.

На защиту выносятся:

1 Результаты исследования по интенсификации теплообмена и оптимальной конструкции газоводяного теплогенератора.

2 Научно-обоснованноерешение по усовершенствованию конструкции газоводяного теплогенератора.

Личный вклад автора состоит в формировании основных предпосылок исследования и разработке методик анализа, в непосредственном проведении комплекса исследований и обобщении их результатов, в проведении стендовых испытаний разрабатываемых газоводяных теплогенераторов.

Апробации работы. Основные материалы диссертационной работы обсуждены и доложены на: Всероссийской научно-технической конференции (Екатеринбург, УГТУ-УПИ, 2002) — XIV Школе-семинаре молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках» (г.Рыбинск, Россия, 2003) — Всероссийской научно-технической конференции, посвященной 40-летию ТЭФ УГТУ-УПИ (Екатеринбург, 2004) — XXVII Сибирском теплофизическом семинаре, (Москва — Новосибирск, 2004) — Второй всероссийской школе-семинаре молодых ученых и специалистов «Энергосбережение — теория и практика» (Москва, МГУЭИ, 2004) — The Proceedings of the International Scientific Conference on POWER INDUSTRY AND MARKET ECONOMY (Ulaanbaatar, Mongolia, 2005) — XV Школе-семинаре молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках» (Калуга, 2005).

Практические результаты представлялись на первой всероссийской школе-семинаре молодых ученых и специалистов «Энергосбережение — теория и практика» (Москва, 2002 — диплом) — на конкурсе молодых ученых УГТУ-УПИ (Екатеринбург, 2003 г. — диплом победителя).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 28 печатных работ, в том числе 10 статей в реферируемых изданиях.

Структура п объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, 4 глав, заключения, списка литературы из 139 наименований и приложений. Общий объем диссертации 153 страницы, в том числе 84 рисунка, 24 таблиц.

Выводы:

Результаты опытов были сопоставлены с данными других авторов. На их основе было обобщено действие известных корреляций на область чисел Рейнольдса Re (/ = 1.45*103 f- 6.0−103. В приведенных ниже формулах.

3.3.1)^(3.3.5) разных исследователей жирным шрифтом обозначены коэффициенты, подобранные для изучаемого режима взамен авторских, предназначенных для больших Re.

1 Трубы с пропеллерными вставками. Теплообмен в трубах с пропеллерными вставками хорошо описывается формулой [130] (3.3.1) для коротких труб и Re = 8−102 +8−104 с коэффициентом 0.045 вместо 0.257:

A^-,=0.045Re0/3. (3.3.1).

Аналогичным образом работает уточненная формула (3.3.2) для длинных труб с коэффициентом 0.04 вместо 0.0286 и коэффициентом s:

A4,= 0. O4Re°83Pr0'43 n 0.25 Pr Л.

Pr.

V1 1сш У.

3.3.2) где е, =1.32- поправочный коэффициент, который зависит от относительной длины трубы. Поправочный коэффициенту предложен на основе анализа результатов работы [24] по таблице П. 4.4 (приложение 4), для переходного режима течения ReclO4. Наибольшее отклонение опытных точек от зависимостей, соответствующих формуле (3.3.2), при Re^ >3000 не превышает 20%.

Результат расчетов по формулам 3.3.1 и 3.3.2 показан на рисунке 3.3.18. 1 пропеллерная вставка (опыт).

Ф= 15 2 пропеллерные вставки (опыт).

— по формуле (3.3.1).

Л по формуле (3.3.2), п=0.

2500 3000 3500 4000 4500 5000 Red.

Рисунок 3.3.16 — Сопоставление обобщенной зависимостей Nud = /(Re^) в трубах с пропеллерными вставками.

Данные по? при <р = 75° неплохо аппроксимируются формулой Щукина для длинных труб с коэффициентом 0.34 вместо 0.3164 и поправочным коэффициентом ц/, на длину трубы: (0.34/ Re°25) (l — О Л 65) Re° 043^ • j/| (3.3.3) где 7p — относительный угол закрутки потоказначения ц/г поправочный коэффициент, который зависит от длинб трубы (приложение 4). Расхождение опытных и расчетных данных по предлагаемому уравнению не превышает ± 10% (рисунок 3.3.17).

0,2 а .¦.. 1.

——г——г-——.

1 пропеллерная вставка (опыт).

2 пропеллерные вставки (опыт).

1 — по формуле (3.3.4),.

2 — гладкая труба.

3500 Re,.

Рисунок 3.3.17 — Сопоставление обобщенной зависимостей? = /(Re,) в трубах с пропеллерными вставками.

2 Трубы со скрученными лентами. Опытные данные по гидравлическому сопротивлению в трубе со скрученной лентой обобщены зависимостями (П. 1.3) [24] или (П. 1.5) [93], а по теплообмену — зависимостью (П. 1.8) [98], которая описывает эти данные с точностью до 10% для длинных труб при числах Re = 1.7−103 -20−103.

3 Трубы с проволочными вставками. Опытные данные по аэродинамике в необогреваемой трубе с проволочной вставкой хорошо согласуются с данными [47,48], но обобщены формулой не были.

Для трубы с проволочной вставкой данные по, а с точностью до ±5% обобщаются модифицированной формулой (П. 1.17) для длинных труб при Re = (6 + 70) -103, (3.3.4), где вместо относительной глубины канавки введена замена dn/d.

Nuj = 0.021 • [1 + 8.59(J/s)0041 (dn/d)0'83] Re08 Pr043 (3.3.4).

Опытные данные по? были описаны модифицированной формулой (П. 1.11) для длинных труб при Re = 40-^2000 с коэффициентом 3.7 вместо 5.5: f = ^ expKJ / -5 ] x exp[ 3.7 / J)04 ]. Re,.

3.3.5).

Рисунок 3.3.18 — Сопоставление обобщенных зависимостей = /(Re^) в трубах с проволочной вставкой Расхождение опытных и расчетных данных по предлагаемому уравнению не превышает ±8% (рисунок 3.3.18).

4 Трубы со шнеком. Для трубы со шнеком данные по теплообмену с точностью до ±20% обобщаются зависимостью (П. 1.22) для длинных труб.

Re = 104 -г- 6 • 104. Следует отметить, что эта формула приемлема при местной закрутке потока и не удобно для шнека, расположенного во всю длину трубы.

Подходящего обобщенного уравнения, описывающего наши результаты и данные других авторов для коэффициента гидравлического сопротивления трубы со шнеком не оказалось.

4 РАЗРАБОТКА ГАЗОВОДЯНОГО ТЕПЛОГЕНЕРАТОРА С ИНТЕНСИФИКАЦИЕЙ ТЕПЛООБМЕНА 4.1 Теплотехническое обследование исходной установки.

С целыо анализа особенностей режимов работы установки УГТУ-УПИ при участии автора был проведен ряд экспериментов по определению неполного состава дымовых газов, выходящих из установки. Рабочим топливом являлся торфяной полубрикет с влажностью около 40%. Содержание Нг и углеводородов CmHn не определялось.

В опытах использовалась газогенераторная водогрейная установка УГВМ -70, разработанная на основе конструкции Пинча в УГТУ-УПИ совместно с Невьянским механическим заводом и предназначенная для теплоснабжения зданий коммунально-бытового назначения, оборудованных системами водяного отопления с естественной (гравитационного типа) или принудительной циркуляцией. Для сжигания используется местное твердое топливо (кусковой торф с содержанием мелочи до 70%, торфобрикеты, щепа, лигнин, опилки, стружка, и др.) с размером кусков до 60 мм и влажностью до 45%. Установка состоит из бункера, камеры газогенерации, муфеля и водяного котла (рисунок 1.2.2а). В камере газогенерации при температуре в активной зоне taJ и 850 °C проходят процессы горения и газификации. Дожигание полученного газа происходит в муфеле, конструктивные особенности которого и особый способ перемешивания вторичного воздуха и газа позволяют значительно интенсифицировать горение. Компактный энергонапряженный факел позволяет получить весьма высокую температуру горения (близкую к адиабатической) и наиболее полно использовать теплоту, содержащуюся в относительно бедном генераторном газе. Коэффициент расхода первичного воздуха, а = 0.71-^-0.73. Состав горючих газов в стационарном режиме представлен в таблице 4.1.1.

На установке были опробованы два способа рассредоточенного подвода вторичного дутья: Зва счет самотяги трубы и с помощью вентилятора (рисунки.

4.1.1 и 4.1.2). В первом случае воздух подводился через две вертикально вставленные трубки с двумя рядами отверстий в каждой. При испытаниях проверялись режимы с различным открытием шторки для регулирования подачи вторичного воздуха. Состав газов на выходе из котла в пврЕНчкьт I юздух.

Рисунок 4.1.1 — Подвод воздуха за счет самотяги шторки зависимости от степени открытия представлен в таблице 4.1.1. Там же приведен расчетный коэффициент расхода воздуха в целом на установку — а. По результатам экспериментов можно сказать, что при разряжении в жаровой трубе 3(Н40 Па обеспечивается практически полное догорание горючих газов при избытке воздуха в установке аг"1.3. Это соответствует показателям работы котлов при пылевом сжигании торфа (1.25 — 1.4). Слоевое сжигание требует коэффициента расхода воздуха 1.4 — 1.5. Температура дымовых газов в жаровой трубе составила порядка 900 °C. Визуально (через смотровое окошко) можно отметить, что перемешивание воздуха с газом недостаточное — в жаровой трубе наблюдаются несколько длинных факелов по числу отверстий в трубке.

Состав уходящих газов при этом: СО = 2−5%, С02=10−15, 02= 3−5%. Плохая работа узла дожигания при естественной подаче вторичного воздуха ведет к 50% -ой потере мощности котла. Теоретическая (адиабатная) температура горения торфа с влажностью 40% ТЛ = 1700 °C. Дожигание практически полное, потери теплоты в окружающую среду невелики. Поэтому низкий температурный уровень, обнаруженный в ходе экспериментов, можно объяснить только большим коэффициентом расхода вторичного воздуха. Для tffi первггчкът воздух.

Рисунок 4.1.2 — Подвод воздуха вентилятором организации принудительного подвода и улучшения процесса перемешивания газа и воздуха, узел подвода вторичного воздуха был переоборудован.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. При анализе местных топливно-энергетических ресурсов (ТЭР) Монголии, выявлена возможность их эффективного применения в газогенераторных мини ТЭЦ и котельных взамен импортного жидкого топлива и каменного угля.

2. Анализ работы газоводяного теплогенератора на естественной тяге при малых числах Рейнольдса (Re = 2000;f 5000), а также известных способов и средств интенсификации теплообмена в трубах позволил сделать вывод о том, что наиболее приемлемым способом интенсификации теплообмена в таких аппаратах является закрутка потока различными вставками.

3. В соответствии с постановленными задачами разработаны методики проведения экспериментов, обработки и обобщения результатов исследований аэродинамических и тепловых характеристик трубы с завихрителями при малых числах Рейнольдса.

Из сравнительной эффективности интенсификации теплообмена следует, что в переходной области наиболее эффективны завихрители со скрученной лентой и с проволочной вставкой.

4. Основными факторами, влияющими на интенсивность теплообмена в трубе с завихрителями, являются шаг и толщина ленты, диаметр проволоки и скорость воздуха.

5. Применение турбулизаторов позволяет увеличивать тепловую мощность аппарата со всеми типами завихрителей в 1.5+2 раза, либо уменьшить гидравлическое сопротивление теплообменника и соответственно мощности на прокачку теплоносителя в несколько раз. Применение интенсификации также позволяет во всех случаях (кроме шнека) уменьшить объем теплообменного аппарата примерно в 1.3 раза. Наилучшие результаты показывают некоторые завихрители из скрученных лент, для которых при малых Re критерий £о «1.5−2.0. Область применения интенсификаторов теплообмена по числу Рейнольдса: Re = 1500^-5000.

6. Обобщение всего комплекса результатов лабораторных исследований, промышленных испытаний газоводяных теплообменников с ленточными и проволочными вставками позволяет сделать вывод о целесообразности применения рассматриваемых труб. Полученные данные позволяют рекомендовать следующую оптимальную геометрию для труб с внутренним диаметром 50 мм: скрученные ленты, с шагом 5 = 0.26±-0.01м, толщиной 8 = 0.63±0.03 мм и шириной ленты, а = 18±-1ммпроволочные вставки с шагом 5 = 0.06±0.01 м, диаметром проволоки d" = 3±-0.5мм.

Ориентировочная экономия топлива 0.2 т у.т./кВт установленной мощности за отопительный сезон.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.Ф., Орлов С. И. Об оптимальном пути развития энергетики //"Энергосбережение в городском хозяйстве, энергетике, промышленности" материалы III российской Н. Т. Конференции. Ульяновск, 24−25 апреля 2001.
  2. Low revolutions in Greece // Modern Power Systems. 2003. — 10. — P. 45.
  3. Л.С., Лагерев А. В., Посекалин В. В. и др.- Отв. ред. Воропай Н. И. Энергетика XXI века: Условия развития, технологии, прогнозы. Новосибирск: Наука. 2004. 386с.
  4. А.В., Гофман М. С., Дейнеженко В. И., Рыжков А. Ф. Оптимальные конструкции жаротрубного водогрейного котла //Промышленная энергетика 2002. № 10. С.37−40.
  5. Батмунх СэрээтэриГш Рациональное исследование теплоты и топлива в народном хозяйстве в МНР //Специальность 05.14.01. дисс. на соискание степени доктора т.н. Свердловск, 1990. 481с.
  6. Сборники статистики Монголии 1997, 1998, 2000, 2001, 2002.
  7. Д.Содномдорж, Б. Нуурэй Проблемы производства и потребления энергии в Монголии //Сборник трудов НТК. «Энергосистема: управление, качество, безопасность». 2001. С. 85−87.
  8. В.В., Силич В. А., Яворский М. И. Региональный вектор Энергосбережения. Томск, 2000.
  9. Д.Б. Газогенераторные установки 114. II. под. ред. проф. Б. С. Швецова, Москва Ленинград. 1937. 600с. с ил.
  10. Д.Б. Газогенераторы и газовые хозяйство в стекольной и керамической промышленности //Промстройиздат. 1949. 204с.
  11. Л.В., Моршин В. Н., Кошкин Н. Л. Опыт проектирования и испытания газогенераторных установок работающих на местных видах топлива //Теплоэнергетика. № 1. 2000. С.23−27.
  12. B.C. Экологические характеристики установок по газификации твердого топлива на тепловых электростанции //Теплоэнергетика. № 6. 2002. С. 74−77.
  13. Е.И. Промышленные печи -М: ГЭИ. 1994. 275с. с ил.
  14. В.В., Перепелкин С. В., Рыжков А. Ф., Щёлоков Я. М. Практика создания бытовых и коммунальных газогенераторных установок //Сборник научных трудов «Эффективная энергетика 2000». Екатеринбург, 2000. С.105−106.
  15. Газогенераторы. Теплонагреватели. Водонагреватели //Рекламные материалы ЗАО «Импет». 2000.
  16. Ю.Г., Лавыгин В. М. Теплообменные аппараты ТЭС //Учебное пособие для ВУЗов. М. Энергоатомиздат. 1988. 288с., 1 Пил.
  17. В.К. Повышение эффективности современных теплообменников //JI. Энергия. Ленингр. отделение. 1980. 144с. ил. 55 к.
  18. В.К. Теплообмен и гидродинамика внутренних потоков в полях массовых сил //Издат. Машиностроение. Москва, 1970 330с.
  19. Э.К., Дрейцер Г. А., Ярхо С. А. Интенсификация теплообмена в каналах // 3-е изд. переработанное и допол. Москва. Машиностр. 1990. 206с.
  20. Э.К., Дрейцер Г. А., Ярхо С. А. Интенсификация теплообмена в каналах //Машиностроение. 1972. 220с.
  21. Ю.М., Рябчиков А. Ю., Аронсон К. Э. Перспективные разработки по интенсификации теплообмена в теплообменных аппаратах //Вторая РНК по теплообмену. Т. 5. Москва, 1998. С. 54−57.
  22. Ю.Г. Теплообмен при ламинарном течении жидкости в дискретно- шероховатых каналах М.: Энергоатомиздат. 1998. — 376с.
  23. JI.M., Глушков А. Ф. Теплообменники с интенсификацией теплоотдачи //Москва. Энергоатомиздат. 1986. 286 с.
  24. Е.В. Интенсификация теплообмена в трубчатых воздухоподогревателях //Спец. 05.14.04. Пром. Теплоэнергетика, дисс. на соискание степени к.т.н. Свердловск, 1983. 198с.
  25. Ю.Ф., Олимпиев В. В., Байгалиев Б. Е. Теплогидравлический расчет и проектирование оборудования с интенсифицированным теплообменом //Казань: Изд-во Казан, гос. техн. ун-та. 2004. 432с.
  26. А.И., Гортышов Ю. Ф., Олимпиев В. В., Попов И. А. Эффективные интенсификаторы теплоотдачи для ламинарных (турбулентных) потоков в каналах энергоустановок //ИАН. Энергетика. 2005. № 1. С.75−91.
  27. Ю.Г., Николаев Н. А. Оценка эффективности завихрителей потока, интенсифицирующих процесс теплообмена //ИФЖ. Т. 36. № 4. 1979. С.653−657.
  28. Г. А. Методика оценки эффективности интенсификации теплообмена в теплообменных аппаратах //Известия вузов. Машиностроение. № 5−6. 1999. С.67−72.
  29. Е.В., Васильев В. Я. Метод относительного сравнения теплогидравлической эффективности интенсификации процесса теплообмена в каналах теплообменных поверхностей //Теплоэнергетика. № 6. 2002. С. 60−63.
  30. Е.В., Васильев В. Я. Метод относительного сравнения теплогидравлической эффективности теплообменных поверхностей и теплообменников //Теплоэнергетика. № 5. 2002. С. 47−53.
  31. Д.Д., Попалов В. В. Оптимизация теплообменников АО эффективности теплообмена //Москва. Энергоатомиздат. 1986. 150с.
  32. Д.Д., Попалов В. В. Сравнение эффективности теплоотдачи при течении газов в гладких и шероховатых каналах //ТЭ. № 5. 1977. С.70−73.
  33. В.М. Эффективность различных форм конвективных поверхностей нагрева//Издательство «энергия». Москва. 966. Ленинград, 182с.
  34. С.С. Основы теории теплообмена //Издание 4-е дополненное. Издательство «Наука». Сибирское отд. Новосибирск, 1970. 660с.
  35. Г. Теория пограничного слоя М.: Наука. 1969. 742с.
  36. В.К. О предельной интенсификации теплообмена в трубах за счет турбулизации потока//ИАН. Энергетика и транспорт. 1990. № 1. С.169−172.
  37. Ю.Ф., Олимпиев В. В., Попов И. А. Эффективность промышленно перспективных интенсификаторов теплоотдачи.(обзор. Анализ. Рекомендации.) // Известия Академии Наук. Энергетика. № 3. 2002. С. 102−118.
  38. Г. А., Лобанов И. Е. Исследование предельной интенсификации теплообмена в трубах за счет искусственной турбулизации потока //Теплофизика высоких температур. 2002. Т.40. № 6. С.958−963.
  39. В.К. Моделирование теплообменного оборудования //Л: Энергоатомиздат. Ленинград отделение. 1987−264 е.: ил.
  40. И.Ф., Мигай В. К. Интенсификация конвективного теплообмена внутри труб путем применения искусственной шероховатости //Теплоэнергетика. № 9. 1964. С.60−63.
  41. В.К. Интенсификация конвективного теплообмена в трубах спиральными закручивателями //Теплоэнергетика. № 11. 1968. С.31−33.
  42. М.А., Михеева И. М. Основы теплопередачи //Изд. 2-е, стереотип. М. «Энергия». 1977. 344с.
  43. Б. С. Гении Л.Г. Ковалев С. А. Теплообмен в ядерных энергетических установках под.ред. Б. С. Петухова //Учебное пособие для вузов М. Атом издат. 1974. 408 с.
  44. В.П., Осипова В. А. Сукомел А.С. Теплопередача //Учебник для вузов. М.: Энергоиздат. 1981. 416с.
  45. Ю.Г., Николаев Н. А. Обобщение опытных данных по теплопередаче в трубах с ленточными завихрителями //Теплоэнергетика. № 3. 1980. С.51−53.
  46. А. А. Интенсификация конвективного теплообмена искусственной шероховатостью //Теплоэнергетика. № 3. 1984. С. 10−14.
  47. Ю.М. Эффективность применения профильных витых труб в теплообменных аппаратах турбоустановок //ТЭ. № 12. 1982. С.36−40.
  48. Ю.М. Экспериментальное исследование гидравлики и теплообмена при конденсации водяного пара на наклонных трубах //Дисс. на соис. уч. ст. к.т.н. 1962. 160с.
  49. Е.М., Бродов Ю. М., Савельев Р. З., Мень П. Г. Теплоотдачи при течении однофазного теплоносителя в профильных витых трубах //Известия вузов. Энергетика. № 5. 1984. С. 109−112.
  50. Ю.Г. Гидродинамика и теплообмен закрученных потоков реологически сложных жидкостей-М.: Энергоатом издат. 1996−304с.
  51. В.К., Халатов А. А. Теплообмен, массообмен и гидродинамика закрученных потоков в осесимметричных каналах//М. Машиностр. 1982. 200с.
  52. Материалы докладов Российского национального симпозиума по энергетике РНСЭ. Казань. 10−14 сентября 2001., Т. 1. С.57−67., С.409−412.
  53. С.Г., Каримов К. Ф., Сатаров Т. Х. применение двухмерной шероховатости для увеличения теплоотдачи вязкой среды //тр. II Росс.конф. по теплообмену. Т.6. Интенсификация теплообмена. М.: МЭИ.С.114−116.
  54. В.В. Ламинарно-турбулентный переход в каналах теплообменников с выступами интенсификаторами теплообмена //Казанский энергетический институт. Теплоэнергетика. № 7. 2001. С. 52−56.
  55. В.К., Ковальногов А. Ф., Галзобеев В. И. Экспериментальное исследование влияния местной закрутки потока на тепловую эффективность поверхности трубы //ИФЖ. Т. XXIII. № 1. 1972. С. 10−14.
  56. В.В. Интенсификация конвективного теплообмена путем применения дискретной шероховатости //Казан, филиал МЭИ. Сборник научных трудов № 201. М.: Москва. 1989. С.5−11.
  57. Г. А. Эффективность использования закрутки потока для интенсификации теплообмена в трубчатых теплообменных аппаратах //Теплоэнергетика. № 11. 1997 г. С. 61−65.
  58. Чоу. Экспериментальное Исследование интенсификации теплоотдачи при вынужденных конвекции в цилиндрической трубе с помощью спиральных пружинных вставок//Теплопередача. 1988. № 1. С. 13.
  59. А.И., Филатов Л. Л., Циклаури Г. В., Кабанова Е. Б. Влияние геометрии интенсификатора спиральных канавок на конвективную теплоотдачу в трубах//Теплоэнергетика. № 2. 1992. С. 53−55.
  60. А.И., Филатов Л. Л. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при течении воды в трубах со спиральными канавками //ТЭ. № 1. 1986. С. 44−46.
  61. Ю.Г., Конахин A.M., Кумиров Б. А., Шинкевич О. П. Экспериментальное исследование теплообмена при ламинарном течении в трубах с использованием проволочных спиральных вставок //ТЭ. № 11. 1994. С. 53−56.
  62. Л.И., Дулькин И. Н. Тепловой расчет оребренных поверхностей, под.ред. В. Г. Фастовского М. Энергия. 1977. 256с.
  63. Э.Н., Леухин Ю. Л., Осташев С. И. Интенсификация теплоотдачи кольцевых каналах с закрученным течением теплоносителя //РНКТ-2. Т. 6. Москва, 1998. С. 196−198.
  64. В.К. Интенсификация конвективного теплообмена в трубе в условиях закрученного потока с постоянным по длине шагом //ИФЖ. Т.З. 1960. № 11. С. 53−57.
  65. Ю., Чесна Б., Сурвила В. Теплоотдача в газо-охлаждаемых кольцевых каналах, под.ред. А. Жукаускаса //Изд. Мокслас, Вильнюс. 1977. 253с.
  66. Г. И., Дубровский Е. В. Эффективные теплообменники //Машиностроение. Москва, 1973. 96с.
  67. Бон Ж.Б., Хоффман М. А., Такахаси Р. К., Ли Д. Теплоотдача за резким расширением при переходных числах Рейнольдса //Теплопередача. 1987. № 1. С. 37−43.
  68. A.M., Кумиров Б. А. Экспериментальное исследование теплообмена и гидродинамики при неизотермическом течении воды в каналах с кольцевыми выступами //Казан, филиал МЭИ. Сб. науч. трудов № 201. М.: Москва, 1989. С.40−45.
  69. Д.Д., Попалов В. В. Оптимизация теплообменников по эффективности теплообмена // М.Энергоатомиздат. 1986. 152с.
  70. Ю.В. Интенсификация гидродинамических и тепловых процессов в аппаратах с турбулизаторами потока //Теория, эксперимент, методы расчета. М.: Энергоатомиздат. 2003. — 304с.
  71. В.Л., Никитон Ю. М., Пупков Е. И., Смирнов В. П., Шуйская К. Ф., Брагина О. Н., Огин Е. Д., Покровский Ю.Ю.и др. Интенсификация конвективного теплообмена //Теплоэнергетика. № 2. 1980. С.57−60.
  72. В.М., Васильев В. Н., Марушкина Г. Е., Розенбаум И. А. Обобщение результатов исследований теплогидравлических характеристик профильных накатанных труб //Теплоэнергетика. № 7. 1990. С.50−54.
  73. В.М., Бажан П. И., Коневец Г. Е. Справочник по теплообменным аппаратам //Москва, машиностроение. 1989.
  74. В.В., Якимов Н. Д. Расчет теплообмена и трения в канавках, поперечных к турбулентному потоку //Теплоэнергетика. № 3. 2002. С.28−32.
  75. П.И., Виноградов О. С. Исследование теплоотдачи и гидравлических сопротивлений кольцевых каналов с теплоотдающей внутренней поверхностью//Теплоэнергетика. № 10. 1964. С.62−65.
  76. Ю.Н., Лифшиц М. А., Григорьев Г. В., Назаров В. В. Результаты исследования и промышленного внедрения винтообразного профилированных труб //Теплоэнергетика. № 7. 1981. С. 48−50.
  77. В.И., Цирельман Н. М. Теплообмен и гидравлическое сопротивление при турбулентном течении газа в поле пространственного градиента давления // ИзвВУЗов. Энергетика. 1970. № 9. С.100−104.
  78. В.К., Быстров П. Г. Интенсификация теплообмена в волнистых трубах //Теплоэнергетика. № 11. С.74−76.
  79. Е., Лэндис Ф. Трение и характеристики теплообмена при вынужденной конвекции в трубах с завихрителями из скрученной ленты //Теплопередача. № 1. 1964. С.52−65.
  80. Koch R. Druckverlust und Warmeubergang bei verwirbelter Stromung. VDI Forschungsheft 469. Band 24. 1958.
  81. А.Ф., Щукин B.K. Экспериментальное исследование теплоотдачи в трубах при местной закрутке потока шнековыми завихрителями //Теплоэнергетика. № 6. 1968. С.81−84.
  82. В.М., Замятин С. А., Хряпченков А. С. Экспериментальное исследование локальных интенсификаторов теплоотдачи //Известия вузов. Энергетика. № 1. 1981. С. 120−122.
  83. Ф. Торсен Р. Трение и характеристики теплообмена в турбулентном закрученном потоке при наличии больших поперечных градиентов температуры //Теплопередача. 1968. № 1. С. 91−103.
  84. А. Теплопередача в трубах с проволочными и ленточными турбулизаторами//Теплопередача. 1973. № 4. С. 134−136.
  85. В.Р. Теплоотдача при кипении и кризис кипения в завихренном потоке нагретой жидкости в трубах с электрическиобогреваемыми завихрителями из скрученных лент при нулевом потоке на стенке трубах //Теплопередача. 1965. № 3. С.25−30.
  86. А.И., Рис В.В., Смирнов Е. М. Численное моделирование турбулентного течения теплообмена в трубе с ленточным завихрителем //РНКТ-2 по теплообмену. Т.6. Москва, 1998. С. 132−136.
  87. М.Х., Номофилов Е. В., Субботин В. И. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при винтовом движении жидкости в трубе //Теплоэнергетика. № 7. 1961. С. 57−60.
  88. А.Ф., Щукин В. К. Теплообмен и гидравлическое сопротивление в трубах с лопаточными завихрителями //ИФЖ. Т. XIV. № 2. 1968. С. 239−247.
  89. М.К., Тарасевич С. Э., Филин В. А., Щукин В. К. Гидравлическое сопротивление коротких каналов с непрерывной закруткой потока //Вторая российская национальная конференция по теплообмену. Т.5. Москва, 1998. С.47−50.
  90. И.Л., Гешеле В. Д., Горяпов Д. А., Раскатов И. П. Критические тепловые потоки и теплоотдаче в закритической области от поверхности, покрытой лунками //Теплоэнергетика. № 10. 2003. С. 49−53.
  91. Г. А. Критический анализ современных достижений в области интенсификации теплообмена в каналах//РНКТ-2. Т. 6. Москва, 1998. С.91−98.
  92. А.В., Васанова JI.K. Эффективная поверхность теплообмена для трубчатых воздухоподогревателей паровых котлов //РН Симпозиум по энергетике КГЭУ. Казань. Россия. 10−14 сентября 2001. С. 165−168.
  93. А.В. Оптимизация конструкции и режимов работы газовоздушных теплогенераторов и жаротрубно-дымогарных водогрейных котлов //Дисс. на соискание ученой степени к.т.н. Екатеринбург, 2002. 160с.
  94. Е.С., Митенков В. Б., Воробьев Ю. П., Зозуля Н. В. Интенсификация теплопередачи в горизонтальных профильных трубах с диаф-рагменной накаткой//Труды ЦКТИ. Выпуск 180. Ленинград, 1980. С. 96−102.
  95. Теплообмен и гидродинамика в закрученных потоках //Тезисы докл. второй росс. конф. Москва. Изд-во МЭИ. 15−17 марта 2005. 220с.
  96. А.Н. Погрешности измерений физических величин, -Л.: Наука. 1985.- 122с.
  97. К., Лецкий Э., Шефер В. Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов //Изд.во «Мир». Москва, 1977. -552с.
  98. Вячеслав Дюк. Обработка данных на ПК в примерах -СПб: Питер, 1997.-240с.: ил. 115. под.ред. Емесеевой И. И. Практикум по эконометрике //Москва. «Финансы и статистики». 2002. -192с.: ил.
  99. A.M., Бондин А. Р. Обработка опытных данных. Статические гипотезы и выводы //Учебное пособие. Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ. 2003. 90с.
  100. Н.В., Трофимец В. Я. Статистика в Excel. Москва, «Финансы и статистика» 2002.-386с.: ил.
  101. Ю.П. Введение в планирование эксперимента //Издательство «Металлургия». Москва. 1969. 155с.
  102. Р.Н. Обработка экспериментальной информации //4.2 Регрессионный анализ: Учебное пособие из-во второе, перераб. и доп. Саратов: Сарат. гос.техн. ун-т. 2002. — 116с.
  103. И.П., Васильев Н. Н., Амбросов В. А. Быстрые методы статистической обработки и планирование экспериментов. Л., Изд-во Ленинград, ун-та, 1974. С.1−76.
  104. А.Н., Тюленев В. П., Романов А. В., Петровский А. А. Применение математических методов и ЭВМ. Планирование и обработка результатов эксперимента. Мн.: Выш. шк. 1989.-218с.:ил.
  105. Г. Ж. Кидд мл. Теплоотдача к газовому потоку и падение давления в спирально- волнистых трубах //Теплопередача. 1970. № 3. С. 205−211.
  106. Мухин В. А, Сукомел А. С., Величко В. И. Экспериментальное исследование теплообмена при течении газа в круглой трубе со сверхзвуковой скоростью при больших температурных напорах //ИФЖ. Т. V. № 11. 1962. С.3−7.
  107. В.Г., Адлер Ю. П. Планирование промышленных экспериментов «Металлургия». 1974. 264с.
  108. Ю.П., Маркова Е. В., Грановский Ю. В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. Изд-во «Наука». 1976. 280с.
  109. Ч. Основные принципы планирования эксперимента, под ред. Налимова В. В. Издательство «Мир». Москва. 1967. 406с.
  110. Н., Лион Ф. Статистика и планирование эксперимента в технике и науке. Метод планирования эксперимента под.ред. Э. К. Лецкого, Е. В. Марковой пер. с англ. -М: Мир. 1981. -520с. ил.
  111. К. перевод с английского под ред. Лецкого Э. К. Применение статистики в промышленном эксперименте. Изд. во «Мир. Москва, 1979. 299с.
  112. В.В., Чернова Н. А. Статистические методы планирования экстремальных экспериментов. Изд. во „Наука“. Москва. 1965. 340с. с илл.
  113. Г. Н., Канторович Б. В. О горении и теплообмене распыленного жидкого топлива в завихренном потоке воздуха//ИФЖ. Т. 1. № 3. 1958.
  114. В. И. и др. Теплотехнические испытания котельных установок. М. Изд. „Энергия“. 1977.
  115. Ю.А., Олимпиев В. В., Попов И. А., Алексеева О. В. Сравнительный анализ эффективности интенсификаторов теплоотдачи //РНКТ-3. Т.6. Москва, 2002. С. 75−78.
  116. Правила измерения расхода газов и жидкостей стандартными сужающими устройствами. РД50−213−80.
  117. И.Е. Повышение эффективности коротких диффузоров с помощью разделительных стенок //Теплоэнергетика. № 8. 1958. С.21−24.
  118. А.П., Гуревич М. И., Решетин Н. И., Шалаев Н. Б. Общая теплотехника //Гос. энергоиздательство. Москва. 1963. Ленинград. 392с. с черт.
  119. С.Н. Теплопередача //Издательство высшая школа. Москва, 1964. 390с.
  120. Г. А., Дзюбенко Б. В., Якименко Р. И. Интенсификация теплообмена и анализ методов сравнения теплогидравлической эффекты теплопередающих поверхностей //РНКТ-2. Т.6. Москва. 1998. С.91−102.
  121. Основные положения диссертации опубликованы в работах:
  122. Газогенераторные технологии путь к эффективной энергетике /А.Ф.Рыжков, В. В. Костюнин, Р. В. Валуев, В. Е. Силин, В. Ю. Балдин, Ж. Лувсандорж //Инженер. 2001. № 9. С. 9−10.
  123. О применении газогенераторных установок для сжигания местных топлив/ А. Ф. Рыжков, Я. М. Щелоков, В. В. Костюнин, В. Е. Силин, Ж. Лувсандорж //Российский национальный симпозиум по энергетике: материалы докладов РНСЭ, T.I. Казань: КГЭУ, 2001. С. 43−46.
  124. Л. Газогенераторный отопительный котел ГГОК-70 / Л. Жаргалхуу, А. Ф. Рыжков //Науч. тр. I отчет, конф. мол. уч. ГОУ УГТУ-УПИ: сб. тез. Ч. I. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2001. С. 186−188.
  125. Современные способы использования местных топливных ресурсов /А.Ф.Рыжков, В. Е. Силин, В. В. Костюнин, Ж. Лувсандорж //Первая всероссийская школа-семинар молодых ученых и специалистов. „Энергосбережение-теория и практика“. М., 2002. С. 185−190.
  126. Л. Потенциал местных ТЭР Монголии и современные технологии их использования / Л. Жаргалхуу, А. Ф. Рыжков //Научные тр. II отчет, конф. молодых ученых ГОУ УГТУ-УПИ: сб. тез. Ч. II. Екатеринбург, 2002. С.168−169.
  127. Л. Возможность использования биомассы в газогенераторной установке в условиях Монголии /Л.Жаргалхуу, А.Ф.Рыжков
  128. Безопасность биосферы 2001/02»: материалы пятого всероссийского молодежного научного симпозиума, 4−6 мая 2002 года. Екатеринбург, С. 17.
  129. Газогенераторные технологии перспективное направление энергетического использования биотоплива /Н.И.Данилов, А. Ф. Рыжков,
  130. A.В.Наумейко, В. Ю. Балдин, В. В. Костюнин, В. Е. Силин, Ж. Лувсандорж, Я. М. Щелоков // Первая в Украине международная конференция «Энергия из биомассы». 23−26 сентября 2002. г. Киев, С. 124−125.
  131. Л. Возможность интенсификации теплообмена в газогенераторных отопительных котлах /Л.Жаргалхуу, А. Ф. Рыжков //Научные тр. III отчет, конф. молодых ученых ГОУ ВПО УГТУ-УПИ: сб. тез. Ч. I. Екатеринбург, 2002. С. 195−196.
  132. Разработка газогенераторных установок для энергетического использования биотоплив /А.В.Попов, В. Е. Силин, Ж. Лувсандорж,
  133. B.В.Костюнин, А. Ф. Рыжков //Студент и научно-технический прогресс: сборник тезисов докладов студенческой научной конференции. Екатеринбург, 2003.1. C.157−159.
  134. Л. Организация перемешивания газов в канале при малых числах Рейнольдса / Л. Жаргалхуу, А. Ф. Рыжков //Вестник УГТУ-УПИ № 3(33). Екатеринбург, 2004. С.236−239.
  135. Л. Возможность решения экологических проблем использования местных топлив в условиях Монголии /Л.Жаргалхуу, А. Ф. Рыжков //Материалы всероссийской конференции «Экологические проблемы промышленных регионов». 2004. С.226−227.
  136. Л. Потенциал местных ТЭР Монголии и их энергетическое использование /Л.Жаргалхуу, А. Ф. Рыжков //Вестник УГТУ-УПИ № 15(45) «На передовых рубежах науки и инженерного творчества». Екатеринбург, 2004. Ч. 2. С.76−79.
  137. В.Е. Газогенераторные отопительные котлы, состояние и перспективы /В.Е.Силин, Л. Жаргалхуу, А. Ф. Рыжков //Материалы V всероссийского совещания- выставки по энергосбережению, 5−9 апреля 2004. Екатеринбург, 2004. С.122−124.
  138. Опыт создания малых газогенераторных отопительных котлов /А.В.Попов, И. В. Рыжков, Ж. Лувсандорж, В. В. Костюнин, А. Ф. Рыжков //Материалы V всероссийского совещания-выставки по энергосбережению, 5−9 апреля 2004. Екатеринбург, С. 124−125.
  139. JI. Газоводяной теплогенератор с интенсификацией теплообмена /Л.Жаргалхуу, Л. Бор, Л. Ф. Рыжков //Сборник материалов VI всероссийского совещания-выставки по энергосбережению, 21−25 марта 2005. Екатеринбург, С. 124−125.
  140. Jargalkhuu L. Efficient heat generating plants for Mongolia /L.Jargalkhuu, A.F.Ryjkov, A.B.Kharchev //The Proceedings of the International Scientific Conference on POWER INDUSTRY AND MARKET ECONOMY. May 04−07. 2005. Ulaanbaatar, Mongolia. P.330−332.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!