Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Исследование работы длинных цилиндрических оболочек из стальных вальцованных профилированных стальных листов

Диссертация: Исследование работы длинных цилиндрических оболочек из стальных вальцованных профилированных стальных листов
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Расчет напряженно-деформированного состояния длинных цилиндрических оболочек следует проводить с помощью метода конечных элементов по деформированной схеме, принимая в расчет не полное поперечное сечение профиля, а только эффективную его часть, что подтвердили экспериментальные исследования. При этом среднее расхождение теоретических и экспериментальных значений перемещений составило 19… Читать ещё >

Содержание

  • 1. ПРИМЕНЕНИЕ ВАЛЬЦОВАННЫХ ПРОФИЛИРОВАННЫХ ЛИСТОВ В ПОКРЫТИЯХ ЗДАНИЙ
    • 1. 1. Отечественный и зарубежный опыт применения
    • 1. 2. Состояние теоретических и экспериментальных исследовании
  • 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ДЛИННЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК ИЗ ВАЛЬЦОВАННЫХ ПРОФИЛИРОВАННЫХ ЛИСТОВ
    • 2. 1. Предварительные замечания
    • 2. 2. Задачи исследования
    • 2. 3. Расчет коэффициентов влияния формы сечения
      • 2. 3. 1. Предпосылки расчета
      • 2. 3. 2. Методика расчета
        • 2. 3. 2. 1. Случай 1. Широкая полка профиля растянутаЗ
        • 2. 3. 2. 2. Случай 2. Широкая полка профиля сжата
      • 2. 3. 3. Результаты расчета
        • 2. 3. 3. 1. Коэффициенты влияния формы сечения расчетного профиля
        • 2. 3. 3. 2. Коэффициенты влияния формы сечения расчетного профиля с учетом гофррфования
        • 2. 3. 3. 3. Исследование влияния кривизны широкой полки на коэффициенты формы сечения
    • 2. 4. Влияние геометрической длины конечного элемента оболочки на его расчетную длину
    • 2. 5. Численные исследования влияния начальных несовершенств на напряженно-деформированное состояние и устойчивость цилиндрических оболочек из вальцованных профшгированных листов
      • 2. 5. 1. Методика и содержание исследования
      • 2. 5. 2. Результаты исследования
        • 2. 4. 2. 1. Напряженно-деформированное состояние
        • 2. 4. 2. 2. Общая устойчивость
    • 2. 5. Выводы
  • ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 3. 1. Задачи исследования
    • 3. 2. Описание опытных конструкции и испытательной установки
    • 3. 3. Методика экспериментальных исследований
    • 3. 4. Результаты экспериментальных исследований
      • 3. 4. 1. Перемещения
      • 3. 4. 2. Нормальные напряжения
      • 3. 4. 3. Экспериментальное определение внутренних напряжений в профилях после гибки
    • 3. 5. Выводы

Исследование работы длинных цилиндрических оболочек из стальных вальцованных профилированных стальных листов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Арки и арочные конструкции являются одними из широко распространенных конструктивных систем, применяемых в строительстве. Появление новых, высоко технологичных способов изготовления арочных конструкций, таких как цилиндрических оболочек из вальцованных профилированных листов, приводит к необходимости изучения их действительной работы и создания инженерных методик их расчета.

Оболочки из вальцованных профилированных листов изготавливаются из рулонной стали непосредственно на строительной площадке при помощи мобильного оборудования. Первоначально из рулонной стали делают прямолинейный профиль швеллерного сечения, а затем придают ему дугообразную форму путем поперечного гофрирования его широкой полки. При этом поперечное сечение профиля искажается — широкая полка принимает дугообразную форду. Затем из этих профилей при помощи специальных кромкогибочных машин собирают оболочку. Такая технология изготовления обуславливает высокую деформативность таких конструкций и, вследствие этого, невозможность непосредственного применения традиционных методов для их расчета.

Арки относятся к тому типу конструкций, для которых основным расчетом, определяющим их несущую способность, является расчет на устойчивость. Раннее были развиты методы расчета на устойчивость только круговых арок, колец и оболочек при действии равномерной нормальной нагрузки, что достаточно хорошо подходило к задачам подводной техники или резервуарам.

Для строительных арочных конструкций основными внешними нагрузками являются вес конструкций, а также снеговая неравномерная нагрузка. Такие арки являются сжато-изогнутыми. В этом случае при решении задач устойчивости необходимо рассматривать нелинейный процесс деформирования при постеленном увеличении нагрузок с учетом изменения первоначальной форьы и развитием пластических деформаций и влиянием различных факторов (внутренних напряженийЛ начальных несовершенств). Эти вопросы могут быть исследованы лишь с использованием эффективных численных методов.

В настоящее время расчет арочных конструкций производится на ЭВМ при помощи специальных программ, основанных на методе конечных элементов. При этой дугообразная форма оболочки заменяется полигональной и расчет арки сводится к расчету соответствующей рамы. Усилия в стержнях рамы определяются в предположении ее работы как упругой системы. После этого каждый элемент рассчитывают на прочность и устойчивость с учетом пластических деформаций. При этом вводят коэффициенты расчетной длины, продольного изгиба и формы сечения. Коэффициенты расчетной длины получаются также из расчета упругой системы, а коэффициент продольного изгиба и форы сечения — из расчета в упругопластической стадии. Однако, несмотря на некоторую условность этого общепринятого метода расчета рам, практика эксплуатации конструкций, рассчитанных таким способом, подтвердила его справедливость. К? юме того, этот метод достаточно прост для практических расчетов, и в настоящее время предлагается СНиП 11−23−81* «Стальные конструкции» для расчета на общую устойчивость сжатых и сжато-изогнутых стержневых конструкций. Данная работа посвящена изучению возможности применения этого метода для определения несущей способности длинных цилиндрических оболочек из вальцованных профилированных листов. Расчетная схема такой оболочки — рама полигонального очертания. Поскольку действительная работа такой раьы сильно отличается от работы традиционных рам, то возможность применения такой методики к расчету рам полигонального очертания требует проведения теоретических и экспериментальных исследований.

Целью работы является разработка теоретически и экспериментально обоснованной методики определения несущей способности длинных цилиндрических оболочек из вальцованных профилированных листов, а также внедрение ее в практику строительства.

Диссертация состоит из введения, 3 глав, основных выводов и списка литературы и приложения.

Основные выводы.

1.Использование цилиндрических оболочек из вальцованных профилированных листов в покрытиях зданий является одним из направлений технического прогресса в строительстве. Прогрессивность этих конструкций обусловлена совмещением несущих и ограждающих функций, мальм расходом металла из-за их тонкостенности, высокой ин-дустриальностью изготовления и монтажа. Оболочку набирают из лотковых профилей, изготавливаемых площадке из рулонной стали непосредственно на строительной площадке.

2. Теоретические и экспериментальные исследования показали, что разрушение этих оболочек происходит вследствие потери общей устойчивости. Практический метод расчета на устойчивость можно свести к расчету на устойчивость полигональной рамы, состоящей из прямолинейных стержней.

3. Определены, необходимые для расчета на устойчивость, коэффициента влияния формы сечения лоткового профиля без и с учетом гофрирования широкой полки. Значения коэффициентов приведены на рис. 2.66, 2.76, 2.96, 2.106.

4. Получены расчетные формулы коэффициентов влияния формы сечения для всех возможных напряженных состоянии профилей лоткового сечения. Характер распространения пластических деформаций в профилях зависит от соотношения размеров отдельных частей профиля. При этом пластические деформации могут быть одноили двухсторонними. Для каждого рассмотренного профиля определены возможные вида напряженных состояний.

5. Исследовано влияние кривизны широких полок профиля на коэффициенты фор^ы сечения. При этом увеличение кривизны растянутых широких полок лотковых профилей приводит к снижению значений коэффициентов влияния формэ! сечения причем, при больших эксцентриситетах независимо от гибкости. При малых эксцентриситетах кривизна широких полок влияет на коэффициент /7 только при малых гибкостях. Максимальные значения коэффициентов не зависят от относительного эксцентриситета. В свою очередь увеличение кривизны сжатых широких полок приводит при больших эксцентриситетах к значительному снижению величины коэффициента 7, с 2 до 1,2 независимо от гибкости. При малых эксцентриситетах увеличение кривизны широких полок профилей приводит к значительному увеличению значений коэффициентов 7} только при больших гибкостях профилей, когда начинается развитие пластических деформаций и в растянутой зоне сечения.

6. Коэффициенты расчетных длин получены из расчета на устойчивость оболочки по деформированной схеме методом конечных элементов. При исследовании зависимости величин коэффициентов расчетных длин от количества конечных элементов в оболочке установлено, что расчетная длина конечного элемента оболочки практически не зависит от его геометрической длины. Критические напряжения в оболочках с различным количеством конечных элементов изменяются в пределах 5%.

7. При исследовании влияния начальных несовершенств на напряженно-деформированное состояние оболочек установлено, что самыми неблагоприятными из всех отклонений являются несимметричные отклонения изогнутой оси, совпадающие по характеру с деформацией оболочки от несимметричной нагрузки. Так, несимметричное смещение вниз на 100 мм (1/б0радиуса) при расчетной снеговой нагрузке для Ш снегового района (160кг/м2) приводит к увеличению горизонтальных перемещений в точке 4(см. рис.3.4) на 30%, а нормальных напряжений — на 2 0%. Если принять допускаемое увеличение напряжений на 10%, то несимметричное смещение должно быть не более 60 мм (1/100 радиуса).

8. Несколько меньшее влияние на напряженно-деформированное состояние оказывает смещение в коньке. Так, смещение вниз на 103 мм (1/58 радиуса) приведет к увеличению напряжений на 5%, а перемещений — на 2%. Незначительное влияние на напряженно-деформированное состояние оболочки (3−4%) оказывает изменение длины дуги оболочки и смещение опор в пределах 100 мм (1/60 радиуса).

9. Положительно сказываются на работе конструкции смещения оболочки в коньке, направленные вверх. Такое смещение, благоприятное для напряженно-деформированного состояния, имела опытная оболочка: несимметричный выгиб на 138 мм (1/43 радиуса) в направлении противоположном приложению нагрузки, что привело к снижению напряжений в ней в среднем на 22%, а перемещений на 33%.

10. На общую устойчивость оболочек наибольшее влияние оказывают несимметричные смещения в той части оболочки, где приложена максимальная снеговая нагрузка. Такое смещение на 100 мм (1/60 радиуса) приведет к снижению критических напряжений на 14%, а смещение на 200 мм (1/30 радиуса) увеличит критические напряжения на 33%. Остальные рассмотренные несовершенства изменяют критические напряжения в пределах 5%. Опытная однослойная оболочка имела 13%-ный запас по критическим напряжениям.

12.Расчет напряженно-деформированного состояния длинных цилиндрических оболочек следует проводить с помощью метода конечных элементов по деформированной схеме, принимая в расчет не полное поперечное сечение профиля, а только эффективную его часть [90,57], что подтвердили экспериментальные исследования. При этом среднее расхождение теоретических и экспериментальных значений перемещений составило 19% в среднем по ступеням нагруже-ний. Расчет нормальных напряжений также следует вести с учетом гофрирования широкой полки профиля. При этом расхождение теоретических и экспериментальных значений составило 16% в узких полках профиля, в среднем по всем ступеням нагружений.

12. Остаточные напряжения в профилях оболочки после ее изготовления достигают значительных величин. Растягивающие напряжения в узких полках составили 100, ЗбмПа. Сжимающие напряжения в широких полках — 27,2мПа. Расчет величины внутренних напряжений в оболочках следует вести по методике, изложенной в гл. З и [92]. При учете внутренних напряжений после гибки расхождение между теоретическими и экспериментальными значениями напряжений уменьшилось до 7% в узких полках профиля и до 20% в широких полках.

13. Потеря устойчивости оболочек может наступить в любом из трех наиболее нагруженных сечений, расположенных в точках 4, 104(1/3,5 пролета от левой опоры), 114, 14(1/40 пролета от левой опоры), 19, 119(1/8,6 пролета от правой опоры) (см. рис. 3.4). Напряжения в этих сечениях близки по абсолютной величине, поэтому потеря общей устойчивости может начаться в любом из них при дополнительных неблагоприятных воздействиях на конструкцию, таких как: местная нагрузка, начальные несовершенства, внутренние напряжения .

14. Величина экспериментальной критической нагрузки для трехслойной оболочки составила 3,84кН/м2, для однослойной — 1,92кН/м2. Оболочки в трехслойной секции воспринимали нагрузку поровну. Несмотря на более раннее появление текучести в наружной оболочке, в расчетах можно принять, что в восприятии внешней нагрузки обе оболочки работают одинаково.

15. Таким образом, расчет общей устойчивости оболочек следует вести по методике, изложенной в гл. 2. При этом коэффициенты расчетных длин определять из расчета на устойчивость оболочки по деформированной схеме. Коэффициенты форьы сечения определяются по графикам на рис. 2.106. Расхождение между теоретической и экспериментальной критической продольной силой в точке 19 составило 15%.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Абдель-Саид Дж. Халодноформованные цилиндрические оболочки.
  2. В кн.: Международный конгресс «Теория и экспериментальные исследования пространственных конструкций. Применение оболочек в инженерных сооружениях», Москва, 23−28 сентября 1985. М.,
  3. Б.И. -1985. т.1. -С.331−348.
  4. Э.Л. Ограждающие конструкции зданий из тонкостенных гофрированных профилей // Монтажные и специальные работы встроительстве. -1988. № 12 С. 8,9.
  5. Э.Л. Пути повышения эффективности профилированных настилов // Строительство и архитектура. Серия 8. Строительные конструкции и материалы. Экспресс-информ. ВНИИНТПИ. 1990. вып. З -С.9−13.
  6. Э.Л., Федорова H.A. Каспэ И. Б. Сборно-разборное инвентарное здание из гофрированных стальных листов // Монтажные и специальные работы в строительстве. -1990. № 8. -С.13,14.
  7. Алюминиевые конструкции. Справ. Пособие / В. И. Трофимов, С. В. Тарановский, В. Н. Слиров и др. / Под ред. В. И. Трофимова. -М.: Стройиздат, 1978. -151с.
  8. В.В. Расчет геометрически и физически нелинейных стержневых систем методом конечного элемента // Труды УДН.
  9. Исследования по расчету пространственных систем. -М. -1987. -С.126.132.
  10. С.Б. Теория пластической устойчивости // Механика. Сборник перев. -1951. -№ 1(5). -с.123−124.
  11. г., Петков П., Киров Ив., Маринков Ив. Экспериментално изследоване на сграда от профилирана ламарина с голям отвор. // Научни трудове, -1986. N'3 -С.11−18.
  12. Ф. Устойчивость металлических конструкций. М.: Физматгиз. -1959. -544 с.
  13. E.H. Сводчатые покрытия из стальных профилированных сборных арочных элементов (США) // Строительство и архитектура. Серия 8. Строительные конструкции и материалы. Экспресс-информ. ВШИС. 1987. вып. 19 -С.9−12.
  14. E.H. Стальные оцинкованные профилированные элементы покрытий систеьы СМО OMEGA (Франция) // Строительство и архитектура. Серия 8. Строительные конструкции и материалы. Экспресс-информ. ВНИИС. 1986. вып.8 -С.8−10.
  15. З.И., Артюхин Г. А., Зархин Б. Я. Программное обеспечение матричных алгоритмов и метода конечных элементов в инженерных расчетах. -М.:Машиностроение. -1988. -256с.
  16. Л. П. Гулиев Ш. М. Дискретизация задачи устойчивости равновесия кривых стержней произвольного очертания // Известия вузов. Строительство и архитектура. -1980. -№ 9. -С.45−49.
  17. В.З. Тонкостенные упругие стержни.
  18. В.М. Расчет точности изготовления и сборки конструкций крупнопанельных жилых домов. -Л.: Стройиздат, 1991.- 110с.
  19. A.B. Расчет стержневых гостем. М.: Стройиздат. -1974. -207с.
  20. A.B. Работа решетчатой плиты покрытия с применением стального профилированного настила // Автореф. дисс. На соиск. Уч.степ. канд. Техн.наук. Свердловск, 1990. -18с.
  21. Т.Е. Устойчивость упрутопластических арок различного очертания при произвольных нагрузках. Автореферат дисс. кандидата техн. наук. — М., 1994.
  22. И.Д. О больших прогибах пространственных тонких стержней. Исследование в области механических измерений // Труды ВНИИФТРИ. -М. -1971. -Вып.8.(38). -С.17−36.
  23. М.А. Состояния равновесий и устойчивость упрутопластических круговых арок: Автореф. дис. на соиск. уч. степ. к.т.н. /ЦНШСК.им.Кучеренко. -М.-1981.-24с.
  24. М.А., Ерхов М. И. Выпучивание и устойчивость подъемистых упрутопластических арок: Тезисы доклада// Всесоюзн. Симпозиум по устойчивости и механике деформируемого твердого тела. -Калинин. -1981.
  25. .П. Расчет арочно-консольной фермы на устойчивость численным методом // Труда МИИТ. -1987. -С.196−206.
  26. А.Н. Устойчивость арок. -M.-J1.: ГИТТЛ. -1946. -128с.по расчету строительных конструкции и надежности сооружений. -М. -1987. -С.196−206.
  27. А.Я. К теории расчета круговых арок с учетом осевых деформаций // Металлические конструкции и испытания сооружений: Межвузов.темат.сб.тр. /ЛИСИ. -Л. -1979. -с.50−60.
  28. А.Я. Устойчивость деформированных состояний круговых арок: Тезисы доклада / / Прблемы устойчивости в строительной механике. V Всесоюзная конференция. -Л. -1977. -с.31−33.
  29. П.Ф. //Вестник инженеров и техников. -1952. № 6.
  30. М. И. Ананян В.В. Расчет упругопластических рам и арок с учетом конечных перемещений методом конечного элемента // Вычислительные методы в исследованиях строительных конструкций. -М.-1987. -С.21−27.
  31. М.И. Теория пластичности. М. :Изд. Университета дружбы народов. -1988. -78с.
  32. С.Д., Огай К. А., Федорова В. П. Эффективные хранилища из легких арочных металлических конструкций // Промышленное строительство. -1988. № 11 -С.21−23.
  33. В.Г. Основы теории упругости и пластичности. -М.: Высшая школа. -1990. -386с.
  34. В.Б. Вариант метода начальных параметров для исследования больших перемещений стержневых систем. //
  35. Строительная механика и расчет сооружений. -1982. -й'5. -С.38−41.
  36. В. Б. Штейн A.B. Результаты исследования устойчивости арок при учете конечных перемещений // Вычислительные метода при исследованиях строительных конструкций. -М. -1987. -с.101−106.
  37. A.A. Об упруго-пластической устойчивости конструкций, включающих стержневые элементы // Инженерный сборник. -1960. -т.27. -с.87−91.
  38. A.A. Пластичность. Основы общей теории. М.: Изд. АН СССР. -1963. -272с.
  39. Ким A.C., Токарев A.A. К вопросу экспериментального исследования трехслойного сводчатого покрытия типа «Сэндвич». В кн.: Облегченные конструкции покрытий зданий: Межвузовский сборник, РИСИ. Ростов-на-Дону, Б.И. -1984. -с.85−88.
  40. В.И. Устойчивость двухшарнирных арок с надарочным строением. //Строительная механика и расчет сооружений. -1962. -№ 2. -С.24−30.
  41. В.Д. Устойчивость упругопластических систем. М.: Наука. -1980. -240с.
  42. А.З. Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры. Екатеринбург.: Диамант, 1994. -276с.
  43. Н.В. Прочность и устойчивость стержневых систем. -М.: Стройиздат. -1949.
  44. Н.В. Прочность и устойчивость стержневых систем. М.: Стройиздат. -1949.
  45. М.Д. Влияние геометрических несовершенств на несущую способность легких металлических конструкции. -Автореферат дисс. кандидата техн. Наук. М., 1994.-39с.
  46. А.Ф. Допуски и технические измерения при монтаже металлических и железобетонных конструкций. -М., Стройиздат, 1988. 265с.
  47. А.Ф. Инструментальный контроль точности мотажа стальных конструкций одноэтажных производственных зданий.-Промышленное строительство. 1973. -№ 2. -с.21−23.
  48. И.Л. Сводчатое покрытие сооружения/ Казанский ИСИ, A.C.715 730 (СССР). Заявл.13.03.78 № 2 589 747/29−33. -Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки, 1980, №б -С.145.
  49. И. Л. Хусаинов Д.М. Определение допусков на изготовление и монтаж арок облегченных зданий. -Известия ВУЗов. Строительство. 1996. -№ 3. -с.134−137.
  50. H.A., Лебединец Л. Н. Исследование влияния геометрических параметров на напряженное состояние арок за пределом упругости / / Труды Днепропетровского института инж. ж.-д. транспорта. -1971. -С.155−159.
  51. H.A., Лебединец Л. Н. Определение упругопластических перемещений пологих арок по деформированной схеме // Труды Днепропетровского ин-та инж.ж.-д. транспорта.-1971.-С.160−164.
  52. Легкие конструкции одноэтажных производственных зданий / Е. Г. Кутухтин, В. М. Спиридонов, Ю. Н. Хромец. -2-е изд., перераб. и доп. М.:Стройиздат, 1988. 263с.
  53. С.Д. Опыт и перспективы развития методики расчета строительных металлоконструкций в СССР. Сб.: Материалы по металлическим конструкциям. Вып.10. М. :Стройиздат.-19б8.
  54. А.И. О малых деформациях криволинейных стержней. // Труда Ленинградского политехнического института. -1941. -№ 3. -с.148−156.
  55. М.И. Теория и расчет процессов изготовления деталей методами гибки. М.:Машиностроение, 1966.
  56. Ляв А.Э. Х. Математическая теория упругости. -М-Л.: ОНТИ. -1935. -674с.
  57. Д.В. Исследование прочности жесткости и местной устойчивости вальцованных профилированных листов с поперечно рифлеными гранями: Дисс. На соиск.ученойстеп.канд.техн.наук. 05.23.01/УГТУ-УПИ.-Екатеринбург, 1995, -194с.
  58. А.М. Сравнение конечно элементных расчетных моделей для криволинейных стержней // Труда Фрунзенского политехнического института. -1978.-№ 107.-С.39−90.
  59. A.B. Исследование несущей способности упругопластических арок // Изв.Вузов. Строительство и архитектура. -198 8. -№ 7.-С.34−38.
  60. В.А. Напряженно-деформированное состояние арок и оболочек вращения за пределами упругости при статическом и динамическом нагружении: Автореф.дисс.на соиск.уч.степ.к.т.н./ ЦНИИСК. -М.-1976.-14с.
  61. В.А., Себекина В. И. О несущей способности пологих арок // Строительная механика и расчет сооружений -1976. -№ 5. -С.30−35.
  62. E.H. Гибка и правка на ротационных машинах. Технология и оборудование. М.:Машиностроение, 1967,
  63. E.JI. Труды по механике. -М.: ГИТТЛ. -1955. -583 с.
  64. E.H. Об устойчивости дугового кольца и арки // Известия Петроградского политехнического института. -1918. -XXVII.
  65. М.Ф. Теория равновесия и движения упругой проволоки: Дисс. на соиск. уч.степ. докт. прикладной математики. -1867.
  66. Н.О. Расчет деформаций металлоконструкций при сварке. Машгиз, 1955.
  67. Е., Друккер Д. Неупругая потеря устойчивости стержней и пластинок при пластических деформациях. // Механика. Сборник перев. -1955. -№ 3(31). -с.81−89.
  68. Я.Г. О критической силе сжатого стержня в неупругой области // Инженерный сборник АН СССР. -1951. Т.20. -С.160−163.
  69. В.В. Прочность и деформации сжатых стержней металлических конструкции. Ереван: Издательство АН Армянской ССР. -1971. -224с.
  70. Проектирование металлических конструкций: Спец. курс / В. В. Бирюлев, И. И. Кошин, И. И. Крылов, А. В. Сильвестров. -JI.: Стройиздат, 1990. -432с.
  71. Ю.Н. Механика деформируемого твердого тела. -М.: Наука, -1988.-712 с.
  72. Расчёты машиностроительных конструкций методом конечных элементов. Справочник под общ. ред. В. И. Мяченкова.
  73. а.Р. Расчет сооружений с учетом пластических свойств материалов. -М.: Стройиздат. -1954. -287с.
  74. В. А. Мирошник P.A. Численное определение критических нагрузок для криволинейных стержней // Известия Вузов. Машиностроение. -1988. -№б. -С.7−11.
  75. В.Г. Исследование предельного равновесия арок: Автореф.дисс.на соиск.уч.степ.к.т.н./Новосибирск.-197 5.
  76. В.Г. Определение несущей способности стержней и стержневых систем из упругопластического материала //
  77. Изв.Вузов. Строительство и архитектура. -197б.-№ 9.-С.49−57.
  78. В.Г. Предельное равновесие круговой двухшарнирной арки // Известия Вузов. Строительство и архитектура. -1972.-№ 1.-С.35−41.
  79. В. Г. Чаплинский И.А. Теоретическое и экспериментальное исследование несущей способности двухшарнирных арок // Известия Вузов. Строительство и архитектура. -1975. -№ 9. -С.43−49.
  80. В.Г., Мищенко A.B. Несущая способность упруго-пластических арок // Изв.Вузов. Строительство и архитектура.-1987.-№ 1.-С.23−28.
  81. В.М. К задаче определения несущей способности плоских упруго-пластических арок //Труды Новочеркасского политехнического института. -1972. -Вып.233. -С.22−26.
  82. В.М. Численный метод определения несущей способности упруго-пластических арок // Труда Новочеркасского политехнического института. -1972. -Вып.233. -С.26−33.
  83. Смирнов А. Ф, Александров A.B., Лащеников Б. Я, Шапошников H.H. Строительная механика. Динамика и устойчивость сооружений. -М.: Стройиздат. -1984. -416с.
  84. СниП 3.03.01−87. Несущие и ограждающие конструкдоию-М., 1988.- 93с.
  85. СНиП 11−23−81* «Стальные конструкции»
  86. СниП Ш-18−75. Металлические конструкции. Правила производства и приемки работ. -М., 1976.- 160 с.
  87. Н.К. Устойчивость стержневых систем в упруго-пластической области. -Л.: Стройиздат. -1968. -248с.
  88. Справочное руководство по инженерно-геодезическим работам. Под ред. Большакова В. Д. и Левчука Г. П., М.:Недра, 1980, 781с.
  89. Э. Обобщенная теория потери устойчивости стержней и пластинок при пластических деформациях // Механика. Сборник перев. -1952. -№ 2(12). -с.104−108.
  90. Строительная механика. Под ред. А. В. Даркова.-М.-1969.-с.35−39.
  91. Ф. Ф. Марцинкевич Д.В. Популова Г. Ю. Пространственные покрытия из вальцованных профилированных листов. «Развитие школы проф. Н. С. Стрелецкого в современных условиях». Сб. науч. трудов. -М.: МГСУ, 1995.
  92. Ф.Ф. Металлические ограждающие конструкции. Л.:Стройиздат, 1988. -248с.
  93. Ф.Ф., Ананьин М. Ю. Инвентарные складывающиеся здания // Легкие металлические конструкции: Межвузовский сборник научных трудов. УПИ Свердловск, 1988. -С.4−14.
  94. С.П. Расчет упругих арок. -Л.:Госстройиздат. 1933. -123с.
  95. И.С., Лемпицкий В. В., Воронцов H.H. и др. Гнутые профили проката, М.: Металлургия, 1980. -352с.
  96. B.C. Экспериментально-теоретическое исследование упруго-пластической работы стальных неразрезных балок. Труды ЦНИИПС., М.:Госстройиздат,-1938.
  97. В.В. Работоспособность металлических конструкций производственных зданий с геометрическими несовершенствами и коррозионными повреждениями. Автореферат дисс. Доктора техн. наук. -М. 1991. -36с.
  98. В.В. Работоспособность металлических конструкций производственных зданий Севера. -Новосибирск: Наука, 1990.- 145с.
  99. Д. Конечные перемещения и прощелкивание круговых арок. // Прикладная механика. -1968. -№ 4. -с.153−159.
  100. Р. Общая теория единственности и устойчивости для упруго-пластических тел. // Механика. Сборник перев. -1958. -№ 6(52). -с.81−96.
  101. Чекулаева М, В, Конструкции покрытия теннисного корта с применением стальных профилированных арочных элементов (Великобритания) If Строительство и архитектура. Серия.8. Строительные конструкции материалы. Экспресс-информ. ВНИИНТПИ.-1989. Вып. З -С.9−11.
  102. В.И. Котельников.В.И. О двух формах вспучивания круговых арок // Расчет и экспериментальное исследование прочности, устойчивости и колебаний конструкций летательных аппаратов. -М. -1987. С.71−75.
  103. В.И. Метод продолжения по параметру и его применение к задаче больших прогибов непологой круговой арки // Изв. АН СССР. Механика твердого тела. -1979. -№ 4.-С.178−184.
  104. Л.П. Железнодорожное строительство.№ 2 1954.
  105. И.Я. Устойчивость круговых арок под действием сосредоточенной силы // Прикладная математика и механика. -1938. -№ 3. -С.267−290.
  106. Л. Методы нахождения кривых линий. -М.:Гостехтеориздат, 1934.
  107. Ф.С. Избранные работы по устойчивости сжатых стержней М.: Гостехиздат., 1952.
  108. Ф.С. Избранные работы по устойчивости сжатых стержней. М.:Гостехтеориздат, 1952.
  109. Bogendach als Bausystem fur gro? e freitragende Spannweiten // F+J-Bau. -1988. № 2 -S.30−31.
  110. M. // Беолл. Польской АН. ОтдЛУ, 1953, 1. № 3.
  111. M. // Бкшл. Польской АН. Отд. IV, 1954, 2. № 3.
  112. Calhoun P., Da Deppo D. Nonlinear finite element analysis of clamped arches // J. Struct. Eng. -Vol.109 -No.3. -P.599−612.
  113. E. //Stahlbau. 1934. H.21−23.
  114. Clebsch R. Theorie der elastischen Korper. -1882.
  115. Cohn M.2., Abdel-Rohman M. Analysis up to collapse of elasto-plastic arches // Conput. and Struct. -1976.-Vol.6. -No.6. -P.511−517.
  116. Engesser T. Uber Knickfestigkeit gerader Stabe. //Zeitschrift des Arch. u. Ing. Vereins zu Hannover, 1889. H.4. -s.455
  117. Gill S.S. Large deflection rigidplastic analysis of a built-in semicircular arch //Int. J. Mech. Eng. Educ. -1976. Vol.4. -P.339−355.
  118. Griming G. Knick versuche mit auflenruttiggedruckten Stahlstiitzen. //Stahlbau. -1936. H.3.
  119. Haila D., Neishlos H. Simulating curved beams via offset straight elements // Engineering Computations.-1985. -Vol.2. -No.2. -P.257−258.
  120. Harrison H. In-plane stability of parabolic arches // J. Struct. Div. Proc.Amer.Soc.Civ.Eng. -1982. -Vol.108.1. P.195−205.
  121. Huang Y. A new matrix method for solving buckling and free vibration problems of circular arches with variable regidity // Mech. Struckt. and Mach. -1987−1988. -Vol.15. -No.4. -P.463−479.
  122. Jezek K. Die Festigkeit von DruckstSben aus Stahl. Wien. 1937. -s.
  123. Johnston B.G., Cheney L. Steel Columns of Rolled Wide Flange Section. // Comm. on Techn. Recearch Am. Inst. Steel Constr. Progress Rept.2. -1942.
  124. R. // Proc. Amer. Soc. Civil Engrs. 1955. № 692. -s.81.
  125. Ketter R. Proc. Amer. Soc. Civil Engr, 1955,81,№ 692.
  126. Kikuchi F. Accuracy of some finite element models for arch problems // Comput. Meth. Appl. Mech. and Eng. -1982. -Vol.35. -No.3. -P.315−345.
  127. Kikuchi F., Tanizawa K. Accuracy and locking -free property of the beam element approximation for arch problems
  128. Computers and structures. -1984. -Vol.19. -No.1−2. -P.103−110.
  129. Kirchhoff G. Uber das Gleichgewicht und die Bewegung eines unendich dunnen elastischen Stabes. Gesammelte Abhandlungen. Leipzig. -1882.
  130. Kollbrunner C.F., Meister M. Knicken. Berlin: Springerverlag. -1955.
  131. Koraatsu S. Shinke T. Practical formulas for in-plane load carrying capacity of arches // Transactions of the Japan Soc. of Civil Eng. -1978. -No.9. -P.92−95.
  132. Kuranishi Sh., Yabuki T. Some numerical estimation of ultimate in-plane strength of two-hinged steel arches // floooKy raKKaM poMoyH xoKOKycio. Proc. Jap. Soc. Civ. Eng. -1979. -No.287. -P.155−158.
  133. Kuranishi Sh., Yabuki T. Ultimate in-plane strength of two-hinged steel arches subjected to lateral loads // Transactions of the J^pan Soc. of Civil Eng. -1977. -No.10. -P.350−353.
  134. Namita Y., Shinke T., Zui H. In plane elastic buckling and second order elastic analysis of arches by transfer matrix method // Transactions of the Japan Soc. of Civil Eng. -1979. -No.10. -P.350−353.
  135. Noor A.K., Greene W.H., Hartley S.J. Nonlinear finite element analysis of curved beams // Comput. Meth. Appl. Mech. and Eng. -1977. -Vol.12 -No.3. -P.289−307.
  136. Prathap G/ The curved deem (deep arch) ring element revisited // Intrnat. Journal for Numerical Meth. in Engineering. -1985.-Vol.21.-No.3.-P.389−407.
  137. Reagan Ronald S. Finite deformations of circular arches // Lect. Notes. Comput. Sei. -1979. -76.-P.347−355.
  138. Ros M. Die Bemessung zentrisch und exzentrisch gedruckter Stabe auf Knickung//Bericht ubver die 11 Intrrn. Tagung fur Bruckenbau u. Hochbau in Wien. -1928.
  139. Sabir A.B., Lock A.C. Large deflektion, geometrically non-linear finite element analysis of circular arches // Intern. J.Mech.Sci. -1973. -Vol.15. -No.l. -P.37−47.
  140. Schmalzried P., Riedeburg K. Das unterschpannte Blechdach eine Neuentwicklung des VEB
  141. Meta11leichtbaukombinat// Bauplanung-Bautechnik. -1981. № 6.
  142. Schmidt R. Initial postbifurcation behavior of a onehinged circular arch.// International Journal of Mechanical Science -1980/ -Vol.22. -No.8. -P.527−533.
  143. Schmidt R., Da Deppo D. Buckling and postbuckling behavior of high-rise arches with large prebuckling deflections // Industrial Mathematics. -1978. -Vol.27. -No 2. -P.61−74.
  144. Shanley F.R. Inelastic column theory //Journ. Of the Aeron. 1946. Sc Vol. 13. № 12. -s.678
  145. Shanley F.R. Inelastic column theory //Journ. Of the Aeron. 1947. Sc Vol. 14. № 5.
  146. Shinke T., Zui H., Namita Y. Analysis and experiment in-plane load carrying capacity of arches // Transactions of the Japan Soc. of Civil Eng. -1978. -No.9. -P.49−52.
  147. Shinke T., Zui H., Namita Y. Analysis in-plane elasto-plastic buckling and load carrying capacity of arches // Transactions of the Japan Soc. of Civil Eng. -1976. -No.7. -P.62−65.
  148. Wolde-Tinsae A.M., Huddlston J.V. Non-linear three-dimentional buckling of prestressed arches // CANCAM 77. Proc. 6th Can. Cjngr. Appl. Mech. -Vancouver. -1977. -Vol.1.-P.209−210.
  149. Zeman Bogensysteme eine runde Sache. // Stahlbau Rundschau, -1986. № 67 -S.12−13.
  150. Расютша формулы для определения коэффициентов
  151. Случай 1. Широкая полка профиля растянута HazsBBiosHifoe состояние 3. Стадия III
  152. Пластические деформации по высоте профиля распространяютсясо стороны сжатых волокон на участке: 0 = Ci ^ ta, а со сторонырастянутых: Ььj ^ с^ — ibi + ?fee.
  153. Характеристики пластичности сечения в этом случае будут иметь следующий вид: в- 2 .ас, 1. Ав=—-дSltдс, = 2'*siny 2 2) sin 5 ' К Лсг-Ьц?sin у sin? j1гн~ 3*(sin7+k A"Ksini"sinrl
  154. Для данной стадии функция Хъ примет вид:-'¦-'"р.^Р-ИР-у)ж* 2'ь (С1 (и v «Г+, -Н—+ (са А&bdquo-) х 3 3 V sin у v 71 1 YL/ MxKlisii
  155. Относительный эксцентриситет т: 2 1i-p)^ Joe2 / ч1 ~<�Р)А-2(1-^Ц)кл. fe-л.Гsin S-(c2-a2)2tb1. Jhi- + bzhiTsin у sin S, 1)
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!