Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Разработка способа получения материалов на основе моноалюминида рутения и исследование их структуры и свойств

Диссертация: Разработка способа получения материалов на основе моноалюминида рутения и исследование их структуры и свойств
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Сопловые и рабочие лопатки, а также многие другие ответственные детали горячего тракта современных газотурбинных двигателей (ГТД), двигателей гиперзвуковых летательных аппаратов изготавливают из сложнолегированных многокомпонентных жаропрочных никелевых суперсплавов, основы создания, производства и применения которых в авиации заложил академик С. Т. Кишкин. Большой вклад в развитие авиационных… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Аналитический обзор работ по ИиЛ!
    • 1. 1. Моноалюминид рутения: структура, свойства
    • 1. 2. Диаграммы состояния систем Ки-А1-легирующий элемент
      • 1. 2. 1. Двойная диаграмма состояния Яи-А
      • 1. 2. 2. Тройные диаграммы состояния
    • 1. 3. Получение и свойства образцов ЯиА1 и его сплавов
      • 1. 3. 1. Получение образцов ЯиА1 и его сплавов
      • 1. 3. 2. Механические свойства образцов ЯиА1 и его сплавов
      • 1. 3. 3. Стойкость образцов ЯиА1 его сплавов в агрессивных средах
  • Выводы к главе 1
  • 2. Исходные материалы и методы исследования
    • 2. 1. Материалы и методы получения
    • 2. 2. Методы исследования структуры, фазового состава и свойств
  • 3. Физико-химические закономерности взаимодействия КиА1 с легирующими элементами и фазами и выбор композиций на основе КиА1 как основы нетрадиционных жаропрочных сплавов
    • 3. 1. Закономерности строения тройных систем Яи-А1-ЛЭ
    • 3. 2. Возможность использования легирования для повышения жаропрочности и низкотемпературной пластичности ЯиА
      • 3. 2. 1. Температура плавления
      • 3. 2. 2. Твердорастворное упрочнение ЯиА
      • 3. 2. 3. Упрочнение фазами внедрения
      • 3. 2. 4. Низкотемпературная пластичность
      • 3. 2. 5. Плотность
    • 3. 3. Выбор систем легирования сплавов и КМ на основе ЯиА
  • Выводы к главе 3
  • 4. Литые сплавы на основе Ш|А
    • 4. 1. Выбор сплавов, исходные материалы, способ выплавки
    • 4. 2. Строение и свойства литых сплавов
    • 4. 3. Пластическая деформация литых заготовок
      • 4. 3. 1. Деформация литых заготовок осаживанием при комнатной температуре
      • 4. 3. 2. Деформация осаживанием при 800°С
    • 4. 4. Термическая обработка деформированных осаживанием ВП сплавов
  • Выводы к главе 4
  • 5. Порошковые сплавы на основе КиА
    • 5. 1. Исходные материалы и схемы реакционного спекания ЯиА
    • 5. 2. Влияние способа подготовки порошков и легирования на экзотермические эффекты при реакционном спекании и строение спеченных по режимам I, II и III сплавов
      • 5. 2. 1. Термические эффекты при спекании Яи-А1 по режиму I (из порошков в калориметре без
  • приложения давления)
    • 5. 2. 2. Строение спеченных по режимам I и II сплавов
    • 5. 2. 3. Плотность спеченных по режимам I и II сплавов
    • 5. 2. 4. Строение спеченных по режиму III сплавов
    • 5. 3. Влияние легирования на спекание 11и-А1 по различным режимам
    • 5. 4. Получение порошковых сплавов на основе ЯиА1 методом ГИП
    • 5. 4. 1. Режимы горячего изостатического прессования (ГИП)
    • 5. 4. 2. Строение образцов, полученных ГИП
    • 5. 5. Получение порошковых сплавов на основе RuAl из обработанных в аттриторе смесей порошков Ru + AI
    • 5. 5. 1. Характеристики смесей порошков Ru-Al, полученных механоактивацией
    • 5. 5. 2. Экзотермические эффекты при PC порошков Ru-Al, полученных механоактивацией
    • 5. 5. 3. Реакционное спекание
    • 5. 6. Некоторые закономерности PC порошковых сплавов на основе
  • RuAl
  • Выводы к главе 5
    • 6. Оценка жаропрочности сплавов на основе RuAl и других моноалюминидов методом горячей твердости
    • 6. 1. Состав и структура литых сплавов на основе RuAl
    • 6. 2. Установление корреляции горячей твердости с механическими свойствами, определенными традиционными методами
    • 6. 3. Горячая твердость литых сплавов на основе RuAl
    • 6. 4. Сравнительный анализ горячей твердости RuAl и других алюминидов
  • Выводы к Главе 6

Разработка способа получения материалов на основе моноалюминида рутения и исследование их структуры и свойств (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Для нового поколения авиационных и ракетных двигателей необходимы легкие конструкционные материалы, которые можно эксплуатировать при температурах выше 1100 °C. Повышение температуры газа перед турбиной ГТД обеспечивает: увеличение работы циклаповышение удельной мощностиуменьшение габаритов и снижение веса двигателяснижение удельного расхода топлива.

Возможны два пути решения проблемы: (1) применение новых схем двигателяохлаждение рабочих лопаток турбины- (2) создание новых жаропрочных сплавов и разработка технологии их изготовления и обработки, обеспечивающих заданную структуру.

Сопловые и рабочие лопатки, а также многие другие ответственные детали горячего тракта современных газотурбинных двигателей (ГТД), двигателей гиперзвуковых летательных аппаратов изготавливают из сложнолегированных многокомпонентных жаропрочных никелевых суперсплавов, основы создания, производства и применения которых в авиации заложил академик С. Т. Кишкин. Большой вклад в развитие авиационных никелевых суперсплавов внесли Б. Н. Каблов, И. Л. Светлов, Н. В. Петрушин, Б. С. Ломберг и др. Современные никелевые суперсплавы представляют собой твердые растворы на основе Ni с ГЦК неупорядоченной структурой (у матрица), упрочненные дисперсными выделениями у'-фазы, являющейся легированным твердым раствором на основе интерметаллида (ИМ) N13AI с упорядоченной ГЦК кристаллической структурой (Ll2). Формирование оптимальной структуры осуществляется термической обработкой (ТО) литейных и термопластической обработкой деформируемых суперсплавов. Высокая жаропрочность как зарубежных, так и отечественных никелевых литейных суперсплавов определяется большой объемной долей (до 5060 об.%) и высокой дисперсностью вторичных выделений у’вт, выделившихся при охлаждении и ТО пересыщенного твердого раствора на основе Ni (у), а также оптимальным мисфитом, то есть разницей в периодах кристаллической решетки у’вт и у-матрицы. Потолок рабочих температур Ni-суперсплавов (1050−1100°С) 5 определяется их разупрочнением при указанных температурах, прежде всего из-за уменьшения объемной доли вторичных выделений у'-фазы № 3А1 (у'вт) вследствие повышения её растворимости в у-№-матрице, огрублением не растворившихся частиц у’вт вследствие развития диффузионных процессов. Эффективно развиваются работы, связанные с попыткой замедления диффузионных процессов в (у+ у') №-суперсплавах за счет увеличения в них содержания «медленных, тяжелых» тугоплавких легирующих элементов (ЛЭ) (Мо, Та) и в том числе введения 2−9% таких элементов как Яе [1, 2] и даже благородных металлов [3]. Применение Ле и тем более благородных металлов (иридия и рутения в частности) в качестве ЛЭ никелевых суперсплавов является отражением общей современной тенденции в разработке материалов для наиболее ответственных деталей ГТД и других типов двигателей авиакосмических аппаратов новых поколений, требующих для своего изготовления высоких технологий. Это замена более экономичных и дешевых материалов, используемых для изготовления «горячих» деталей массового производства и имеющих относительно невысокие механические свойства и жаростойкость, на более дорогие и дефицитные материалы с высокой жаропрочностью. Новые материалы обеспечивают создание принципиально новых изделий авиакосмической техники. Примером может служить создание легированных иридием или рутением литейных монокристаллических никелевых суперсплавов для рабочих лопаток, а также применение для изготовления корпусов двигателей малой тяги чистого рения с иридиевым покрытием вместо никелевых суперсплавов или более тугоплавких сплавов ¥—(3−4)Яе или У-(20−27)11е [4, 5, 6, 7, 8].

Некоторые из упомянутых ЛЭ несколько повышают температуру солидус никелевых суперсплавов, однако при этом повышается плотность сплава (до 8,89,1 г/см3) — увеличивается опасность образования охрупчивающих сплавы топологически плотноупакованных (ТПУ) фаз, аккумулирующих тугоплавкие ЛЭ, что приводит к обеднению ими уи у'-твердых растворов. Это усложняет и, следовательно, удорожает термическую обработку сплавов, поскольку сужаются оптимальные температурные интервалы, и возрастает время (свыше 80 ч), необходимое для различных стадий ТО. Кроме того, легирование тугоплавкими металлами никелевых (у+у') — суперсплавов уменьшает, но не устраняет основную причину их разупрочнения при высокотемпературной работе — уменьшение объемной доли вторичных выделений у'-фазы Ni3Al вследствие повышения её растворимости в y-Ni матрице и не обеспечивает повышение рабочих температур свыше 1150 °C из-за относительно низкой температуры начала плавления (<1380°С) [2].

Анализ данных о свойствах жаропрочных материалов (сплавов тугоплавких металлов (W, Mo, Nb, Та, Cr), интерметаллидов, керамик и композиционных материалов), имеющихся в распоряжении материаловедов показал, что наиболее перспективными для замены Ni-суперсплавов в ряде конструкций являются легкие материалы на основе интерметаллидов (ИМ), особенно, алюминидов переходных металлов с упорядоченной структурой, имеющих более высокие температуры плавления и низкую плотность, чем никелевые сплавы [9, 10].

В связи с этим разработка конструкционных материалов на основе легких и тугоплавких, имеющих высокую коррозионную стойкость алюминидов является актуальной.

Наибольшее развитие получили работы, направленные на создание жаропрочных и жаростойких сплавов на основе алюминидов переходных металлов Ni3Al, TiAl, NiAl, которые имеют более высокие температуры плавления (1395−1630°С), высокую жаростойкость (благодаря более высокому содержанию алюминия) и более низкую плотность (3,4−7,3 г/см), чем никелевые суперсплавы. К достоинствам сплавов на основе алюминидов никеля следует также отнести тот факт, что они могут быть произведены в рамках отлаженных процессов производства никелевых суперсплавов, как по литейной, так и по порошковой технологии [9, 11, 12, 13, 14, 15]. Наиболее продвинутыми являются сплавы на основе Ni3Al (ГЦК упорядоченная Ll0 структура) типа ВКНА, разработанные в ВИАМ (В.П. Бунтушкин, O.A. Базылева) совместно с ИМЕТ РАН (К.Б.

Поварова), которые могут работать в ГТД на воздухе без покрытий длительно при 1100−1200°С, кратковременно (до 10 ч) — при 1250−1300°С [9, 11].

Традиционные алюминиды никеля и титана, используемые как основа для создания современных конструкционных материалов, изучают более 40 лет. Что касается легких жаропрочных конструкционных материалов на основе одного из наиболее тугоплавких алюминидов переходных металлов — p-RuAl (tILI ~ 2100°С), который мог бы являться основой для разработки сплавов и композиционных материалов нового поколения для работы при температурах, превышающих не только рабочие, но и температуры плавления никелевых суперсплавов и таких алюминидов переходных металлов, как Ni3Al, TiAl и Ni Al, то информация о составах, структуре, технологичности и свойствах материалов на основе RuAl разрозненна и является очень скудной. Это мешает выбору составов и способов получения и обработки этих материалов, которые обеспечивали бы формирование в них термостабильных структурно-фазовых состояний, ответственных за наиболее полную реализацию их физико-механических свойств.

Для создания на основе [З-RuAl, имеющего о.ц.к. упорядоченную кристаллическую решетку типа В2, конструкционных материалов необходимо преодолеть два его основных недостатка: низкотемпературную хрупкость и относительно невысокую жаропрочность при рабочих температурах. Очевидно, что проведение всего комплекса необходимых работ, особенно касающихся разработки технологических процессов и изучения механических свойств сплавов на образцах из RuAl, нереально, так как потребует использования больших количеств рутения. В связи с этим актуальным являлось также использование при разработке базовых технологических процессов в качестве модельного материала более дешевого аналога RuAl — другого тугоплавкого и легкого моноалюминида переходного металла VIII группы NiAl, также имеющего о.ц.к. упорядоченную кристаллическую решетку типа В2. Кроме того, актуальным являлось изыскание для оценки механических свойств методов, использующих образцы небольших размеров.

Все вышесказанное позволило сформулировать цель и задачи исследования. 8.

Целью работы являлась разработка физико-химических принципов создания легких, жаропрочных конструкционных сплавов на основе тугоплавкого моноалюминида рутения для теплонапряженных слабонагруженных деталей, работающих при температурах свыше 1: пл и 1раб №-су переплавов и сплавов на основе алюминидов никеля.

Для достижения поставленной цели решались следующие задачи:

1. Анализ тройных диаграмм состояния Яи-А1-ЛЭ (ЛЭ — легирующие элементы), установление физико-химических закономерностей взаимодействия алюминидов рутения с ЛЭ и выбор на этой основе систем легирования и композиций.

2. Изучение влияния легирования, деформации и термообработки на фазовый состав, структуру и свойства литых сплавов на основе ЯиА1.

3. Изучение влияния легирования, способов подготовки исходных порошков и режимов консолидации на структурно-фазовое состояние и свойства компактных образцов порошковых сплавов на основе ЯиА1 и модельного материала — моноалюминида №А1.

4. Сравнение характеристик жаропрочности сплавов на основе КиА1 с таковыми для более продвинутых сплавов на основе других алюминидов (№ 3А1, №А1, ТШ).

Основные выводы по работе:

1 .Проведен систематический анализ строения тройных диаграмм состояния Яи-А1-Ме (Х), где Ме — легирующий металл или металлоидX — легирующий элемент или фаза внедрения, установлены закономерности взаимодействия алюминидов рутения с ЛЭ и вторыми фазами, что позволило обосновать физико-химические принципы повышения низкотемпературной пластичности и жаропрочности р ЯиА1. Это определило выбор составов низколегированных гетерофазных вакуумплавленых сплавов на основе тугоплавкого моноалюминида рутения, в которых в равновесии с р ЯиА1 с упорядоченной о.ц.к. кристаллической структурой находится вязкая структурная составляющаятвердый раствор основе Яи © с г. п.у. неупорядоченной структурой в составе тугоплавкой эвтектики (до ~ 10 об. %), и порошковых сплавов с тугоплавким оксидом У203 (до 2.5 об.%).

2. Установлено, что твердорастворное легирование обеих структурных составляющих наиболее тугоплавкими ЛЭ (например, Ш и др.), имеющими большой атомный радиус и замещающими А1 в решетке ЯиА1 не снижает Тгш ЯиА1, практически не увеличивает его плотность, но при этом обеспечивает повышение прочности при температурах, по крайней мере, до 0,6 Тпл ЯиА1. Легирование более легкими, но менее тугоплавкими П, Сг и №, замещающими в ЯиА1 позиции А1, Яи+А1 и Яи соответственно, и имеющими меньший атомный радиус, чем каждый из основных компонентов, влияют на характеристики жаропрочности в меньшей мере.

3. Оценено влияние легирования элементами, замещающими в ЯиА1 позиции А1 СП, Ш), А1+Яи (Сг), или позиции Яи на структуру и фазовый состав низколегированных вакуумплавленых композиций на основе ЯиА1. Установлены основные факторы (соотношение основных и легирующих компонентов в сплавах, степень искажения кристаллической решетки ЯиА1 при легировании и диффузионная подвижность ЛЭ), определяющие фазовый состав сплавов, их прочность, пластичность и способность к деформации при комнатной и повышенных температурах.

4.Изучено влияние способов подготовки шихтовых материалов при получении литых сплавов на основе ЯиА1 на их состав, структуру и свойства. Показано, что для.

123 получения беспористых сплавов заданного состава с однородным распределением элементов замещения необходимы предварительный переплав рутения, многократный переплав слитков и дополнительное введение А1 (в шихту и между переплавами) для компенсации потери А1 из-за испарения.

5. Изучено влияние предварительной подготовки порошков шихты, легирования и температурно-силовых режимов реакционного сплавообразования при консолидации порошковых сплавов на основе КиА1 (и №А1, который использовался как модельный материал) на температурные интервалы и величины экзотермических эффектов, полноту протекания превращений при РС, а также пористость, структуру и характер распределения ЛЭ и упрочняющих фаз в спеченном материале. Показано, что увеличение площади контакта между Яи и А1, свободной от оксидной пленки, в процессе предварительной механоактивации смесей порошков Ли и А1 или при РС под давлением, приложенным до начала РС, изменяет механизм протекания РС: происходит переход от интенсивного развития экзотермической реакции образования ЯиА1 с участием жидкой фазы к медленному низкотемпературному твердофазному взаимодействию по диффузионному механизму с образованием серии неравновесных промежуточных алюминидов при избытке непрореагировавшего Яи. Показано, что получение методом порошковой металлургии компактного материала на основе МеА1 (И.иА1, №А1) близкого к равновесному состава с плотностью, близкой к теоретической, возможно только при использовании компактирования под давлением (горячее прессование, экструзия, ГИП) исходных порошков, имеющих заданный равновесный фазовый состав. На примере сплавов ТПА1-У2Оз показано, что однородное распределение дисперсных частиц оксида обеспечивается введением порошка оксида при механоактивации исходных порошков №А1, имеющих заданный равновесный фазовый состав.

6. Впервые показано, что наиболее тугоплавкий ЯиА1 превосходит по жаропрочности, охарактеризованной горячей твердостью, в том числе при длительных испытаниях, сплавы на основе более продвинутых алюминидов (№А1, ПА1 и М3А1), предназначенные для работы при температурах, превышающих рабочие температуры современных никелевых суперсплавов сплавов. При 900−1100°С твердость КиА1 выше, чем твердость этих алюминидов в 2−4 раза.

7. Результаты интеллектуальной деятельности защищены 3 патентами РФ на изобретение (№ 2 368 684, № 2 371 494 и № 2 371 496, зарегистрированы в 2009 г) — результаты диссертационной работы используются в МАТИ-РГТУ им. К. Э. Циолковского при чтении курсов лекций «Новые металлические материалы», «Металлические материалы со спецсвойствами», «Новые материалы и технологические процессы» и в ООО Научно-технический центр «Материалы и Технологии» при разработке конструкционных сплавов на основе «№А1 и ЯиА1 для деталей гиперзвуковых воздушно-реактивных двигателей для работы в окислительных средах при температурах, превышающих температуры плавления современных никелевых суперсплавов.

8. Разработанная экспрессная методика оценки характеристик высокотемпературной прочности путем измерения горячей твердости используется ООО «Пластимет» при разработке технологии пластической деформации прокаткой жаропрочных и жаростойких интерметаллидных сплавов на основе «№ 3А1 и технологии экструзии композиционных материалов на основе 1НА1 и ЯиА1.

Показать весь текст

Список литературы

  1. H.B., Светлов И. Л. Физико-химические и структурные характеристики жаропрочных никелевых сплавов. // Металлы, 2001, № 2, с.63−73.
  2. Murakami Н., Honmo Т., Koizumi Y., Hakada Н. Distribution of platinum group metals in Ni-base single-crystal superalloys. // Superalloys 2000/ Ed. Pollock T.M. a.o. TMS (The Minerals, Metals fnd Materials Society). 2000, p. 747−756.
  3. Povarova K.B., Bannykh O.A., Zavarzina E.K. Low- and high-rhenium tungsten alloys: properties, production, and treatment. // Rhenium and rhenium alloys. Proceedings of International symposium. Ed. Briskin B. 1997. Orlando, Fl., p.691−705.,
  4. Tuffas B.H. State of the art fabrication process for iridium/rhenium thrust chambers. // Rhenium and rhenium alloys. Proceedings of International symposium. Ed. Briskin B. 1997. Orlando, Fl., p.251−260.
  5. Reed В., Biadlow J., Schneider S. Iridium-coated rhenium radiation-cooled rockets, ibid, p.443−460.
  6. Leonhardt Т., Downs J., Near net shape of powder metallurgy rhenium parte. // Powder metallurgical high performance materials. Proceedings of 15th International Plansee Seminar. Reutte. 2001, v. l, p.647−657.
  7. Povarova K.B., Tylkina M. A, Physicochemical principles of the design of rhenium alloys // Rhenium and rhenium alloys. Proceedings of International symposium. Ed. Briskin B. 1997. Orlando, Fl., p.647−659.
  8. К.Б., Банных O.A. Принципы создания конструкционных сплавов на основе интерметаллидов. // Материаловедение, 1999, 4.1, ч.2. № 2, с.27−33- № 3, с.29−37.
  9. К.Б. Физико-химические принципы создания термически стабильных сплавов на основе алюминидов переходных металлов // Материаловедение. 2007.1 часть № 12. с. 20−27 — Пчасть 2008, № 1, с.29−37
  10. Povarova K.B., Lomberg B.S., Kazanskaya N.K., Gerasimov V.V., Drozdov A.A. Structural High-Temperature (pNiAl+y)-Alloys Based on Ni-Al-Co-M System with an Improved Low -Temperature Ductility. // ibid, v. l, p.710−725
  11. Povarova K.B., Mileiko S.T., Sarkissyan N.S., Antonova A.V., Serebryakov A.V., Kolchin A.A., Korzhov V.P. Supphire/TiAl composites structure and properties. // ibid, v. l, p.636−646.
  12. Диаграммы состояния двойных металлических систем: Справочник: В 3 т / Под общ. ред. Н. П. Лякишева. М.: «Машиностроение», т.1. 1996, 992 е., т.2 1997, 1024 е., т.З. кн.1 2001, 872 е., кн.2 2000, 448 с.
  13. Е.М., Полякова В. П., Горина Н. Б., Рошан Н. Р. Металловедение платиновых металлов. М., «Металлургия», 1975, 424 с.
  14. Fleischer R.L. Miscelaneous novel intermetallics // Intermetallic Compounds Practice / Ed. J.H. Westbrook, R.L. Fleischer, J. Willey and sons, 1994, V.2, p.237−256.
  15. И.JI. Высокотемпературные Nb-Si композиты. // Материаловедение. 2010. № 9. С. 29−38
  16. Sabariz A.L.R., Taylor G. in High-temperature Ordered Intermetallic Alloys VII, C.C. Koch, C.T. Lui, N.S. Stoloff, A. Wanner, Eds, Mat. Res. Soc. Symp. Proc. Vol. 460, MRS, Pittsburgh, USA, 1997, p.611
  17. D.C. Lu, T.M. Pollock, in High-temperature Ordered Intermetallic Alloys VIII, E.P. George, M.J. Mills, M. Yamaguchi, Eds, Mat. Res. Soc. Symp. Proc. Vol. 552, MRS, Pittsburgh, USA, 1999, p.611
  18. TernaryAlloys: A Comprehensive Compendium of Evaluated Constitutional Data and Phase Diagrams // Edited by G. Petzow and G. Effenberg. Weinheim- New-York: VCH. Cop. Vol. 3. 1990.
  19. Е., Гебхардт Е. Газы и углерод в металлах. М., Металлургия, 1980, 712 с.
  20. К.Б., Филин С. А., Масленков С. Б. Фазовые равновесия с участием Р-фазы в системах Ni-Al-Me (Ме-Со, Fe, Мп, Си) при 900 и 1100 °C // Металлы, № 5, с. 179−188.
  21. К.Б., Банных О. А., Антонова А. В. Закономерности взаимодействия алюминидов титана с легирующими элементами как основа разработки жаропрочных сплавов и композитов // Металлы, 2002, № 6, с.55−67.
  22. К.Б., Казанская Н. К., Дроздов А. А., Банных И. О., Морозов А.Е.Структура и свойства легированных литых сплавов на основе RuAl. // Металлы, № 6, 2004 г, с. 85 90
  23. .И., Щеголева Р. П., и др. Порошковая металлургия сталей и сплавов, 1978, с. 264.
  24. Povarova К.В., Skachkov О.А. Preparation, structure, and properties of Ni3Al and NiAl light powder alloys for aerospace. // Materials Science Forum Vols. 534 536 (2007), pp.1585−1588.
  25. А.Г., Фомина O.H., Поварова К. Б., Тагиров И. К., Иванов Л. П., Левашов Е. А. Синтез компактного моноалюминида никеля изалюминированного никелевого порошка // Журнал неорганической химии, 1993. том 38 № 11. с. 1780−1783.
  26. К.Б., Проскурин В. Б., Левин В. П., Николаев А. Г., Казанская Н. К., Фиров А. И. Влияние механического легирования на характер формирования интерметаллидной фазы в системе Ni-Al при реакционном спекании. //Металлы, 1994. № 4. с.67−75.
  27. Liu KW, Mucklich F, Birringer R. Intermetallics, 2001 -9:81.
  28. I.M. Wolff, Metall. Mater. Trans. A27 (1996) 3688.
  29. Mohamed ICE, Stover D., Buchkremer H.P., J Mat. Eng. Perfor., 1997−6/6 :771.
  30. Hu C, Baker TN, Acta Metall. Mater. 1994−42:51.
  31. Hu C, Baker TN, Mater. Sei. Eng. 1992-A156:167.
  32. Hu C, Baker TN, Mater. Sei. Tec. 1993−9:48.
  33. Gobran HA, Ilic N, Mucklich F, Intermetallics 2004- 12:555
  34. K. Eow, D. Lu and T.M. Pollock, Rate Sensitivities for Low Temperature Deformation in Ruthenium Aluminide Alloys, Carnegie Mellon University, Pittsburgh, PA 15 213, 1998
  35. R. D. Fleischer, R. D. Field, and C. L. Briant, Metall. Trans. 22A, 403 (1991)
  36. Wolff and G. Sauthoff Role of an Intergranular Phase in RuAl With Substitutional Additions, I.M., Acta mater. Vol 45, No. 7, pp. 2949−2969, 1997
  37. Fleischer, R. L., Metallurgical Transactions А, 1993Д4А, 227.
  38. Noebe, R. D, Misra, A. and Gibala, R., ZSIJ International, 1991, 31(10), 1172.
  39. Wolff I. M. and SauthotT, G., Z. Metallkde, 1996,87(2), 111.
  40. Ishida, K., Kainuma, R., Ueno, N. and Nishizawa, T., Metallurgical Transactions A, 1991, 22A, 441
  41. Wolffand G. Sauthoff. Role of an Intergranular Phase in RuAl With Substitutional Additions, I.M., Acta mater. Vol 45, No. 7, pp. 2949−2969, 1997
  42. К.Б., Казанская Н. К., Бунтушкин В. П., Костогрыз В. Г., Дроздов A.A., Бахарев В. Г. и др. Термостабильность структуры сплава на основе Ni3Al и его применение в рабочих лопатках малоразмерных ГТД. // Металлы № 3, 2003 г, с.95−100
  43. Noebe R.D., Walston W.S. Properties for the development of structural NiAl alloys. // Structural Intermetallics. 1997. The Minerals, Metals and Materials Society. P.573−584.
  44. H. A. Gobran, F. Soldera, F. Mucklich RuAl-an intermetallic material with exceptional properties // Functional Materials, Department of Materials Science, Saarland University, Saarbrucken, D-66 041, Germany
  45. Soldera F, Ilic N, Brannstrom S, Barrientos I, Gobran H, Mucklich H, // Oxidation of Metals 2003−59:529.
  46. McKee DV and Fleischer RL, in High Temperature, Ordered Intermetallic Alloys IV, Materials Research Society Symposium Proceedings, Johnson LA, eds. Pittsburg, PA, 1991−213:969.
  47. С.С., Расторгуев JI.H., Скоков Ю. А. Рентгеновский и электроннооптический анализ. М.: Металлургия, 1989, 366 с.
  48. JI.C., Треш X. Рентгеноспектральный микроанализ. В кн.: Приборы и методы физического металловедения. М. Мир. 1974, с. 221−270.
  49. Li W.B., Henshall L.J., Hooper R.M., Easterling K.E. The Mechanisms of Indentation Creep // Acta Metallurgica et Materialia. 1991, v. 39, № 12, p. 30 993 110.
  50. Siegel R.W., Foudere G.E., Mechanical Properties of Nanophase Metals //
  51. Nanostructural Materials. 1995, v. 6, p. 205−216 130
  52. O.A., Поварова К. Б., Буров И. В., Заварзина Е. К., Титова Т. Ф., Заварзин И. А., Иванов В. И. Структура и некоторые свойства литых сплавов на основе TiAl, легированных V, Nb, Та, Hf, Zr // Металлы. 1998, № 3, с. 31−41.
  53. К.Б., Заварзина Е. К., Юдковский С. И., Фридман А. Г., Иванченко В. Г. Структура и свойства сплавов хромового угла системы Cr-Ti-Si. // Металлы. 1996, № 3, с. 95−103
  54. B.C. Механические испытания и свойства металлов. М.: Металлургия. 1983, 352 с.
  55. К.Б., Казанская Н. К., Дроздов A.A., Титова Т. Ф., Банных И. О. Оценка жаропрочности литых сплавов на основе RuAl и других моноалюминидов методом горячей твердости.// Металлы № 2, 2003 г, с. 35 43
  56. К.Б., Антонова A.B., Заварзина Е. К., Титова Т. Ф. Экспрессная оценка жаропрочности литейных сплавов на основе TiAl. // Металлы. 2003, № 1, с.91−98
  57. Ю.С., Багров Г. Н. Ларионов В.В. и др. Установки для измерения твердости при температурах до 2000 °C / В кн. Теоретические и экспериментальные методы исследования диаграмм состояния металлических систем. М.: Наука, 1969, с. 205−212.
  58. O.A., Марчукова И. Д., Поварова К. Б., Шевакин А.Ф.Исследование рентгено-электронных спектров валентной зоны интерметаллида NiAl, легированного Со, Fe, Мп. // Металлы. 1994. № 6. с. 142−146.
  59. К.Б., Филин С. А., Масленков С. Б. Фазовые равновесия с участием ß--фазы в системах Ni-Al-Me (Me- Со, Fe, Мп, Си) при 900 и 1100 С. // Металлы. 1993. № I.e. 191−205
  60. Seo D.Y., Bieler T.R., Larsen D.E.The effect of heat treatment on microstructures and primary creep deformation of four investment cast titanum aluminide alloys/ //
  61. Structural Intermetallics 1997. Ed. Nathal M. V, Darolia R, Liu C. T, Martin P.L. Miracle D. B, Wagner R, Yamaguchi M. The Minerals, Metals and Materials Society, 1997, p. 137−146.
  62. В.П.Бунтушкин, К. Б. Поварова, О. А. Банных, Н. К. Казанская, Г. П. Шипова. «Влияние кристаллографической ориентации на механические свойства монокристаллов легированного интерметаллида Ni3Al». // Металлы, 1998, N2, с.49−53.
  63. M.Wollgarten, G. Kostorz, H. Heinrich //2001, Swiss National Science Foundation 02.04.02- Report. Ch. 4.
  64. Поварова К. Б, Казанская H. K, Дроздов А. А, Скачков О. А. Тугоплавкий интерметаллид RuAl как основа нетрадиционных жаропрочных сплавов. // Металлы. 2002. № 3. С. 35−47.
  65. Поварова К. Б, Казанская Н. К, Дроздов А. А, Скачков О. А. Влияние деформации и рекристаллизации на структуру и некоторые свойства сплавов на основе RuAl. // Металлы № 6, 2004 г, с. 91−94
  66. Поварова К. Б, Казанская Н. К, Дроздов А. А, Банных И. О., Морозов А. Е. Структура и свойства легированных литых сплавов на основе RuAl. // Металлы, № 6, 2004 г, с. 85 90
  67. К.Б., Николаев А. Г., Левашов В. А., Казанская Н. К., Геминов В. Н., Кошелиева В. Г., Бочвар А. Г. Получение методом СВС композиций №А1 с Y203, NbC и TiN. // ФХОМ. 1994. № 4−5, с.135−143.
  68. К.Б., Николаев А. Г., Левашов Е. А., Казанская Н. К. Получение конструкционных материалов на основе NiAl методом СВС-компактирования.//Металлург, 1996. № 5. с.9−10
  69. O.A., Манегин Ю. В., Маторина О. В. Исследование влияния деформационно-термической обработки на свойства интерметаллида NiAl, // Международная конференция «Новейшие процессы и материалы в порошковой металлургии». Тезисы докладов. Киев 1997, с. 71.
  70. O.A., Маторина О. В. Исследование влияния железа на пластичность сплавов интерметаллида NiAl. // Международная конференция «Новейшие процессы и материалы в порошковой металлургии». Тезисы докладов. Киев 1997, с. 72.
  71. К.Б., Дроздов A.A., Падалко А. Г., Морозов А. Е., Казанская Н. К. Получение сплавов на основе RuAl реакционным спеканием с использованием ГИП. // Металлы, № 6, 2005 г., с.78−84
  72. К.Б., Дроздов А. А., Скачков О. А., Пожаров С. В., Морозов А. Е. «Жаропрочный композиционный порошковый сплав на основе интерметаллида NiAl и способ его получения» Патент № 2 371 496 27.10.2009, Бюл. № 30, 8стр.
  73. К.Б., Дроздов А. А., Скачков О. А., Пожаров С. В., Морозов А. Е. «Жаропрочный композиционный порошковый сплав на основе интерметаллида NiAl и способ его получения» Патент № 2 371 494 27.10.2009, Бюл. № 30, 5 стр.
  74. . O.A., Поварова К. Б., Дроздов A.A., Морозов А. Е., Пожаров С. В. Изучение влияния введения Y203 в порошковые сплавы на основе NiAl на структуру сплавов II. Механоактивация // Металлы, 2012 г., № 5, с. 66−70
  75. К.Б., Казанская H.K., Дроздов A.A., Скачков О. А., Левин В. П. Получение алюминида рутения методом реакционного спекания смеси порошков Ru и А1. // Металлы. 2002. № 3. с. 119−124.
  76. К.Б., Дроздов А. А., Казанская Н. К., Банных И. О., Левин В. П. Влияние режимов низкотемпературного реакционного спекания под давлением и гомогенизирующего отжига на строение и плотность сплавов на основе RuAl. // Металлы. 2004. № 4. с. 71−79
  77. Ю.В., Галанов В. А., Чугунова С. И. Характеристика пластичности, получаемая при измерении твердости. АНУ, ИПМ им. И. Н. Францевича, Киев. 1992, 25 с.
  78. .А., Григорьв О. Н., Мильман Ю. В. и др. Определение твердости и модуля Юнга при упругопластическом внедрении индентора в материалы // Докл. АН СССР. 1984, т. 274, № 4, с. 815−817.
  79. .А., Григорьв О. Н., Мильман Ю. В., Рагозин И. П. Определение твердости и модуля Юнга по глубине внедрения пирамидального индентора // Пробл. прочности. 1983, № 11, с. 93−96.
  80. Microindentation Techniques in Materials Science and Engineering / Edited by B.J.Blau and B.R.Lawn) // American Society for Testing and Materials Technical Publication 889 (American Society for Testing and Materials, Philadelphia, PA, 1986). 295 p.
  81. The Science of Hardness Testing and its Research Application. American Society for Metals, Ohio: Metal Park, 1973. 520 p.
  82. Ю.С. Актуальные вопросы физики микровдавливания. Кишинев, Штиинца, 1989, 195 е.
  83. М.П., Определение механических свойств металлов по твердости. М.: Машиностроение. 1979, 190 с.
  84. Chang Н., Altstetter С J., Averback R.S. Characteristics of nanophase TiAl produced by inert gas condensation // J. Mater. Res. 1992, v. 7, № 11, p. 2962−2969.
  85. К.Б.Поварова, Н. К. Казанская, Б. С. Ломберг, С. А. Филин, Д. Ю. Школьников, М. Д. Беспалова. Фазовый состав и структура сплавов на основе NiAl систем Ni-Al-Co-M, где M-Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo. // Металлы. 1996 N 3. с 85−94
  86. К.Б., Антонова А. В., Заварзина Е. К., Титова Т. Ф. Экспрессная оценка жаропрочности литейных сплавов на основе TiAl // Металлы, 2003, № 1, с.91−98
  87. К.Б.Поварова, О. А. Банных. Принципы создания конструкционных сплавов на основе интерметаллидов ч.1 и ч.2.// Материаловедение, 1999, № 2. с.27−33- 1999, № 3, с.29−37
  88. T.B.Massalski (ed) Binary Alloy Phase Diagrams, ASM International, USA, 1986, pp. 102,142, 1991- and 2nd edn, 1990, p.204
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!