Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Контактные характеристики и герметичность неподвижных стыков пневмогидротопливных систем двигателей летательных аппаратов

Диссертация: Контактные характеристики и герметичность неподвижных стыков пневмогидротопливных систем двигателей летательных аппаратов
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Совершенствование конструкций аэрокосмической техники тесно связано с оганичением их материален и энергоемкости, минимизацией запасов прочности их элементов при одновременном росте технико-энергетических характеристик, который обуславливается повышением давлений рабочих сред, расширением температурного диапазона. Это, в свою очередь, требует непрерывного совершенствования всех элементов… Читать ещё >

Содержание

  • ГЛАВА 1. РОЛЬ РАЗРАБАТЫВАЕМЫХ МЕТОДОВ РАСЧЕТА КОНТАКТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК СТЫКА ПРИ ОПТИМАЛЬНОМ ПРОЕКТИРОВАНИИ ГЕРМЕТИЗИРУЮЩИХ СОЕДИНЕНИЙ. И
    • 1. 1. Общие сведения о герметизирующих соединениях
    • 1. 2. Требования при проектировании ГС и ПГА
    • 1. 3. Многокритериальная постановка проектирования ГС
  • ГЛАВА 2. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ШЕРОХОВАТОЙ ПОВЕРХНОСТИ
    • 2. 1. Структурная организация и морфологическое строение неровностей
    • 2. 2. Связь параметров модели шероховатой поверхности со стандартными параметрами шероховатости
    • 2. 3. Параметры эквивалентной шероховатой поверхности
    • 2. 4. Упрощенная модель шероховатой поверхности
  • ГЛАВА 3. МОДЕЛИРОВАНИЕ КОНТАКТА ШЕРОХОВАТЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
    • 3. 1. Обзор методик определения характеристик контакта шероховатых поверхностей
    • 3. 2. Концептуальная модель контакта шероховатой поверхности с полупространством
    • 3. 3. Контакт отдельной неровности
    • 3. 4. Контакт шероховатых поверхностей
    • 3. 5. Анализ взаимного влияния неровностей на характеристики контакта
    • 3. 6. Особые случаи контактирования уплотнительных шероховатых поверхностей
    • 3. 7. Использование упрощенной модели шероховатости
    • 3. 8. Инженерная методика определения характеристик контакта шероховатых поверхностей без учета взаимного влияния неровностей
  • ГЛАВА 4. МОДЕЛИРОВАНИЕ МАССОПЕРЕНОСА ЧЕРЕЗ СТЫК УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
    • 4. 1. Обзор методов определения герметичности уплотнений
    • 4. 2. Анализ факторов, определяющих массоперенос через единичный микроканал
    • 4. 3. Геометрические параметры микроканалов в уплотнительных стыках
      • 4. 3. 1. Расчет на основе теории случайных функций
      • 4. 3. 2. Расчет на основании дискретной модели
      • 4. 3. 3. Модель стыка с нерегулярной шероховатостью
    • 4. 4. Массоперенос среды через межповерхностную полость
    • 4. 5. Влияние на массоперенос неравномерности распределения контактного давления
    • 4. 6. Порядок расчета утечек через уплотнительный стык
    • 4. 7. Нормирование контактных нагрузок, обеспечивающих заданную герметичность
  • ГЛАВА 5. ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ФАКТОРОВ НА ГЕРМЕТИЧНОСТЬ УС
    • 5. 1. Влияние вида и качества обработки поверхностей на герметичность соединений
    • 5. 2. Анализ условий соединения золотников клапанных устройств
    • 5. 3. Перекос уплотнительного кольца в двухконусном соединении
    • 5. 4. Некоторые особенности изнашивания клапанных уплотнений
    • 5. 5. Облитерация уплотнительных стыков
  • ГЛАВА 6. СИНТЕЗ ЗАТВОРОВ ГУ С ЗАДАННЫМИ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫМИ СВОЙСТВАМИ
    • 6. 1. Синтез металлополимерных затворов
    • 6. 2. Синтез затворов с уплотнением «металл-металл»
    • 6. 3. Перспективные направления при конструировании уплотнений
  • ГЛАВА 7. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ГЕРМЕТИЧНОСТИ УШОТНИТЕШШХ СТЫКОВ
    • 7. 1. Исследование герметизирующей способности стыка при равномерном распределении контактного давления
      • 7. 1. 1. Методика эксперимента
      • 7. 1. 2. Обсуящение результатов эксперимента
    • 7. 2. Исследование герметичности клапанных уплотнений
      • 7. 2. 1. Описание экспериментального оборудования
      • 7. 2. 2. Результаты экспериментов и их сравнение с теоретическими данными
    • 7. 3. Исследование металлополимерных уплотнительных стыков

Контактные характеристики и герметичность неподвижных стыков пневмогидротопливных систем двигателей летательных аппаратов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Совершенствование конструкций аэрокосмической техники тесно связано с оганичением их материален и энергоемкости, минимизацией запасов прочности их элементов при одновременном росте технико-энергетических характеристик, который обуславливается повышением давлений рабочих сред, расширением температурного диапазона. Это, в свою очередь, требует непрерывного совершенствования всех элементов аэрокосмической техники, в том числе двигателей летательных аппаратов (Д1А). На первый план в задачах обеспечения нормальной работы ДЛА выходят задачи функциональной надежности, т. е. возможности осуществления всех функций в пределах допустимых оклонений, не приводящих к необратимым последствиям.

Обеспечение функциональной надежности при параметрических отклонениях закладывается еще на стадии проектирования изделий, Одной из важнейших проблем, стоящей в процессе совершенствования ДЕА, решение которой определяет их надежность, является обеспечение надежности изоляции сред, степени герметичности элементов пневмогидротоп-ливных систем (ПГТС). Изоляция сред достигается различного рода уплотнительными соединениями (УС), которые относятся к числу основных элементов ПГТС и других систем оборудования, работающего под давлением, определяющих общий уровень надежности. В аспекте надежности одним из основных свойств УС является герметичность. Например, для авиационной техники, число отказов, связанных с потерей герметичности, составляет до 2/3 числа отказов всех авиационных систем, а в ракетной технике более половины отказов, связанных с неисправностью двигателей, связано с дефектами уплотнений.

Герметичность стыка деталей УС определяется функциональными параметрами герметизирующих поверхностей и сжимающими напряжениями (контактными давлениями герметизации), обеспечивающими требуемые контактные характеристики (относительную площадь контакта и плотность межповерхностного пространства). К функциональным параметрам относятся геометрические параметры качества изготовления деталей УС, физико-механические параметры. Контактные давления являются одной из основных характеристик, определяющих габаритно-массовые показатели герметизирующих устройств, их надежность и долговечность, энергоемкость привода. В аэрокосмической промышленности действуют OCT I 128−74 на нормы герметичности изделий и нормативные документы, связывающие ресурс разъемных УС с величиной контактных давлений однако наряду с этим отсутствуют методы определения контактных давлений герметизации УС, учитывающие их зависимость от функциональных параметров герметизирующих поверхностей и норм герметичности.

Современная теория проектирования технических систем предполагает генерирование значительного числа вариантов проектируемого узла для поиска лучших технических решений. Применительно к проектированию УС ДЛА это возможно при математическом описании процесса герметизации, включающего: контактирование шероховатых поверхностей под действием сжимающих напряжений с учетом их функциональных параметровистечения герметизируемой среды через межповерхностную полостьвлияние особенностей эксплуатации. Таким образом, решение перечисленных вопросов составит основу для оптимального проектирования неподвижных УС ДЛА.

В настоящее время для определения контактных характеристик при решении задач герметологии в основном используют дискретную модель шероховатости и теорию контактирования шероховатых поверхностей, разработанную И. В. Крагельским и Н. Б. Демкиным с учениками, и используемую для решения задач трибологии. При этом для описания шероховатой поверхности используется начальная часть кривой опорной поверхности, что соответствует небольшим контактным давлениям, когда в контакт вступают наиболее высокие неровности. Так как контакт уплотнит ельных поверхностей ДЛА является тяжелонагруженным, то применение такой модели шероховатости и теории контактирования приводит к значительным погрешностям. Для тяжелонагруженного контакта характерна большая плотность пятен контакта и в значительной мере на определение контактных характеристик оказывает взаимное влияние неровностей. Поэтому, для описания тяжелонагруженного контакта требуется модель шероховатой поверхности, адекватно описывающая реальную поверхность, и соответствующая всей опорной кривой, а не только ее начальной части.

Представляя стык, как пористое тело, для расчета величины утечки, в настоящее время широко используют закон Дарси для фильтрации газа. Однако, при этом не учитывается важная особенность уплотнитель-ног о стыка в отличие от объемного пористого тела — он образован в результате контакта двух поверхностей. Поэтому с ростом нагрузки отдельные пятна контакта неровностей могут сливаться, образуя изолированные объемы. При этом число эффективных каналов, по которым происходит утечка, с ростом нагрузки уменьшается, и может наступить момент, когда пятна контакта образуют непрерывный контакт по периметру уплотнения.

Кроме того, при расчетах величины утечки используется модель идеального газа, что приводит к большим погрешностям, особенно при повышенных давлениях среды.

Таким образом, цель работы — повышение надежности ДЛА путем разработки методов расчета контактных характеристик, обеспечивающих заданную герметичность неподвижных стыков соединений и клапанных уплотнений систем ДЛА с учетом комплекса функциональных параметров ушютнительных поверхностей и конструктивно-технологических факторов при минимизации массоэнергетических характеристик конструкции.

Реализация цели связана с решением следующих вопросов: моделирования шероховатых поверхностей, адекватно описывающих реальную поверхностьконтактного взаимодействия тяжелонагруженных шероховатых поверхностей с учетом взаимного влияния неровностей при разных видах контактаистечения среды через межповерхностную полость с учетом числа эффективных микроканалов, их извилистости и свойств реальных газоввоздействия различных конструктивно-технологических и эксплуатационных факторов.

На защиту выносится следующее:

1. Математическое моделирование шероховатых поверхностейсвязь параметров модели со стандартными параметрами шероховатостиупрощенная модель шероховатой поверхности.

2. Концептуальная модель контакта шероховатой поверхности с упругопластическим полупространствомконтактирование шероховатых поверхностейособые случаи контактирования шероховатых поверхностейинженерная методика оцределения характеристик контакта без учета взаимного влияния неровностей.

3. Определение геометрических параметров микроканалов на основании теории случайных функций и дискретной модели шероховатостимоделирование массопереноса для поверхностей с регулярной шероховатостьюмассоперенос среды через межповерхностную полостьвлияние распределения контактного давления на герметичностьпорядок расчета герметичности соединений.

4. Исследование влияния конструктивно-технологических и эксплуатационных факторов на герметичность УС: вида и качества обработки герметизирующих поверхностейотклонений от расчетных схем различного нагружения золотников клапанных устройствперекоса уп-лотнительного кольца в двухконусном соединенииоблитерации уплотнит ель ных стыков.

5. Методика синтеза герметизирующих устройств (ГУ) с заданными эксплуатационными свойствами: металлополимерных затворовзатворов с уплотнением «металл-металл» .

6. Методика и средства экспериментальных исследований с целью уточнения результатов аналитических исследований.

Научной новизной обладают следующие результаты, полученные в диссертации:

1. Математическая модель шероховатой поверхности, учитывающая двухмерное распределение вершин и впадин неровностей по всей высоте шероховатого слоя, а также распределение их кривизнысвязь параметров модели со стандартными параметрами шероховатости, которые являются исходными для модельного представления шероховатой поверхности.

2. Концептуальная модель контактирования шероховатых поверхностей, учитывающая зарождение пластических деформаций на некоторой глубине под площадкой контакта, выход пластических деформаций на поверхность, перекрытие пластических областей, объемное пластическое течение. При этом: контакт отдельной неровности рассмотрен с учетом взаимного влияния неровностей при всех видах контакта — упругом, упру-гопластическом и жесткопластическомсогласно принятым допущениям, повторный контакт рассматривается как упругий, с той же нагрузкой, что позволило решить упругопластическую задачуконтактное взаимодействие поверхностей рассмотрено с учетом распределения вершин и впадин неровностей и их кривизныучтено влияние поверхностно-молекулярных сил и особенностей контакта полимерных поверхностей.

3. Методы расчета герметизирующей способности с использованием безразмерного коэффициента сопротивления, для определения которого учитываются: контактные характеристики — относительная площадь контакта и плотность зазоров, полученные с учетом взаимного влияния неровностейдоля эффективных микроканалов и их извилистостьраспределение контактного давления по периметру и ширине зоны уплотнения.

4. Методы оценки влияния конструктивно-технологических и эксплуатационных факторов, производящиеся с позиций предложенных теорий контактного взаимодействия и массопереноса через уплотнительный стык, и их нормирование.

5. Синтез затворов герметизирующих устройств с заданными эксплуатационными свойствами, который рассмотрен в: многокритериальной постановкепринципы снижения материалои энергоемкости конструкций уплотнений для ДЛА, обеспечивающих заданную герметичность.

Работа предназначена для создания на базе проведенных теоретических и экспериментальных исследований современных методов расчета контактных характеристик и герметичности, повышающих надежность неподвижных уплотнительных соединений и клапанных уплотнений систем ДЛА на этапе их проектирования.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Показано, что в аспекте надежности, одним из основных свойств уплотнительных соединений является герметичность. Определены первичные и вторичные факторы, влияющие на герметичность. Так как стык ГС является сложной системой, с точки зрения механики контактного взаимодействия шероховатых поверхностей и динамики истечения герметизируемой среды, то для его описания выбран основной метод исследования сложных систем — метод математического моделирования.

2. Показано, что исходные данные на проектирование новых конструкций ГС могут включать более тридцати показателей и характеристик, многие из которых являются противоречивыми. Поэтому при математической постановке оптимального проектирования использован многокритериальный подход, при котором используются математические модели, описывающие напряженно-деформированное состояние в зоне контакта деталей, контакт шероховатых поверхностей, массоперенос через стык, динамическое нагружение, изнашивание и разрушение.

3. Разработана дискретная модель шероховатой поверхности, которая, в отличие от моделей используемых в трибологии, учитывает двухмерное распределение вершин и впадин неровностей по всей высоте шероховатого слоя, а также распределение их кривизны. Определена связь параметров модели шероховатой поверхности со стандартными параметрами шероховатости, которые являются исходными данными для модельного представления шероховатой поверхности. ¦

4. Для упрощения инженерных расчетов предложена модель шероховатости с одномерным распределением неровностей, соответствующим всей кривой опорной поверхности, а не только ее начальной части, что характерно для моделей, используемых в трибологии.

5. Показано, что существующие методы расчета контактных характеристик: за небольшим исключением для упругого контакта, не учитывают взаимного влияния неровностейне позволяют определить характеристики тяжелонагруженного контакта, так как применяемые модели поверхностей описывают лишь верхнюю часть шероховатого слояне учитывают пластического выдавливания материалане располагают достоверными критериями перехода от одного вида контакта к другомуискаженно описывают насыщенный контакт неровностей.

6. Предложена принципиально новая концептуальная модель контакта шероховатой поверхности с упругопластическим полупространством, предполагающая, что с ростом нагрузки под пятнами контакта на некоторой глубине происходит зарождение пластических деформаций, перекрытие пластических областей, их выход на поверхность. Условия возникновения этих явлений также изменяются с ростом нагрузки. При предельной величине контактного давления шероховатая поверхность деформирует полупространство как жесткое целое, а контактные характе-тистики достигнут своих предельных значений.

7. Изначально контакт отдельной неровности с полупространством рассмотрен с учетом взаимного влияния остальных контактирующих неровностей, действие которых эквивалентно действию равномерно распределенной нагрузки, действующей в кольцевой области на определенном расстоянии от неровности.

8. Согласно принятым допущениям, упругопластический контакт отдельной неровности заменен повторным упругим контактом с той же нагрузкой, что позволило поставленную упругопластическую контактную задачу решить в рамках теории упругости.

9. Разработана методика определения контактных характеристик тяжелонагруженных стыков с учетом взаимного влияния неровностей, учитывающая распределение вершин и впадин неровностей и их кривизну, для всех видов контакта: упругого, упругопластического и жесткопластического.

10. Показано, что для всех видов контакта, величина относительной площади контакта ^ —I, когда величина контактного давления.

С^ со. Взаимное влияние неровностей заметно проявляется при 0,3.О, 4 и с дальнейшим ростом Ц. резко увеличивается. С ростом взаимного влияния неровностей несущая способность стыка понижается, а граница перехода от упругих деформаций к упругопласти-ческим смещается в область меньших контурных давлений.

11. Рассмотрены особые случаи контактирования уплотнительных шероховатых поверхностей. Показано, что влиянием касательных напряжений на контактные характеристики можно пренебречь. Учет влияния поверхностных молекулярных сил и особенностей контакта полимерных поверхностей произведен в рамках предложенной теории контактного взаимодействия шероховатых поверхностей. Показано, что влияние предварительного напряжения полупространства может иметь определяющее значение для задач герметологии, так как может обеспечить заданную герметичность пониженными усилиями герметизации.

12. Разработана инженерная методика определения контактных характеристик для случаев, когда эффект взаимного влияния не проявляется, например, при испльзовании уцругих элементов в виде цилиндрических оболочек.

13. Показано, что основными параметрами, определяющими массопе-ренос через уплотнительный стык являются геометрические параметры единичных микроканалов с произвольным поперечным сечением (периметр и площадь сечения, коэффициент извилистости) и доля эффективных микроканалов 01, которые определены на основе теории случайных функций и дис. крет0ной модели шероховатости. Для изотропных поверхностей коэффициент извилистости К{ = 1,1.1,2 и его роль повышается с ростом анизотропии поверхностей. Определяющим параметром является доля эффективных микроканалов. Для больших значений ширины зоны уплотнения при .

14. Предложен комплексный параметр герметизирующей способности стыка деталей УС — безразмерный коэффициент сопротивления W (или размерный параметр) для нормирования контактных давлений герметизации и снижения объема экспериментальных исследований. Нормирование контактных давлений позволяет с минимальными затратами повысить эксплуатационные показатели герметизирующих устройств.

15. Показано, что учитывание свойств реального газа — изменение его плотности и вязкости с ростом давления — приводит к линейной зависимости утечки от перепада давлений при р > 30 МПа, в то время, когда использование модели идеального газа приводит к квадратичной зависимости утечки от перепада давлений, что дает погрешность в сотни процентов.

16. Существенное влияние на герметичность уплотнений может оказать распределение контактного давления по ширине зоны контакта. При этом коэффициент сопротивления W определяется как интегральная сумма сопротивлений на элементарных участках. При неизменном законе распределения контактного давления по ширине зоны уплотнения герметичность можно определить по среднему контактному давлению и коэффициенту Кс^, значение которого не зависит от нагрузки.

Герметичность соединений типа «тор-плоскость» при упругих деформациях неровностей и постоянной погонной нагрузке не зависит от радиуса тора.

17. Предложена методика расчета утечек через разъемное уплот-нительное соединение, связывающая величину погонной относительной утечки Qi//a с безразмерным коэффициентом сопротивления W и безразмерным параметром Cj (или Сд), зависящем от исходных данных. Данная методика учитывает: неравномерное распределение зоны контакта., местные потери давления, реальные свойства газов. В основу методики положена оригинальная методика определения контактных характеристик стыка шероховатых поверхностей с учетом взаимного влияния неровностей.

18. Показано, что важный резерв уменьшения контактных давлений герметизации кроется в правильном выборе технологического процесса обработки контактирующих деталей УС. Установлено, что герметичность улучшается с уменьшением глубины. сглаживания шероховатости Rp и отношения шагов поперечной и продольной шероховатости S*o*/S*р, а также с увеличением относительной площади контакта ^ и отношения Rp/Rа • Наиболее эффективным параметром является Rp. Роль технологических параметров уменьшается при —*-0,5.

19. Показано, что отклонения от расчетной схемы нагружения золотников, вызванные конструктивно-технологическими факторами (вне-центровое приложение усилия, прогиб тарелки клапана, перекос конического золотника), оказывает значительное влияние на распределение контактного давления, приводящего к изменению утечки в 2.5 раз. Результаты исследований являются исходными данными для нормирования точности изготовления и сборки деталей, вызывающих указанные явления.

20. Приведены выражения, связывающие дополнительное усилие под-жатия уплотнительного кольца в двухконусном соединении от угла перекоса кольца, которые являются исходными для определения допусков на размеры деталей вызывающих перекос. 21. Получены выражения, связывающие изменение величины утечки жидкости в процессе облитерации, учитывающие растворимость газов в жидкости, изменение толщины граничного слоя и наличия частиц загрязнений в жидкости. Показано, что процесс облитерации, в частности частицами загрязнений, можно использовать для улучшения герметичности неподвижных уплотнительных соединений при испытаниях гидравлических систем.

22. В качестве примеров использования результатов. диссертационной работы показан многокритериальный подход к проектированию ме-таллополимерного клапанного уплотнения с электромагнитным приводом и затворов с уплотнением «металл-металл». Рассмотрен ряд конструкций затворов для широкого температурного диапазона эксплуатации и с пониженными усилиями герметизации, что предполагает их применение на ЛА, особенно в связи с переходом на криогенные виды топлива.

23. Для проверки адекватности разработанных моделей и реальных стыков проведена серия оригинальных исследований герметизирующей способности стыка при равномерном распределении контактной нагрузки. Проведенные исследования показали, что разработанные математические модели, учитывающие взаимное влияние неровностей, хорошо описывают массоперенос через реальный стык во всем рассматриваемом диапазоне контактных давлений. Модели, не учитывающие взаимного влияния неровностей, удовлетворительно описывали массоперенос для.

4 200 МПа. С дальнейшим ростом С^ погрешность резко возрастает и при С^ = 400 МПа превышает экспериментальные значения на полтора порядка. Представление газа как идеального, при р = 32 МПа дает относительную погрешность при расчетах утечки, превышающую • 100 $.

При испытании реальных клапанных уплотнений расхождения между аналитическими и экспериментальными исследованиями не превышали 20% для металлических стыков, 1Ъ% - для металлополимерных стыков.

Таким образом, путем математического моделирования разработаны теоретические основы, позволяющие описать процесс герметизации.

По результатам исследований реализованы: руководящий технический материал РД РТМ-33−80 «Нормы контактных давлений для затворов трубопроводной арматуры с уплотнением «металл-по-металлу», который внедрен в НПО «Киевпромарматура» — «Методика расчета герметичности уплотнительных стыков», внедрена в НПО «Энергия» ;

Методика определения утечек через стык металлических поверхностей фланцевых соединений", внедрена в НПО «Знамя труда», г. От Петербургпрограммное обеспечение по расчету герметичности затворов высокого давления, внедрено в ЩШ, г. Жуковский;

Методика расчета величины утечки через разъемное уплотнительное соединение", и программа «Контакт», внедрены в ИркутскНИИхиммаше.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.с. I129446 СССР, МКИ 16 К 1/32. Уплотнительный узел клапана/ Огар П. М. и др. (СССР). .Опубл. 15.12.84. Бюл. й 46.
  2. А.с. 1 603 119 СССР, МКИ 16 К 1/42. Клапан/ Огар П. М. и др. (СССР). Опубл. 30.10.90. Бюл. № 40.
  3. А.с. 1 620 756 СССР, МКИ 16 К 1/42. Уплотнительный узел клапана/ Огар П. М. и др. (СССР). Опубл. 15.01.91. Еюл. й 2.
  4. А.с. I6349I3 СССР, МКИ 16 К 1/42. Запорная пара клапана/ Огар П. М. и др. (СССР). Опубл. 15.03.91. Бюл. й 10.
  5. А.с. 1 733 783 СССР, МКИ 16 15/08. Уплотнение соединения высокого давления/ Огар П. М. и др,/СССР). Обубл. 15.05.92,
  6. А.с. 1 779 866 СССР, МКИ 16 К 31/02. Клайан/ Огар П. М. и др. (СССР). Опубл. 07.12.02. Бюл. Jfc 45.
  7. Абрамович Г. Н, Прикладная газовая динамика.М.: Наука, 1976. 888с.
  8. Агрегаты пневматических систем летательных аппаратов./ И. Ф. Лясковский, А. И. Шишков, Н. Т. Романенко и др. М.: Машиностроение, 1976. /224с. .
  9. С.В., Тюнина Э. Л. Введение в теорию трения полимеров. Рига: Зинатне, 1978. 224с.
  10. В.М., Ромалис Б. Л. Контактные задачи в машиностроении. М.: Машиностроение, 1986. 176с.
  11. В.М., Воротинцева И. В. Осесимметричные контактные задачи для преднапряженных деформируемых тел// Журнал прикладной механики и технической физики. 1990. № 3. с. 146−153.
  12. В.М. Основы расчета неподвижных соединений на герметичность// Контактное взаимодействие твердых тел. Калинин: КГУ, 1984. с.17−24.
  13. В.М., Сутягин О. В. Влияние плотности пятен касанияна характеристики упругого контакта шероховатых тел // Теоретические и прикладные вопросы контактного взаимодейст-! вия. Калинин: КГУ, 1987. — С. 16−28.
  14. Н.М. Вдавливание сферического индентора в бесконечно протяженный слой пластического материала ограниченной толщины// Контактное-взаимодействие твердых тел и расчет сил трения и износа. М.: Наука, 1971. с.105−112.
  15. Н.М. Металлические покрытия опор скольжения. М.: Наука, 1973. с. 75. .
  16. В.А. Исследование влияния микрорельефа прецезион-ных поверхностей на работоспособность и надежность клапанныхуплотнений. Автореф. дис. .канд.техн.наук. Киев, 1976. 27с.
  17. Арматура ядерных энергетических установок/ Д.Ф.1^ревич, В. В. Ширяев, И.X.Панкин, И. М. Гельдштейн, М.:Атомиздат, 1978. 352с.
  18. В.Б. Арматура регулирующая и запорная. М.: Машгиз, 1953. 284с.
  19. С.Ю. Осесимметричная контактная задача для тел с начальными на пряже ниями//Доклады АН УССР. Сер. А. 1982. № 6. с. 32−35.
  20. С.Ю., Гузь А. Н. Пространственные контактные задачи для упругого полупространства с начальными напряжениями//Доклады АН УССР. Сер.А. 1981. № 9. с. 35−39.
  21. С.Ю., Гузь А. Н. Некоторые пространственные контактные задачи для упругого полупространства с начальными напряжениями/прикладная механика. 1984. Т.20. № 5. с.3−13.
  22. В.А. Исследование течения жидкостей через щели микронных размеров при высоких давлениях. Киев: КИИГА, 1973. 27с.
  23. Г. М., Колядина Н. Г. О механизме уплотнения резиновыми прокладками фланцевых соединений// Каучук и резина. I960. № 10, с.29−34.
  24. Г. М., Лаврентьев В. В. Трение и износ полимеров. М.: Химия, 1972. 240с.
  25. Т.М., Мендельсон Д. А., Огар II.М., Шифрин С. Н., Расчет утечек газа через затвор пневмоклапана//. Эксплуатационная надежность планера и систем воздушных судов.- К.: КИИГА, 1981. с.85−93. .
  26. С.В. Пористые материалы в машиностроении. М.: Машиностро-. ение, 1981. 247с.
  27. В.А., Пинчук Л. С. Введение в материаловедение герметизирующих систем. Мн.: Наука и техника, 1980. 304с.
  28. Н.М., Уваров Е. И., Степанчук Ю. М. Пневмогидравлические системы. М.: Высшая школа, 1988. 271с.
  29. Р. Диффузия в твердых телах. М.: Изд-во иностр.лит.- 1948. 504с.
  30. К.И., Огар П. М., Яськов В. В. Определение герметичности клапанных уплотнений с учетом образования зон износа// Вестник
  31. Львов.политехнич.ин-та J6 190. Львов: Выща школа, 1985. с.5−7.
  32. Д.В. Справочник по прочности, устойчивости и колебаниям пластин. Киев: Будивельнык, 1973. 488с.
  33. Л.Л., Майоров В, А. Особенности движения капельных жидкостей в пористых материалах// Инженерно-физический журнал, 1981, т.40, № 6, c. IIII-1123.
  34. Вибрации в технике: Справочник. В 6-ти т./Ред.совет: В. НЛело-мей /пред/. М.: Машиностроение, 1979. ТА. Вибрационные процессы и машины/ Под ред. Э. Э. Лавендела. 1981. 509с.
  35. А.А. Расчет фланцевых соединений трубопроводов и сосудов. Л.: Судпромгиз, 1959. 292с.
  36. А.А., Григорьев Г. Г. Расчет и конструирование фланцевых соединений. Справочник. Л.: Машиностроение, 1979. 125с.
  37. Вопросы истечения газов при низких давлениях// Экспресс-информ. Серия: Вакуумная техника, 1975, № 34. с.11−18.
  38. М.А., Усов П. П. Дифференциальные и интегральные уравнения математической теории трения. М.: Наука, 1990. 280с.
  39. Герметичность неподвижных соединений гидравлических систем. М.: Машиностроение, 1977. 120с.
  40. И.Г., Добычин М. Н. Теоретические основы метода расчета жесткости стыка шероховатых тел с учетом взаимного влияния микроконтактов// Машиноведение. 1979. с.66−71.
  41. И.Г., Добычин М. Н. Контактные задачи в трибологии. М.: Машиностроение, 1988. 256с.
  42. А.И. Исследование и расчет точности шаровых кранов, исходя из обеспечения качества агрегатов химических производств. Автореф.дис.. канд.техн.наук. М., 1973. 16с.
  43. А.Я., Мышкин Н. К., Холодилов О. В. Методы анализа микрогеометрии поверхностей// Трение и износ. 1989. Т.10, № I с. 138−155.
  44. Д.Ф. Расчет и конструирование трубопроводной арматуры. Л.: Машиностроение, 1969. 887с.
  45. Д.Ф. Трубопроводная арматура. Справочное пособие. Л.: Машиностроение, 1975. 312с.
  46. В.Д., Котов Ю. А., Мельников Г. Н., Пустостогаров А. В., Старшинов В. И. Расчет потерь давления при течении газа пористые материалы// Инженерно-физический журнал. 1970. Т.26, № 5. с.787−794.
  47. Г. Б. Таблицы интегралов и другие математические формулы. М.: Наука, 1973., 228с.
  48. Н.Б. Контактирование шероховатых поверхностей. М.:1. Наука, 1970. 226с.
  49. Н.Б., Коротков М. А., Алексеев В. М. Методика расчета характеристик фрикционного контакта// Расчет и моделирование режима работы тормозных и фрикционных устройств. М.: Наука, 1974. с.5−15.
  50. Н.Б., Лемберский В. Б., Соколов В. И. Влияние микрогеометрии на герметичность разъемных соединений с прокладками из низкомодульных материалов// Изв. вузов: Машиностроение. 1976. № 7с.26−30.
  51. Н.Б., Измайлов В. В. Фактическая площадь контакта и жесткость тяжелонагруженных стыков// Проблемы трения и изнашивания. К.: Техника, 1976. Вып.9. с.13−18.
  52. Н.Б. Выражение опорной кривой с помощью бета-функции // Контактное взаимодействие твердых тел. Калинин: КГУ, 1982.с. 3−9.
  53. Н.Б., Рыжов Э. В. Качество поверхности и контакт деталей машин. М.: Машиностроение, 19 831. 244с.
  54. Дж. Методы проектирования. М.: Мир, 1989. 326с.
  55. К. Механика контактного взаимодействия. М.: Мир, 1989 510с.
  56. М.Н. Взаимное влияние пятен касания при контактировании шероховатых тел// Трение и износ, 1980. T.I. № 2. с.342−348.
  57. A.M. Исследование динамических явлений, возникающих в конических клапанных парах с упругим седлом. Дисс.. канд. техн. наук. Львов: ПоППИ, 1981. 143с.
  58. Допуски и посадки. Справочник в 2-х частях под ред. В. Д. Мягкова. Л.: Машиностроение, 1978. 1032с.
  59. М.С. Определение механических свойств металла без разрушения. М.: Металлургия, 1965. 171с.
  60. М.С., Волынов А. Н. Пластическая твердость как обобщенная характеристика сопротивления металлов упругопластической деформации// Металловедение и прочность материалов. Волгоград: ВПИ, 1975. с.46−51.
  61. М.С., Матлин М. М., Сидякин Ю. И. Инженерные расчеты упругопластической контактной деформации. М.: Машиностроение, 1986. 224с.
  62. Дуб Б. И. Арматура трубопроводов высокого давления. М.: Гоэнер-гоиздат, I960. 213с.
  63. С. Научные основы вакуумной техники. М.: Мир, 1964. 715с.
  64. Ф.Я., Уваров Б. М., Каденаций А. А. Утечка газовой среды через торцовые уплотнения// Технология и организация производства. 1971. № 6. с.73−75.
  65. В.В., Соколов В. И. Приближенный расчет герметичности уплотнений// Изв. вузов. Машиностроение, 1977. № I. с.50−55.
  66. Н.Н., Николаев В. А., Суслов А. Г. Расчет герметичности разъемных неподвижных соединений пневмогидросистем// Вестник машиностроения. 1985.)& 3. с. 26−28.
  67. А.Ю. Осесимметрическая задача теории пластичности и проба Бринеля// ПММ. 1944. Т.8. с.201−224.
  68. Г. С., Новиков И. И., Захаренко В. П. Исследование герметичности металлополимерных соединений с помощью модели случайного поля// Трение и износ, 1990,. т. II, № 6. с.965−972.
  69. В.А. Оценка проницаемости полимерных уплотнительных материалов// Вестник машиностроения. 1974. А? 12. с.49−50.
  70. .В., Кисель В. Л., Лабезник А. Г. Современные конструкции малогабаритной пневмоарматуры. К.: Техника, 1980, 295с.
  71. .В., Стратиневский Г. Г., Мендельсон Д. А. Клапанные уплотнения пневмогидроагрегатов. М.: Машиностроение, 1983. 152с.
  72. В.М., Ковдрашов Ю.И., Огар П. М., Оценка утечки через, стык с произвольным распределением контактного давления// Авиационная промышленность, 1988. .№ 3. с.25−28.
  73. П.И. Основы, уплотнений в арматуре высоких давлений. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1950. 124с.
  74. В.П., Дроздов.Ю. Н. Прочность и износостойкость деталей машин. М.: Высшая школа, 1991. 319с.
  75. Ю.В., Морозов Е. М. Механика контактного разрушения. М.: Наука, 1989. 224с.
  76. Р.А., Симкин Ю. Д. К вопросу об ускоренных испытаниях арматуры на надежность// Сборник научных трудов арматуростроения. Л.: ЦКБА, 1975. Вып.8., с.3−8.
  77. Л.А. Уплотнения гидравлических систем. М.: Машиностроение, 1972. 240с.
  78. А.П., Никифоров В. П. Определение критерия работоспособности резиновых уплотнителей// Каучук и резина, 1981. № 7.с.34−37.
  79. Т.Ф. Предохранительные клапаны. Л.: Машиностроение. 1976. 232с.
  80. Контакт плоских шероховатых поверхностей/ Корсак И. И., Огар П. М. Братский индустриальный институт. Братск, 1988. 58с. Деп. в ВИНИТИ 31.08.88. № 6809-В88.
  81. .А. Техника высоких давлений в химии. М-Л.: Госхим-издат, 1952. 440с.
  82. Н.И., Ширкевич М. Г. Справочник по элементарной физике. М.: Наука, 1988. 256с. :
  83. А.И., Тульчинский Л. Н. Перспективы использования магнитных псевдожидкостей в герметизирующих устройствах// Порошковые магнитные материалы.: Сб.научн.тр.- Киев: ИПМ АН УССР, 1987. с.34−37.
  84. А.И., Тульчинский JI.H. Магнитные псевдожидкости в уплотнительных устройствах// Порошковая металлургия, 1989. № 5. с.80−84. .
  85. И.Б., Добычин М. Н., Комбалов B.C. Основы расчета на трение и износ. М.: Машиностроение,. 1974. 526с.
  86. И.В., Михин Н. М. Узлы трения машин: Справочник. М.: Машиностроение, 1984.: 280с.
  87. Е.А. Периодическая контактная задача для полуплоскости с учетом сил трения// Прикл.мех., 1976. Т.12. № 10. с.37−44.
  88. Е.А., Гороховский Г. А. Фрикционное взаимодействие шероховатых тел с позиций механики твердого тела// Трение и износ, 1980. T.I. № 4. с.638−648.
  89. В.Е. Законы и формулы физики. К.: Наукова думка, 1989. 864с.
  90. Э.Э. Расчет резинотехнических изделий. М.: Машиностроение, 1976. 232с.
  91. Л.Д., Лившиц Е. М. Гидродинамика. М.: Наука, 1983. 736с.
  92. А.А., Михайлов Ю. Б. Влияние сближения на расход газа через стык контактирующих поверхностей// Микрогеометрия и эксплуатационные свойства машин. Рига: Зинатне, 1972. с.163−171.
  93. А.А. Основные соотношения для расчета контурных давлений и других характеристик контакта в стыке твердых шероховатых тел // Расчетные методы оценки трения и износа. Брянск, Приокское книжное изд-во, 1975. с.152−185.
  94. А.А. Деформирование металлов сферой и подобие деформационных характеристик в упругопластической области// Фрикционный контакт деталей машин. Калинин: КГУ, 1984. с.40−46.
  95. А.А., Рогозин Г. И. Расчет фактической площади контакта двух шероховатых поверхностей с учетом упругоплас.тических деформаций микровыступов// Физико-механические процессы в зонеконтакта деталей машин. Калинин: КГУ, 1988. с.15−28.
  96. В.Б. Расчет величины нагрузки, необходимой для герметизации соединений// Микрогеометрия и эксплуатационные свойства машин. Рига: РПИ, 1979, вып.6, с.96−111.
  97. Р.И., Мамон Л. И. К расчету плштности фланцевых соединений с плоскими металлическими прокладками// Химическое машиностроение. Киев: Техн1ка, 1966, вып.4. с.3−5.
  98. В.И., Домашнев А. Д. Теоретическое исследование герметичности при контакте стальных шлифованных поверхностей// Вопросы прочности сосудов высокого давления. Деп. в ЩНТИхимнефте-маш 19.09.1975. № 261. с. ЮЗ-ПО.
  99. В.Д. Геометрические характеристики контакта соприкасающихся шлифованных деталей// Вероятностно-статистические основы процессов шлифования и полирования. Л.: СЗПЙ, 1974. с.112−122.
  100. А.В. Тепломассообмен. Справочник. М.: Энергия, 1978. 480с.
  101. В.Т., Лавендел Э. Э., Шляпочников С. А. Резиновые виброизоляторы. Справочник. Л.: Судостроение, 198.8. 216с.
  102. В.А., Васильев Л. Л. Влияние выделяющихся пузырьков растворенного в жидкости газа на сопротивление при течении ее в пористых металлах. I. Движение деаэрированной воды// Инженерно-физический журнал, 1985. Т.48., й 2. с.203−209.
  103. В.А., Васильев Л. Л. Влияние выделяющихся пузырьков растворенного в жидкости газа на сопротивление при теченииее в пористых металлах. П. Движение насыщенной воздухом воды// Инженерно-физический журнал, 1985. Т.48, й 3. с.402−409.
  104. А.П. Исследование напряженно-деформированного состояния полимерного слоя при внедрении в него сферического инден-тора// Трение и износ, 1984. Т.5. № 5. с.823−835.
  105. А.П., Крагельский И. В. Контактирование шероховатыхповерхностей через полимерный слой// Трение и износ, 1986. Т.7. № I. с.5−15.
  106. Макушкин.А.Н., Крагельский И. В., Михин Н. М. Исследование герметичности разъемных соединений при криогенных температурах// Трение и изноо, 1988, т.9. & 2. с.197−206.
  107. М.П., Кутринская И. В. Исследование появления первой пластической деформации приi-вдавливании шара в плоскость// Труды МЭЙ. Вып.213. М.:. МЭИ, 1975. с.132−134.
  108. М.П. Определение механических свойств металлов по твердости. М.: Машиностроение, 1979. 191с.
  109. A.M., Зверев И. И. Проектирование гидравлических.систем летательных аппаратов. М.: Машиностроение, 1982. 296с.
  110. Машиностроительный гидропривод/ Л. А. Кондаков, Г. А. Никитин, В. Н. Прокофьев и др. Под ред. В. Н. Прокофьева. М.: Машиностроение, 1978. 495с.
  111. Методика расчетной оценки износостойкости поверхностей трения деталей машин. М.: Изд-во стандартов, 1979. 100с.
  112. Ю.Б., Ланков А. А. Определение расхода газа через контакт,. образованный шлифованными и полированными поверхностями// Авиационная техника, 1976. № I. с.71−76.
  113. ИЗ. Михин Н. М., Крагельский И. В. Изменение площади касания твердых тел при значительном сближении// Доклады АН СССР, 1967. № 6. с.1285−1287.
  114. Н.М. Внешнее трение твердых тел. М.: Наука, 1977. 219с.
  115. Н.М., Кузьмин Н. Н. Исследование критериев перехода от упругих деформаций к упругопластическим// Тезисы докладов Всесоюзной научн.-техн.конф. «Технологическое управление триботех-ническими характеристиками узлов машин». М., 1983.
  116. О.И., Молдаванов И. И. Количественная оценка качества уплотнений трубопроводной арматуры. М.: ВШИЭпром, 1973.30с.
  117. B.C., Денисов А. А. Устройства автоматики гидро- и пневмосистем. М.: Высшая школа, 1991. 376с.
  118. П.М., Шатинский В. Ф. Влияние механической обработки уплотняющих поверхностей на герметичность трубопроводной арматуры// Вестник Львов.политехн.ин-та. Материаловедение и технология машиностроения. Львов: Вища школа, 1976, & 101, с.87−89.
  119. П.М., Ткачик Л. С., Яськов В. В. 0 применении тонкослойных прокладок в уплотнениях// Вестн. Львов, политехи. ин-та. Доклады и научные сообщения. Львов: Вища школа, 1979. & 9. с.38−41.
  120. П.М., Стратиневский Г. Г. Яськов В.В. Исследование влияния внецентрового приложения усилия на герметичность клапанных пар// Вестн, Львов.политехн.ин-та. Материаловедение и технология машиностроения. Львов: Вища школа, 1978, № 122,с.65−70.
  121. П.М., Стратиневский Г. Г. О герметичности уплотнений конусного типа// Вестн. Львов, политехи. ин-та. Технология машиностроения и динамическая прочность машин. Львов: Вища школа, 1980, №. 146. с.88−91.
  122. П.М. Определение удельных усилий герметизации затворов трубопроводной арматуры// Механика и машиностроение. Деп. в УкрНИИНГИ. Госплана УССР, jfe 2173, Киев, 1980, вып. З, с.86−93.
  123. П.М., Исследование прогиба тарелки клапана в затворах трубопроводной арматуры// Вестн. Львов, политехи. ин-та. Технология машиностроения и динамическая прочность машин. Львов: Вища школа, 1982, JG 162.
  124. П.М. Исследование влияния контактных давлений в деталях . уплотнительных соединений на их герметичность. Дисс.. канд. тех.наук. Львов, 1982. 160с.
  125. П.М., Ткачик Л.С. .Определение герметичности высоковакуумных уплотнительных соединений// Вестн. Львов, политехи. ин-та
  126. Технология машиностроения и динамическая прочность машин. Львов: Вища шк., 1984, с.67−69.
  127. П.М., Нтратиневский Г. Г. Герметичность неподвижных уплотнительных соединений//.Технологическое обеспечение надежностиуплотнительной техники. М.: МАШ, 1985.
  128. П.М. Упругопластическая деформация полупространства при внедрении параболического индентора// Смешанные, задачи механики деформируемого тела. 1У Всесоюзная конференция. Тезисы докладов. Одесса, 1989. с. 41.
  129. П.М. Расчет неподвижных уплотнительных соединений деталей машин// Сборник научно-методических статей по деталям машин. Вып.8 М.: Изд-во МПИ, 1991. с.153−167.
  130. П.М., Корсак И. И. Влияние характеристик тяжелонагружен-ного стыка шероховатых уплотнительных поверхностей на герметичность. Братск: БрИИ, 1989. 110с. Деп. в ВИНИТИ № 6I09-B90.
  131. П.М. Синтез металлополимерных уплотнений с заданными эксплуатационными показателями. М.: МАИ, 1989. Пс. Деп. в НТЦ «Информтехника». № 3410/2569.
  132. О’Нейль Г. Твердость металлов и ее измерение. М.-Л.: Металлург-издат, 1940. 376с.
  133. П.И. Основы конструирования: Справочно-методическое пособие. В 2-х кн. М.: Машиностроение, 1988. T.I. 560с., Т.2. 544с.
  134. Петра-ковец М.П., Свириденок А. И., Белый В. А. Об учете толщины слоя при расчете, трения тонкослойных покрытий// Контактное взаимодействие. твердых тел и расчет сил трения и износа. М.: Наука, 1971. c. II3-II7.
  135. М.Н., Розанов Л. Н. Теоретическое и экспериментальное исследование герметичности уцруго-пластического контакта двух шероховатых поверхностей// Тезисы докл.Всесоюзн. научн. техн. конф.: Физика и техника высокого вакуума. Л., 1974.147с.
  136. Л.С. Контактные взаимодействия в герметизирующих системах// Трение и износ, 1981. Т.2. 6. с.1104−1107.
  137. А.И., Плисковский В. Я., Пенчко Е. А. Конструирование и расчет вакуумных систем. М.: Энергия, 1979. 504с.
  138. В.К., Древин А. К., Шумкова С. И., Лившиц О. П. Влияние повторных нагружений на работоспособность уплотнительного соединения// Повышение эксплуатационных свойств деталей машин технологическими методами. Иркутск: ИЛИ, 1978. Вып.1. с.129−136.
  139. В.К., Древин А. К. Влияние погрешностей изготовления и сборки на герметичность конических уплотнительных соединений// Повышение эксплуатационных свойств деталей машин технологическими методами. Иркутск, ИЛИ, 1978, вып.1. с.137−144.
  140. В.И. Газодинамические расчеты пневматических приводов. Л.: Машиностроение, 1971. 184с.
  141. В.М., Майоров В. А., Васильев Л. Л. Гидродинамика и теплообмен в пористых элементах конструкций летательных аппаратов. М.: Машиностроение, 1988. 168с.
  142. Г., Майсснер Ф. Основы трения и изнашивания. М.: Машиностроение, 1984. 264с.
  143. B.C. О контактной задаче для сжимаемых упругопласти-ческих тел// Трение и износ.1986. Т.7, № 6. с.1123−1127.
  144. А.Л., Щучинский С. Х. Электромагнитные клапаны. Л.: Машиностроение, 1967. 246с.
  145. В.А. Технологические методы снижения волнистости поверхностей. М.: Машиностроение, 1978. 136с.
  146. В.Д. Техника герметизации разъемных неподвижных соединений. М.: Машиностроение, 1991. 160с.
  147. А.С. Надежность машин. М.: Машиностроение, 1978. 591с.
  148. Ю.Н. Механика деформируемого твердого тела. М.: Наука, 1988, 712с.
  149. Расчет износостойкости трущихся деталей машин. Методические указания. М.: ИМАШ, 1972. 72с.
  150. Расчет на прочность деталей машин: Справочник/ И. А. Биргер, Б. Ф. Шорр, Г. Б. Иосилевич. М.: Машиностроение, 1979. 702с.
  151. РМ-3−62. Руководящий материал по силовому расчету запорной арматуры. Л.: ЦКБА, 1962.
  152. РМ-2−64. Руководящий материал по выбору конструкций, марки и установлению гарантийных сроков работоспособности резино-ме-таллических клапанов. СФ НИИРП, 1964.
  153. Я.А. Микрогеометрия и кннтактное взаимодействие поверхностей. Рига: Зинатне, 1975. 216с.
  154. Э.В. Контактная жесткость деталей машин. М.: Машиностроение, 1966. 193с.
  155. Э.В., Суслов А. Г., Федоров В. П. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств деталей машин. М.: Машиностроение, 1979. 176с.
  156. A.M. К расчету износостойкости конструкционных металлических материалов// Трение и износ. 1981. т.1. с.53−66.
  157. A.M. К расчету износостойкости металлических материалов приработанных пар трения// Трение и износ, 1982. т.З.6. с.994−1002.
  158. Сапожников В.М., .Справочник слесаря-монтажника трубопроводных коммуникаций гидрогазовых и топливных систем летательных аппаратов. М.: Машиностроение, 1988. 189с.
  159. А.И., Чижик С. А., Петроковец М. И. Механика дискретного фрикционного контакта. Минск, Навука I ТэхнГка, 1990, 272с.
  160. С.В., Калашников В. А., Железнов Б. П. Испытания трубопроводной арматуры. М.: Изд-во стандартов, 1989. 16.2с.
  161. А.П. Схватывание металлов и методы его предотвращения при трении// Трение и износ. 1980. т.1. № 2. с.236−246.
  162. Н.Ф. Исследование топографии поверхности методом случайного поля и разработка расчетных методов оценки фактической площади контакта при трении твердых тел. Автореф. дисс.. канд.техн.наук. Якутски, 1983. 22с.
  163. Г. А., Санников Д. И., Жадан В. А. Тепловые, гидравлические и аэродинамические расчеты в электрических машинах. М.: Высшая школа, 1989. 239с.
  164. .Т., Матвеев И. Б. Расчет и исследование предохранительных переливных клапанов. Л.: Машиностроение, 1972. 129с.
  165. М.И., Балиньш О. А. Алгоритм синтеза деталей с заданным распределением на контактной поверхности// Вопросы динамики и прочности. Рига: Зинатне, 1980. Вып.36. с.189−191.
  166. И.М., Статников Р. Б. Выбор.оптимальных параметров в задачах со многими критериями. М.: Наука, 1981.
  167. Современные конструкции трубопроводной. арматуры для нефти и газа/ Котелевский Ю. М. и др. М.: Недра, 1986. 496с.
  168. В.И., Лемберский В. Б. Методика расчета величины утечки через разъемные соединения. Деп. в ВДНТИхимнефтемаш 23.10.1975. й 267.
  169. В.И. Приближенный расчет герметичности стыка, образованного жесткой шероховатой поверхностью и шероховатой поверхностью пластического материала// Физика и механика контактного взаимодействия. Калинин: КГУ, 1977. Вып.З. с.72−80.
  170. И.М. Размерности и другие геометрические показатели в теории протекания// Успехи физических наук, 1986.
  171. Т.150. Вып.2. с. 221−255. .
  172. В.И. О связи коэффициента Козени с характеристиками плоского стыка// Физика и механика контактного взаимодействия. Калинин: КГУ, 1978. Вып.4. с. 53−59.
  173. И.Л. Применение автоэмиссионного микроскопа дляизучения поверхностной диффузии и самодиффузии// Поверхностная диффузия и растекание. М.: Наука, 1969. с.108−148.
  174. Сопротивление усталости элементов конструкций/ AJ3. Воробьев, Б. И. Олькин, В. Н. Стебенев и др. М.: Машиностроение, 1990. 240с.
  175. Сосуды и трубопроводы высокого давления: Справочник/ Е.Р.Хис-матулин, Е. М. Королев, В. И. Лившиц и др. М.: Машиностроение, 1990., 384с.
  176. Справочник по триботехнике. T.I. Теоретические основы. М.: Машиностроение, 1989. 400с.
  177. Н.И. Трубопроводы газотурбинных двигателей: М.: Машиностроение, 1976. 272с.
  178. Г. Г. Исследование вопросов герметичности высоковакуумных соединений. Автореф.. канд.техн.наук. Львов, 1971. 24с.
  179. Термодинамические свойства азота/ В. В. Сычев, А. А. Вассерман, А. Д. Козлов и др. М.: Изд-во стандартов, 1977. 352с.
  180. Техническая термодинамика/ Под ред. В. И. Крутова. М.: Высшая школа, 1981. 439с.
  181. Технология изготовления, сборки и испытаний уплотнительных устройств в автомобилестроении. М.: МАШ, 1984. 109с.
  182. Д.П. Кинетика адсорбции. М.: Изд-во АН СССР, 1962. 252с.
  183. С.П., Гудьер Дж. Теория упругости. М.: Наука, 1979. 560с.
  184. В.П., Вольтер Л. В., Горленко О. А. Имитационное моделирование герметичности плоских стыков// Машиноведение, 1986. № 2. с.91−94. :
  185. В.П., Горленко О. А. Критерий герметичности плоских сопряжений// Трение и износ, 1989. Т. 10. 2. с.214−218.
  186. Л.И. Исследование герметичности торцевых уплотнений.
  187. Автореф.. канд. техн. наук. Москва, 1968. 21с.
  188. Трение, изнашивание и смазка. Справочник в 2-х кн. М.: Машиностроение, 1973. Кн.1. 406с.
  189. Я.А. К вопросу о. расчете плоских металлических уплотнителей периодического действия// Арматуростроение. Л.: ЦКБА, 1972. Вып.I. с.47−53.
  190. В.М. Определение характеристик поверхностного слоя металлов расходом воздуха. Автореф. дис.. канд.техн.наук. Киев, 1969. 27с.
  191. Уплотнения. М.: Машиностроение, 1964. 293с.
  192. Уплотнения и уплотнительная техника: Справочник/ Л. А. Кондаков и др. М.: Машиностроение, 1988. 464с.
  193. Федоров В. В. Кинетика повреждаемости и разрушения твердых тел. Ташкент: Фан, 1985,. 168с.
  194. В.В. Эогодинамическая концепция разрушения. Сообщение.
  195. Основные положения эргодинамики деформируемых твердых тел. Критерии вязкости разрушения// Проблемы прочности, 1991. № 8. с.48−52.
  196. В.В. Эргодинамическая концепция разрушения. Сообщение
  197. Кинематика распространения трещины// Проблемы прочности. 1991. J6 8. с.53−58.
  198. Л.М. Плоская контактная задача для предварительно напряженного упругого тела//1Дзв. АН СССР. МТТ, 1973. № 3. с.143−146. .
  199. Л.М. Пространственная контактная задача для предварительно напряженного упругого тела// ПММ, 1978. Т.42. Вып.6. c. I080-I084.
  200. К.В. Методы совершенствования машин и современные проблемы машиноведения. М.: Машиностроение, 1984. 224с. .
  201. В.В., Ситников А. Е., Ананьевский В.А. Надежность342i t
  202. В.Н. К вопросу исследования контактирования фрикционных пар при нестандартных режимах трения// Контактное взаимодействие твердых тел. Калинин: КГУ, 1982. с.76−90.
  203. А.П., Витенберг Ю. Р., Пальмав В. А. Шероховатость поверхностей. Теоретико-вероятностный подход. М.: Наука, 1975. 344с.
  204. Хызов Б.Ф., Дидусев Б. А. Справочник по расчету надежности машин на стадии проектирования. М.: Машиностроение, 1986. 224с.
  205. Л.Б. 0 вдавливании выпуклого осесимметричного штампа в жесткопластическое полупространство// Известия ВШ СКНЦ, 1973. Вып.4. с.89−92.
  206. Т., Хикасидо Т. 0 механизме контакта между металлическими поверхностями. Глубина проникновения и средний зазор// Труды А0ИМ. Теоретические основы инженерных расчетов. 1965.3. с.147−156.
  207. Т., Хикасадо Т. Глубина внедрения и средний зазор при контактировании металлических поверхностей// Экспресс-информ. Серия: Детали машин, 1965. № 41. с.1−13.
  208. Д.Е., Мулюкин О. П. Гидропневмотопливные агрегаты и их надежность. Куйбышев: Кн. изд-во, 1990. 104с.
  209. Н.В. Вакуумные свойства материалов. М.: Советское радио, 1966. 350с.
  210. В.Ф., Гойхман М. С., Гарлинский Р. Н., Исследование герметичности металлических уплотнений арматуры для жидких и газообразных сред// Химическое и нефтяное машиностроение. 1975.1. А* 8. с. 33−34.
  211. А.Э. Физика течения жидкостей через пористые среды. М.: Готоптехиздат, I960. 250с.
  212. Р.Т. 0 пластическом течении металлов в условиях осевой симметрии//Механика. М.: ИП, !I957. № I. с. 102−122.
  213. М.Ю. Методы учета надежности и долговечности при выборе варианта чистовой обработки, деталей. ГОСИНТИ, ПНТПО.
  214. I4−36-I24I/I30. 1968. 18с. :
  215. Штаерман.И.Я, Контактная задача теории упругости. М.-Л.: Гос. техиздат, 1949. 270с.
  216. Э.Ф. Определение усилия герметизаций клапанов с уплотнением из фторопласта// Химическое и нефтяное машиностроение, 1970. № 6. C. II-I2.
  217. С.Х. Электромагнитные приводы исполнительных механизмов. М.: Энергоатомиздат, 1984. 152с.
  218. С.Х. Клапаны с электромагнитным приводом. М.: Энергоатомиздат, 1988. 152с.
  219. А.И. Топливные клапаны жидкостных ракетных двигателей. М.: Машиностроение, 1970. 244с.
  220. Э.И. О работе контактного металлического уплотнения.// Химическое и нефтяное машиностроение, 1966. № 2. с.5−8.
  221. B.C., Бартенев Г. М. Особенности деформирования резины в резино-металлических клапанах// Каучук и резина, 1965. J6 5. с. 31−34.
  222. Я.де Бур. Динамический характер адсорбции. М.: Изд-во иностр. лит. 1962. 290с.
  223. Т., Иванов. Б., Паунов Б. Една возможност за постигане на оценка на твъердостта на метали и сплави, инвариантна по отношение на внедряваната сила и диаметъра на индентора// Машино-строене. 1974. № 3. C. II4-II9.
  224. Cur man RC. Transactions of the Institute of Chemical engineers. London, J937} v. l?f ja. /SO.
  225. Harris C.C. Flour through porous media Examination ofihe Immobile fluid model, — Poa&der Technology, 1977,
  226. Greenwood J. Ay Williamson J.B.R Contact of Nominally fiat Surfaces yf Proc. Roy. Soc. y Ser. A, <*.295{ № 14-^2, 1966, p. 300.
  227. Lee E.H.j RadoK J.R.M. The contact pro6lem for o-iscoelastic Bodies // Trans. AS ME, Ser. E/ J. Appl. Mech, I960f a.27/ p. Ш-444-.
  228. Рагкег 2.С., Hatch D. The Static Coefficient of Friction and the Area of Contact // proc. Phyc. Socy <* 63, pjSS-197.225*. RadoK J.R.M., Viscoelastic stress analysis // Quart. ApjLl. Math. t 1957, IE, p. 19S.
  229. Rath Bun FO. Fundamental Seal Inderface Studies and Desing and 7est/ne of TuBe and Duct Sepc/ra8le Connecters /Desiny Criteria for Z&rx? Leaxage Connectors for Lcrnch Vehicles/ Л*-2730Sj N, ASA -CP -56731(Jane 111 964, Ill.
  230. Rich mound 0. f Morrison H.L., ?>evenpeck ML. Sphere indentation ariih applLcat/оп to the Brine 11 hardness test // Jnt. J. Hech. Sd. -/974, 0-.16, №I, p. 7S-S2.
  231. Roth A. Nomographic design of vacuamgastcet seals // VacuuMcr./6- № 3, pp. 113−120,
  232. Roth A. j InBar A. The forse cycle of txxcuum gas net seals ft Vacuayuit 196? t 17! №?.
  233. Uppat A.H.j Pro Be r-t S.D. S>eJor motion of Single and
  234. Muliple Asperities or Metal Surfaces // Wearf & 20} p. 32i-tfOO.
  235. Worldwide sealing Knowledge ft Hater. Marruf. /1. М-Р, р. бв.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!