Расчет плиты по сечению, наклонному к продольной оси

Qрасч = qп*l0/2=4,099 * 10 4 N.

максимальная поперечная сила от расчетной нагрузки.

Qbmax = 2.5 * Rbt * br * h0= 0,713*105 N.

Условие Qрасч < Qbmax выполняется с=2.5*ho=0.775м длина проекции максимально опасного наклонного сечения.

Q= Qрасч — qп*с = 1,996 * 10 4 N.

поперечная сила на расстоянии с от опоры фb4=1.5 коэффициент, учитывающий влияние бетона фп= 0.1 Р2 / Rbt*br*h0=0.360.

коэффициент, учитывающий влияние продольных сил фb4* (1+фп) * Rbt * br * ho2/c =1,19*104N.

условие Q < полученного значения не выполняется, поперечная арматура необходима по расчету из условия свариваемости выбираем диаметр поперечных стержней 5 мм.

Asw1= 0,196 см².

Asw= 2 * Asw1 = 3,92*10−5 м2.

площадь поперечного сечения стержней каркаса.

Rsw=260 * 106 Ра.

расчетное сопротивление поперечной арматуры.

S1= h/2= 0,175 м > 150 мм.

Выбираем шаг поперечных стержней в приопорной зоне S1= 150 мм.

S2 = 3h/4= 0, 263 м Выбираем шаг поперечных стержней в середине пролета S2= 250 мм.

bflbr=1,12 м 3*hf=0,15 м поскольку bfl-bf > 3hf, принимаем bfl-br=3hf.

фf = 2 * 0.75 *3 hf*hf/ br *ho=0,453 < 0.5.

к= 1+ фf+фп= 1,814 > 1.5.

принимаем 1+фп+фf= 1.5.

к=1.5.

Мb=2,652 * 104 N м момент, воспринимаемый бетоном сжатой зоны.

qsw= Rsw * Asw / S1 = 67 946,66 м-1N.

погонное усилие, воспринимаемое хомутами.

Qbmin=23 101,2 N.

Qbmin/2*h0= 37 260 м -1 *N.

Условие qws > Qbmin/2h0 выполнилось, оставляем шаг поперечных стержней 15 см.

Smax=фb4 * (Rbt*br*ho2)/ Q = 606,397 мм условие S1 < Smax выполняется с0= vMb/qsw = 0,61 м длина проекции наклонной трещины с= vМb / qп = 1,253 м расстояние до опасного наклонного сечения.

2h0= 0,62 м Поскольку условие с0 < 2h0 не выполнилось, примем с0=2h0 c0=0.62м.

Qb=Mb/c= 17 604,23 N.

усилие, воспринимаемое бетоном< Qbmin.

Qsw= qsw*c0= 42 126,93 N.

усилие, воспринимаемое арматурой.

Qb+ Qsw=5,973 * 10 4 N Q= 1.99 * 10 4 N.

Поскольку Q< Qb+ Qsw, прочность наклонного сечения обеспечена.