Определение нагрузок.
Расчет железобетонных фундаментов и каркасов зданий
Где Gk, j — нормативные значения постоянных нагрузок;, 1 — нормативное значение доминирующей переменной нагрузки;, i — нормативные значения сопутствующих переменных нагрузок; От веса выравнивающих и отделочных слоев (плиты, засыпки, стяжки и др.), выполняемых на строительной площадке гF =1,35. Принимая кН/м2 (постоянная нагрузка) и кН/м2 (переменная нагрузка) составляем основные сочетания… Читать ещё >
Определение нагрузок. Расчет железобетонных фундаментов и каркасов зданий (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Нагрузки на 1 м² плиты перекрытия складываются из постоянной нагрузки (от собственной массы плиты и заданной конструкции пола) и переменной (полезной), принимаемой по заданию. Для определения расчетных нагрузок коэффициенты безопасности по нагрузке определяются по СНБ 5.03.01−02 «Бетонные и железобетонные конструкции»:
- — от веса железобетонных конструкций гF =1,35
- — от веса выравнивающих и отделочных слоев (плиты, засыпки, стяжки и др.), выполняемых на строительной площадке гF =1,35
- — для равномерно распределенных переменных нагрузок на перекрытия и лестницы (полезных) гF =1,5
- — от снеговой нагрузки гF =1,5
Степень ответственности и капитальности зданий учитывается коэффициентом надежности по назначению гn [8]:
— I-й уровень — 0,95 < гn? 1,2 — АЭС, телебашни, трубы, спортивные сооружения, учебные заведения т.п.;
II-й уровень — гn = 0,95 — промышленные и гражданские и жилые здания и т. п.;
III-й уровень — 0,85? гn < 0,95 — склады, одноэтажные жилые дома, временные здания и т. п.
При расчете конструкций по предельным состояниям первой группы при постоянных и переходных (временных) расчетных ситуациях следует принимать наиболее неблагоприятное из следующих сочетаний нагрузок (п.А.4 [1, 2]):
первое основное сочетание.
второе основное сочетание.
где Gk, j — нормативные значения постоянных нагрузок;, 1 — нормативное значение доминирующей переменной нагрузки;, i — нормативные значения сопутствующих переменных нагрузок;
- — частный коэффициент безопасности для постоянных нагрузок;
- — то же, для переменных нагрузок;
- — коэффициент сочетаний переменных нагрузок (кабинеты, лаборатории);
— коэффициент уменьшения для неблагоприятно действующей постоянной нагрузки.
Состав перекрытия показан на рисунке 1.1.
Рис. 1.1. Состав перекрытия
Таблица 1.1. Подсчет нагрузок на 1 м² перекрытия.
№. | Наименование нагрузки. | Нормативное значение, кН/м2. | Расчетное значение, кН/м2. | |
Постоянная нагрузка. | ||||
Ксилолит верхний слой мм. | ||||
(18 кН/м3) 1×1×0,01×18. | 0,18. | 1,35. | 0,95. | 0,23. |
Ксилолит нижний слой мм. | ||||
(10 кН/м3) 1×1×0,01×10. | 0,1. | 1,35. | 0,95. | 0,13. |
Сборная железобетонная плита. | ||||
перекрытия. | 0,3. | 1,35. | 0,95. | 3,84. |
Итого: g = 4,2. | ||||
Переменная нагрузка. | ||||
Полезная нагрузка. | 2,5. | 1,5. | 0,95. | 3,56. |
Итого: q = 3,56. |
Принимая кН/м2 (постоянная нагрузка) и кН/м2 (переменная нагрузка) составляем основные сочетания нагрузок на плиту:
первое основное сочетание= 4,2 + 0,7?3,56 = 6,69 кН/м2;
второе основное сочетание= 0,85?4,2 + 3,56 = 7,13 кН/м2.
Наиболее неблагоприятным для плиты будет второе сочетание нагрузок.
При опирании панелей перекрытия на ригель прямоугольного сечения (рис. 1.1) расчетный пролет равен.
где b-ширина сечения ригеля, которая принимается в зависимости от высоты ригеля.
b= (0,3…0,5)h, кратно 5 см.
L1, кратно 5 или 10 см Зазор между торцами плит азаз.= 40 мм.
Для обеспечения надежного опирания панелей ширина ригеля принимается равной 220 мм.
6400=640…533,3. Принимаем h=600мм;
b=(0,3…0,5) 600=180…300. Принимаем b=220мм;
l0=6400−220/2−40/2=6270 мм.
Расчетная нагрузка на 1 м.п. плиты.
qп = bп (g + q) кН/м.п., где bп — ширина плиты.
В нашем случае qп= bп•p, кН/м.п., где pнаибольшее из p1либо p2.
Плита рассчитывается в продольном направлении как однопролетная, свободно лежащая балка, пролетом ?, загруженная равномерно распределенной нагрузкой qп. Расчетная схема приведена на рисунке 1.2.
Рис. 1.2. Расчетная схема при опирании панели на ригель
qп= 1,5?7,13=10.7 кН/м.п.
Усилия от расчетных нагрузок:
кН· м, кН Принимаем высоту плиты hp=220 мм Требуемое количество отверстий при толщине промежуточных ребер 40 мм:
n=1500:(159+40)=7,54.
Проектируем панель 7-ми пустотной, тогда количество промежуточных ребер 6. В расчете поперечное сечение плиты приводим к эквивалентному сечению. Заменяем площадь круглых пустот прямоугольниками той же площади и того же момента инерции.
мм.
мм Ширина полки панели, вводимая в расчет равна.
=, мм где — ширина плиты в осях.
Но должна быть не более.
Где b равна сумме bрёб, а bсв.
Полезная высота сечения d=h — c=220 — 40= 180 мм (предварительно),.
где с = 3…5 см — расстояние от равнодействующей усилий в рабочей арматуре до нижней грани сечения ребра.
Ширина крайних ребер:
мм.
b=40×6+2×85=410 мм.