Выбор способа канализации электроэнергии

Так как передаваемые в одном направлении мощности незначительны, то для канализации электроэнергии будем применять КЛЭП.

Выбор сечения КЛЭП производится в соответствии с требованиями [2] с учётом нормальных и послеаварийных режимов работы электросети и перегрузочной способности КЛЭП различной конструкции. Кабели будем прокладывать в земле, время перегрузки принимаем равным 5 часам. Допускаемая в течение 5 суток на время ликвидации аварии перегрузка для КЛЭП с бумажной изоляцией составляет 30% [2]. План канализации электроэнергии был намечен ранее и представлен на рисунке 7.

Кабель выбирается по следующим условиям:

• 1) по номинальному напряжению;
• 2) по току номинального режима;
• 3) по экономическому сечению.

Кабель проверяется по следующим условиям:

• 1) по току послеаварийного режима;
• 2) по потерям напряжения;
• 3) на термическую стойкость к токам короткого замыкания. Выберем кабель от ГПП до ТП 6.

Максимальная активная мощность:

Рm=PТП6+РСП7=151+52,1=203,1 кВт, Максимальная реактивная мощность:

QM=QТП6 +QСП7 =107.4+38=145.4 квар Полная мощность:

SM= кВА Экономическое сечение где экономическая плотность тока jЭ для кабелей с бумажной изоляцией с алюминиевыми жилами при числе часов использования максимума нагрузки в год от 3000 до 5000 (Тmах =4790 ч) согласно [2] равна 1,4 А/мм2.

Предварительно принимаем кабель марки ААШв сечением 10 мм² с допустимым током Iдоп =60А. Допустимый ток при прокладке кабеля в земле определяется по выражению:

IДОП РЕАЛ=К1*К2*К3*IДОП Где К1 — поправочный коэффициент для кабеля, учитывающий фактическое тепловое сопротивление земли, для нормальной влажностью 7−9%, для песчано-глинистой почвы влажностью 12−14% согласно.

Ki=l, 0.

К2 — поправочный коэффициент, учитывающий количество параллельно проложенных кабелей в одной траншее.

К3 — поправочный коэффициент, учитывающий допустимую перегрузку кабелей на период ликвидации послеаварийного режима, для кабелей напряжением до 10 кВт. с бумажной изоляцией при коэффициенте предварительной нагрузки 0,6 и длительности максимума перегрузки 5 часов согласно.

IДОП РЕАЛ=К1*К2*К3*IДОП=1*1*1,3*60=78А Проверку на термическую стойкость и по потерям напряжения проводить не будем, так как не известны ток короткого замыкания и допустимые потери напряжения.

При числе часов использования максимума нагрузки 4000—5000 проверке по экономической плотности тока не подлежат.

Выбор кабелей для потребителей напряжением 6кВ.

Выбираем стандартный ЭД: СДН2−17−26У3, со следующими параметрами Р"=315 кВт, SH=385 кВА.

UH=6 кВ, з=91%, cosц=-0,9.

Расчёт токов короткого замыкания Токи КЗ рассчитываются на линейных вводах высшего напряжения трансформатора ППЭ (К-1), на секциях шин 6 кВт. ППЭ (К-2), на шинах 0,4 кВт. ТП4 (К-3). Исходная схема для расчёта токов КЗ представлена на рисунке 9, а схемы замещения — на рисунке 10 для расчёта токов КЗ выше 1000 В, на рисунке 11 для расчёта токов КЗ ниже 1000 В.

Расчёт токов КЗ в точке К-1- К-4 проводим в относительных единицах. Для точки К-5 расчёт будем проводить в именованных единицах без учёта системы, так как система большой мощности, и её можно считать источником питания с неизменной эдс, и нулевым внутренним сопротивлением. Для точки К-2, К-3 и К-4 будем учитывать подпитку от электродвигателей.

Расчёт тока КЗ в точке К-1.

За базисную мощность примем мощность системы:

Sб= Sc=1500 MBA.