Временные нагрузки. 
Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания

Снеговая нагрузка Снеговой район для г. Курск — VI.

Вес снегового покрова на 1 м² проекции покрытия для V1 района, согласно главе СНиП 2.01.07−85 «Нагрузки и воздействия», S₀ = 4,0 кПа = 4,0 кН/м².

Так как уклон кровли 2 м/с снижают коэффициент перехода м = 1 умножением на коэффициент k:

k = 1,2 — 0,1•х = 1,2 — 0,1· 3 = 0,9, т. е.

kм = 1•0,9.

Расчетная снеговая нагрузка при.

kм = 0,8; г_f = 1,4; г_n = 0,95;

на крайние колонны:

S₁ = S₀kмa (l/2)г_fг_n = 4,0•0,9•12(18/2)•1,4•0,95 = 258,6 кН;

на средние колонны:

S₂ = 4,0•0,8•12(24/2 + 18/2)•1,4•0,95 = 643,5 кН.

Крановые нагрузки Кран Q = 20/5 т Вес поднимаемого груза Q = 200 кН.

Пролет крана 16,5 м.

Согласно стандарту на мостовые краны база крана М = 630 см, расстояние между колесами К = 510 см, вес тележки G_п = 87 кН, вес крана G_кр = 520 кН, F_{n, max} = 315 кН, F_{n, min} = 58 кН.

Расчетное максимальное давление на колесо крана при г_f = 1,1:

F_max = F_{n, max}г_fг_n = 315· 1,1·0,95 = 330 кН,.

F_min = F_{n, min}г_fг_n = 58· 1,1·0,95 = 60 кН.

Расчетная тормозная сила на одно колесо Н_max = (Q + G_n)0,5г_fг_n/20 = (200 + 87)•0,5•1,1•0,95/20 = 10,1 кН.

Вертикальная крановая нагрузка на колонны от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетаний ш = 0,85:

D_max = F_maxш?y = 330•0,85•3,3 = 925,6 кН,.

D_min = 60•0,85•3,3 = 168,3 кН, где.

?y = 3,3 сумма ординат линий влияния давления двух подкрановых балок на колонну.

Рис. 3. Линии влияния давления на колонну крана Q = 20/5 т.

Вертикальная крановая нагрузка на колонны от четырех сближенных кранов с коэффициентом сочетаний ш = 0,7.

D_max^4-х = 2•0,7•3,3•330 = 1524,6 кН.

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении:

Н = Н_minш?y = 0.57(200+87)/20 = 9,6 кН.

H=9,6•0,85•3,3=27,1.

Ветровая нагрузка Ветровой район для г. Курск — III.

Для II-го района скоростной напор ветра щ₀ = 0,38 кПа; коэффициент надежности по нагрузке г_f = 1,4. Коэффициент k, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания для типов местности Б:

Аэродинамические коэффициенты для вертикальных стен:

с = 0,8 — с наветренной стороны;

с = - 0,6 — с заветренной.

на отм. 12,600 k₁ = 1,08;

на отм. 14,370 k₂ =1,1 .

Скоростной напор ветра:

на отм. 5,000 щ₁ = 0,75•щ₀•с = 0,75•0,38•0,8 = 0,285 кПа;

на отм. 10,000 щ₂ = 1,0•щ₀•с = 1,0•0,38•0,8 = 0,38 кПа;

на отм. 12,600 щ₃ = 1,08•щ₀•с = 1,08•0,38•0,8 = 0,433 кПа;

на отм. 14,370 щ₄ = 1,1•щ₀•с = 1,1•0,38•0,8 = 0,45 кПа.

Переменный по высоте колонны скоростной напор заменяем равномерно распределенным, эквивалентным по моменту в заделке колнны:

с наветренной стороны ща = 2Ма/Н2 = 2[180•52/2 + (180 + 240)(10 — 5)((10 — 5)/2 + 5)/2 +.

+ (240 + 245)(10,8 — 10)((10,8 — 10)/2 + 10)/2]/10,8² = 0,21 кПа, где М_а — момент в заделке от фактической ветровой нагрузки.

с подветренной стороны.

щ_р = (0,5/0,8)•210 = 130 кН/м.

Расчетная погонная нагрузка на колонну крайнего ряда до отметки 12,6 м:

с наветренной стороны Р_а = щ_а•а•г_f•г_n = 0,21•12•1,4•0,95 = 3,3 кН/м;

с подветренной стороны Р_р = 0,13•12•1,4•0,95 = 2,075 кН/м.

Нагрузка от ветрового давления на надколонную часть здания (шатер покрытия) выше отметки 12,6 м приводим к сосредоточенной силе по формуле:

W = (с₁ + с₂)(щ_eq + щ_max)(Н_max — Н₀)а/2 = [(0,8 + 0,5)(0,26 + 0,245(14,37 ;

— 10,8)/2]•12•1,4•0,95 = 18,5 кН.

Сосредоточенная сила W условно считается приложенной на уровне верха колонны.