Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Теоретические и экспериментальные исследования процессов заполнения металлических форм алюминиевыми сплавами с целью оптимизации параметров литниково-питающих систем

Диссертация: Теоретические и экспериментальные исследования процессов заполнения металлических форм алюминиевыми сплавами с целью оптимизации параметров литниково-питающих систем
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Анализ результатов экспериментальных заливок в специально сконструированную металлическую форму, позволяющую в широких пределах изменять геометрию плоского канала с расширениями и выступами, позволил установить, что параметрические критерии для определения сложности полости песчаной формы вида кв=Не /8 ку]=Ну /6- ку2=ку Иу {5 — толщина канала, кв — высота выступа, 1у — ширина углубления, Ну… Читать ещё >

Содержание

  • Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Условия заполнения полости литейной формы жидким металлом
    • 1. 2. Критериальная оценка дефектов, возникающих на стадии заполнения полости формы
    • 1. 3. Методы расчета процесса заполнения литейных форм
  • Глава 2. МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 2. 1. Материалы для исследования
    • 2. 2. Физическое моделирование процесса заполнения полости формы металлом
    • 2. 3. Методика измерения температур
    • 2. 4. Методика радиационного контроля
    • 2. 5. Определение жидкотекучести
    • 2. 6. Математическая обработка результатов экспериментов
    • 2. 7. Методика измерения толщины слоя краски
  • Глава 3. ВТОРИЧНОЕ ШЛАКООБРАЗОВАНИЕ В КОКИЛЕ
    • 3. 1. Выбор максимально допустимых скоростей заполнения
  • Глава 4. ОХЛАЖДЕНИЕ ФРОНТА ПОТОКА ПРИ ЗАПОЛНЕНИИ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ФОРМЫ АЛЮМИНИЕВЫМИ СПЛАВАМИ
    • 4. 1. Оценка влияния покрытия на теплообмен между фронтом потока и формой
    • 4. 2. Определение коэффициента теплоотдачи при литье алюминиевых сплавов в кокиль
    • 4. 3. Математическая модель процесса охлаждения фронта потока расплава при литье в кокиль
    • 4. 4. Влияние конфигурации полости формы на охлаждение фронта потока
    • 4. 5. Методика расчета сифонной литниковой системы
  • Глава. 5, РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ВЕРТИКАЛЬНО-ЩЕЛЕВОЙ ЛИТНИКОВОЙ СИСТЕМЫ ПРИ ЛИТЬЕ ЛЕГКИХ СПЛАВОВ В КОКИЛ
    • 5. 1. Определение коэффициента теплоотдачи, а при поперечном растекании
    • 5. 2. Моделирование вертикально-щелевой литниковой системы с целью определения толщины щелевого питателя, создающего последовательное натекание металла
    • 5. 3. Проверка адекватности результатов гидромоделирования
    • 5. 4. Моделирование вертикально-щелевой литниковой системы с целью определения коэффициента расхода
    • 5. 5. Методика расчета оптимальных размеров вертикальнощелевой литниковой системы

Теоретические и экспериментальные исследования процессов заполнения металлических форм алюминиевыми сплавами с целью оптимизации параметров литниково-питающих систем (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

В настоящее время в общей структуре производства заготовки, полученные методом литья, составляют более 60%. Высокая стоимость исходных материалов, сложность и энергоемкость технологического процесса и значительный уровень брака приводят к тому, что себестоимость отливок также очень высока. В условиях расширения номенклатуры литых изделий, повышения их эксплуатационных и технологических свойств снижение себестоимости требует совершенствования всего комплекса работ по технологической подготовке производства, начиная от выбора исходных материалов и необходимого технологического оборудования, режимов технологического процесса изготовления форм, способа и места подвода металла и компановки формы и заканчивая проведением всех необходимых технологических расчетов, включающих определение размеров подводящих и питающих элементов Л ПС, времени и условий кристаллизации отливки. Практически эти расчеты не могут быть выполнены без использования аппарата математического моделирования и ЭВМ.

В последнее время значительно активизировалась работа промышленных предприятий по применению ЭВМ для проектирования литейной технологии. Однако, САПР ТП литейного производства находится сейчас пока еще в самом начале своего развития. Согласно высказыванию профессора Г. Ф. Баландина «.чтобы литейная технология вышла на уровень высших достижений цивилизации, необходимо научиться использовать качественные математические методы и ЭВМ. Применение ЭВМ в литейном производстве — национальная задача, решение которой определяет темпы ускорения научно-технического прогресса и технологии отечественного машиностроения.» Выполнение этой задачи предполагает, прежде всего, разработку математических моделей, причем, форма последних должна быть пригодной для ввода в ЭВМ. К сожалению, следует констатировать тот факт, что многие литейные процессы еще не изучены на уровне, позволяющем описать их математически даже в виде хорошей «карикатуры», но даже в тех случаях, когда процесс описан дифференциальными уравнением или системой дифференциальных уравнений и сформулированы граничные условия однозначности — решение для конкретного единичного явления не всегда возможно, ввиду неразвитости специальных разделов математики. Не менее важной задачей является определение оптимальных параметров технологического процесса изготовления отливки. Для ее решения используют два подхода:

— первый, при котором исследуемый объект представляется в виде «черного ящика», опирается на аппарат математической статистики, теории распознавания образов и кибернетики. При этом необязательно подробно проанализировать процессы, происходящие в отливке, а достаточно установить корреляционные связи между управляющими параметрами на входе в систему и выходе из нее.

— второй, активный подход к проблеме оптимизации основан на тщательном изучении процессов, происходящих на всех стадиях формирования отливки, моделировании их с использованием физических моделей и ЭВМ. При этом можно сформулировать различные критерии, которые могут быть мерой оптимальности конкретных физических процессов, определяющих качество отливки.

К сожалению, в настоящее время далеко не всегда возможно применение второго подхода из-за неразвитости теории литья и математических методов решения задач, поэтому в современных условиях теоретико-экспериментальное изучение литейных процессов с использованием теории подобия и размерностей является одним из средств познания глубоких физических процессов, происходящих при движении металла, его взаимодействия с формой и окружающей средой под влиянием большого числа факторов.

При литье алюминиевых сплавов основными причинами, препятствующими внедрению автоматизированного проектирования техпроцесса являются:

— малоизученность процессов образования спаев, неслитин и вторичных шлаков при заполнении полости формы расплавом;

— отсутствие ясного физического и технологического обоснования выбора времени заполнения формы;

— малая надежность предлагаемых в литературе рекомендаций по проектированию литниковых систем.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. На основе анализа литературных данных выявлено, что используемые в настоящее время методы расчета процессов заполнения металлических форм расплавом и оптимальных размеров ЛПС в условиях гравитационной заливки не учитывают некоторых факторов, в частности, особенности конфигурации полости литейной формы, скорости течения расплава в элементах литниково-пцтающих систем и в форме и т. д., что приводит к получению ошибочных значений расчетных параметров и браку отливок.

2. В результате проведения системотехнического анализа режимов заливки металлических форм легкими сплавами установлено существование области технологических значений параметров заливки (Тф.н" Тзал., со и т. д.) или области заполняемое&trade-, в которой отливка гарантировано может быть получена без традиционных литейных дефектов, возникающих на стадии заполнения полости формы расплавом. При этом левая граница этой области определяется критерием литейной сварки потоков или потока и застойной зоны, который характеризует вероятность возникновения в отливке дефектов типа спаев и неслитин, а правая — критерием шлакообразования, который оценивает вероятность образования вторичных шлаков в каналах литниковой системы и рабочей полости формы.

3. Проведение экспериментов и пробных заливок по определению степени загрязненности отливки позволило установить, что допустимая скорость потока расплава в металлической форме, позволяющая получить отливку без образования в ней вторичных шлаковых включений, может быть в 2−2,5 раза выше, чем при литье в песчаную форму, что объясняется ее низкой газотворной способностью и газопроницаемостью.

4. Анализ результатов экспериментальных заливок в специально сконструированную металлическую форму, позволяющую в широких пределах изменять геометрию плоского канала с расширениями и выступами, позволил установить, что параметрические критерии для определения сложности полости песчаной формы вида кв=Не /8 ку]=Ну /6- ку2=ку Иу {5 — толщина канала, кв — высота выступа, 1у — ширина углубления, Ну — высота углубления) можно. использовать и для оценки сложности металлической формы, что позволяет классифицировать полость литейной формы по трем группам:

1) кв — 0- ку1 < 0,2- ку2 «0 — полость простой конфигурации;

2) кв < 2- ку1 < 6,0- ку2<0 — полость конфигурации средней сложности;

3) кв > 0,2- ку1 > 6,0- ку2 > 1,0 — полость формы сложной конфигурации.

5. По результатам заливок в пробу на жидкотекучесть по ГОСТ 1 643 870 установлено, что в исследованном интервале температур формы и заливки, видов алюминиевых сплавов и краски, наносимой на рабочую поверхность металлической формы, на охлаждение фронта потока, ввиду малого времени контакта, существенное влияние оказывает не толщина слоя краски, ее теплопроводность, что можно учесть введением симплекса Кп=а/акр, где а, акр — коэффициенты теплоотдачи при течении расплава в полости неокрашенной и окрашенной формы соответственно. Достоверность полученных результатов подтверждена пробными заливками на реальных отливках.

6. Разработана математическая модель заполнения металлических форм алюминиевыми сплавами, основу которой составляют уравнение энергии, описывающее процесс охлаждения одномерного потока в интервале температур «заливка-ликвидус» и «ликвидус — остановка потока» — зависимость, учитывающая повышение температуры фронта потока за счет сброса головной части потока в различного рода утолщенияусловия, накладывающие ограничения на режим заполнения полости литейной формы. Адекватность модели подтверждена экспериментально и в производственных условиях.

7. Гидромоделирование на прозрачных моделях и экспериментальные заливки металла с использованием вертикально-щелевой литниковой системы позволили установить, что.

— щелевой питатель обеспечивает режим поперечного растекания и последовательное заполнение полости литейной формы только при условии 0.78отл, в противном случае литниковая система работает как сифонная;

— значение коэффициента расхода ц по мере заполнения полости литейной формы равномерно уменьшается на 15−20%.

8. Разработаны принципиально новые методики расчета оптимальных размеров сифонной и вертикально-щелевой литниковых систем, позволяющие получить отливку без традиционных для стадии заполнения полости формы расплавом дефектов и обеспечивающие максимальный КИМ.

9. Предложена новая конструкция вертикально-щелевой литниковой системы (A.C. № 2 010 664), отличающаяся наличием в нижней части порожка (дополнительного гидравлического сопротивления), что позволяет для тонкостенных отливок в случае несоблюдения условия 8Щ< 0.78отл обеспечить последовательное заполнение полости металлической формы расплавом за счет поперечного растекания.

10. Производственное опробование проведено на реальных отливках литейных цехов ОАО «Рыбинские моторы» и Волжский машиностроительный завод полностью подтвердило их достоверность и эффективность.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Г. Ф. Основы теории формирования отливки: / В 2-х. Ч. М. Машиностроение, 1976−1979.4.1. Тепловые основы теории. Затвердевание, охлаждение отливки, — М.: Машиностроение, 1976.-216с.
  2. Методика заполняемости металлических форм/ В. К. Виноградов., М. И. Стриженков, Л. П. Долгий, Б. П. Бубнов // Литейное производство.- 1968. -№ 8.-С.8−9.
  3. Hairy P., Hemon Y. Remplissage des coquilles reelles/ZFonde rie: Fondeur Anjourd"Hui.-1990.-№ 92.-C.21−28.
  4. Дубицкий Г. M.Литниковые системы.-М.:Машгиз, 1962,-156c.
  5. Литье тонкостенных конструкций/ Ю. А. Степанов, Е. А. Соколов, Э. Ч. Гини, Ю. П. Матвейко.- М. Машиностроение, 1966.-256с.
  6. С.Б. Литейные процессы.-М.-Л.:Машгиз, 1960.-416с.
  7. Г. Движение потока алюминия в сырых песчаных фор-мах//25-ый Международный конгресс литейщиков.-М.: Машгиз, 1961.-С.585−612.
  8. Ю.П., Бастраков В. К. Некоторые особенности заполнения литейных форм// Изв.вузов. Черная металлургия.-1968, — N8. -С.146−151.
  9. Анализ распределения потоков металла в литейной форме/ Лев О. И., Гуляев Ю. Г., Белош Г. Е., Могилев В.К.//Изв.вузов СССР. Черная металлургия,-1980.-№ 5.-С. 106−108.
  10. Ю.Беднарик М. Исследование течения металла с целью усовершенствования техники литья// 27-ой Международный конгресс литейщиков.- М. Машиностроение, 1961.-С. 199−217.
  11. В.В., Изотов В. А. Выбор оптимальных скоростей заполнения форм алюминиевыми сплавами // Совершенствование технологических процессов в литейном производстве. Ярославль: ЯПИ, 1983.-С.26−31.
  12. M.H., КацЭ.Л. Особенности формирования тонкостенных керамических отливок// Сб. тр / МАТИ.-М. 1966. Вып.7.-С, 135−158.
  13. В.В. Формирование застойных зон при заполнении протяженных полостей форм// Изд.вузов. Черная металлургия.-1981.-№ 8.-С.98−100.
  14. В.В. Методы подобия и размерностей в литейной гид-равлике.-М. Машиностроение, 1990.-223с.
  15. А.Р. Теория и расчет процесса заполнения форм вертикальных тонкостенных отливок при подводе металла сифоном// Литейное производство.-1967.-№ 3.-С. 22−26.
  16. А.Р. Заполнение горизонтальных полостей литейных форм// Изд. вузов СССР. Черная металлургия.-1969.-№ 11.-С. 154−158.
  17. Соловьев Е. Г1., Мусияченко A.C., Виноградов В. Н. Влияние характера заполнения форм под низким давлением на затвердевание и свойства протяженных элементов отливок // Литейное производство.-1973.-№ 8.-С.38−41.
  18. Е.П., Мусияченко A.C., Виноградов В. Н. Гидродинамические параметры заполнения протяженных полостей при литье под низким давл ением//Л итейное производство .-1973. -№ 9. -С. 27−2Я
  19. В.В. Теплоотвод в застойные зоны при заполнении форм крупных тонкостенных отливок// Литейное производство.-1980.-№ 9. -С.31−33.
  20. Гидродинамические особенности заполнения полостей отливок и слитков затопленной струей / Грибешок В. П., Ефимов В. А. и др.// Применение магнитной гидродинамики в металлургии//Сб.тр./ АН СССР. Уральский научный центр, — Свердловск, 1977.- С. 122−125.
  21. A.C., Соловьев Е. М., Кашкин В. В. Исследование режимов заполнения формы на прозрачной модели // Литейное производство.-1987.-№ 1.-С. 14−16.
  22. A.C., Соловьев Е. М., Кашкин B.B. Исследование режимов заполнения форм на прозрачной модели //Литейное производство,-1987.-№ 4.-С.23−24.
  23. А.Р. Литейные свойства, определяющие способность сплава к заполнению формы// Литейное производство.-1970.-№ 7.-С. 22−24.
  24. А.Р. Возможность сопоставления проб на жидкотеку-честь// Литейное производство.-1971.-№ 10.-С.29−32.
  25. А.Р. Исследование движения и охлаждения металлического потока в литейных формах и условия получения тонкостенных отливок: Дис. канд. техн. наук, — Ленинград, 1968.-320 с.
  26. В.В., Неуструев A.A., Барбашин H.H. Заполнение форм при вертикально-щелевом подводе металла// Литейное производство.-1974.-№ 3.-С, 26−28.
  27. З.И., Токарев Ж. В. Влияние конструкции литниковой системы на образование рыхлоты в отливках из сплава АЛ9 при подводе металла снизу // Усадочные процессы в сплавах и отливках.-Киев, 1970.-С.308−310.
  28. .В., Графман З. И. Формирование отливок из сплава АЛ9 в литейной форме// Совершенствование технологии изготовления отливок Лез .докл. науч.-техн. конф.- Свердловск, 1968.-С.45−46.
  29. Г. А. Влияние продолжительности течения металла на кинетику затвердевания// Теплообмен между отливкой и формой.-Минск, 1967.-С.84−92.
  30. Pribijl I. Die bedeutung der Durch-flubgrades bei Abgusprozesses// Glesserei Rasch.-1970.-№ 3.-P.27−29.
  31. И.Р., Дубровицкий A.M. Многоярусная управляемая литниковая система// Литейное производство.-1973.-№ 9,-С.42.
  32. А.с.366 917 СССР, МКИ530 В22&- Щелевая литникова система/Б.Н. Путилин, В. В. Чуднер и др.//Открытия. Изобретения. -1983.-N35.-С.67.
  33. Токарев Ж.В., Дубицкий Г. И. Влияние условий заполнения формы на механические свойства отливок из алюмиевых спла-вов//Механические свойства литого металла //Сб.тр.Ан СССР./М., 1963.- С.281−287.
  34. В.Ф. Влияние элементов литниковой системы на качество металла//Литейное производство.-1987.-№ 3.-С.28.
  35. Bradik Josef. Reseni Ytorovych soustav pro odlotkys tenkymi stenami// Slevarenstvi .-1970. -№ 7. -P. 18.
  36. Grigerova Tatiana, Vileke Jan. Uplatnenie teorie prudenia taveniny pri rieseni Vtokovych sustav odliatkov zo zliatin na baze Hlinika //Slevarenstvi.-1982.-№ 7.-P.30.
  37. В.К. Механизм движения потока жидкого металла в литейных формах тонкостенных отливок//Литейное производство.-1972.-N 5.-С.39−42.
  38. B.C. Физико-химические свойства жидких металлов. М.: Оборонгиз, 1952.- 157 с.
  39. .В. Введение в литейную гидравлику.-М.:Машиностроение, 1966, — 424с.
  40. A.M. Литейные свойства металлов и сплавов.-М.:Наука, 1967, — 200 с.
  41. Е.Ф. Некоторые вопросы вязкости расплавленных металлов.-М.:Гостехиздат, 1955.- 253 с.
  42. Г. Ф. Литье намораживанием.-М.:Машгиз, 1962.- 264 с.
  43. Г. П. Давление в управлении литейными процессами.-Киев: Наукова думка, 1988.-272с.
  44. С.В. Заполнение формы кристаллизующимся алюминиевым сплавом//Литейное производство.-1984.-№ 10.-С.4−6.
  45. М.С. О жидкотекучести металлов//30-й Международный конгресс литещиков.- М.:Машиностроение, 1967.-С.37−53.
  46. Engler S., Petong W. Schrekschalenbildung beim Gleben von Aluminium in Sand formen//Aluminium.-1971.T.47.-№ 10.-P.l 17−123.
  47. В.К., Борисов Г. М. К вопросу о характере затвердевания в цилиндрическом канале формы//Литье под регулируемым давлением.-Киев, 1980.-С.21 -41.
  48. Flemings M.S., Taylor M.F.Effekt of mode of solidefication on the fluidity of aluminium alloys // The british Foundrymans.1960.-№ 9.-P.53.
  49. Flemings M.S., Mollrd F.B., Taylor H.G. Mold varial Ices influence on fluiduty of aluminium // Modern Casting.-1961.-№ 5.-P.40.
  50. Ю.А. Стальное литье. M. :Металлургиздат, 1988.-767с.
  51. Flemings M.S. Fluidite des metaux Techniques de proluktion de pieces tresminces //Bullmers inform Asacc technfondrie, 1964.- № 151.-P.23−27.
  52. Г. Ф., Каширцев Л. М. Структурно-механические свойства сплавов Al-Si в интервале кристаллизации //Теплообмен между отливкой и формой.-Минск, 1967.-С.59−66,
  53. Определение реалогических параметров в алюминиевых сплавах в интервале затвердевания/ Г. Ф. Баландин, Л. П. Каширцев, Ю. А. Степанов, В. И. Семенов //Литейные свойства металлов и сплавов.-М., 1987.-С.57−64.
  54. A.M., Дубинин Н.ГТ. К вопросу течения в каналах сплавов с широким интервалом затвердевания// Совершенствование технологии литейных процессов: Тез.докл. научн.техн. конф.-Калуга, 1972.-СЛ 12−113.
  55. Механизм остановки потока металла в момент потери жидкотеку-чести. / П. Н. Бибуля, П. Ф. Василевский, Ю. Ю. Головач //Литейные свойства металлов и сплавов.-М.:Наука, 1967.-С.49−51.
  56. Н.М. Затвердевание движущегося металла//Сб.тр./ МАТИ.-М, 1966.-Вып.67.-С.216−219.
  57. А.И. Теория затвердевания отливки,— М.:Машгиз, 1960.-436с.
  58. A Fluidity test for Aluminium Alloys- Tripling Fluidity with a new mold coating./ Flemings M.S., Conrad T. I, Taylor H.A.//Transactions A.F.S.-1959.-Vol.67.-P.496−497.
  59. Southin R.T., Romeyn A. Effects of mould coats on fluidity// Solidifion Jechnol Foundry and cast House Pros. Jnt. Conf. Coveentry.-London, 1980.-P. 123−131.
  60. Г. Н., Мартыненко B.M. Факторы теплопроводности кокильных покрытий// Литейное производство.-1971.-№ 2.-С.40.
  61. А.А., Ходоровский Г. Л. Об образовании неспаев// Совершенствование технологии литейного производства: Тез .докл. VI науч.техн. конф. литейщиков Западного Урала, — Пермь, 1972.-С.171−174.
  62. Я.И. Образование спаев на крупных и тяжелых отливках и расчет скорости заливки с учетом охлаждения жидкого металла в форме// Литейное производство.-1958.-№ 8.-С.12−15.
  63. В.В., Рабинович А. Р., Изотов В. А. Тепловые условия образования спаев при заполнении литейных форм// Интенсификациятехнологических процессов литейного производства: Тез. докл.науч. техн. конф.-Рыбинск, 1982.-С.159.
  64. A.A., Барбашин Н. И., Чистяков В.В.Расчет процесса заполнения горизонтальных полостей литейных форм //Литейное производство.- 1972.-№ 7.-С.20.
  65. A.A., Чистяков В. В. Тепловые условия предотвращения спаев в отливках// Литейное производство.- 1977.-№ 3.-С. 19−20.
  66. М.В., Галдин Н. М. Влияние турбулентности потока на образование загрязненности в алюминиевых сплававх//Литейное производство.-1971.-№ 1.-С, 9−13.
  67. Н.М., Шаров М. В. Расчет литниковых систем для отливок из алюминиевых сплавов//Литейное производство.-1972.-№ 2.-С.3−5.
  68. A.C. Предельнодопустимые скорости течения расплава в форме// Литейное производство.- 1987.-№ 2.-С. 17−19.
  69. Dieter H.B. Designing castings and dimensional analysis Foundry Tradei//Foundry.-1972.-№l 2.-P. 134.
  70. Schoder A. Quailitatssieherung beim Gie-Ben in verioreenen Formen Giesserei.-1982.-№ 21.-P.598−605.
  71. Schroder A. Theoretische Betrachtungen zur kantenscharfe von Gustuch wen//Giesserei Rolsch.-1983.-№ 9.-P.14-I8.
  72. Schroder A. Stromungsmechanische Betrachtungen zur Fullung verlorener Formen mit effenen Speisern// Giesfer. Forsch.-1985.-№ 2.-P.37.
  73. Banach D. Bobrowski J. Wykorzys tanie teorii podobienstwa dla, badania przop lywon uelligo odien hiczej zesz haur// AGH.-1973.-№ 397−89−97.-P. 12−15.
  74. B.B., Изотов В. А. Критериальная оценка компактности струи при заливке форм через фильтровальные сетки// Литейное производство.-1987.-№ 10.-С.7−10.
  75. Н.М. Литниковые системы для отливок из легких сплавов. -М.-Машиностроение, 1978, — 198 с.
  76. Г. М., Лучинина Т. А. Скорость подъема уровня алюминиевых сплавов в песчаной форме// Изв. вузов СССР.Цветиая метал-лургия.-1966.-№ 5.-С. 102−108.
  77. Ю.П., Дубицкий Г. М. Допустимая скорость подъема стали в форме// Литейное производство.-1968.-№ 6.-С.35.
  78. В.В., Жуков А. А. Выбор параметров литниковых систем для чугунного литья// Технология и организация производства.-М., 1980.-№ 1 .-С.57−60.
  79. Цветное литье. Справочник: .М.Галдин, Д. Ф. Чернего, А. Н. Иванчук и др.- Под общ.ред. Н. М. Галдина.-М.: Машиностроение, 1989.-528с.
  80. Г. М., Лучинина Г.А, Исследование скоростей подъема уровня металла в металлической форме для отливок из алюминиевых сплавов//Сб.тр./ УПИ.-1965.-№ 145.-С.37−41.
  81. Н.М. Изучение процессов заполнения песчаных форм алюминиевыми сплавами: Дис.кан.тех.наук.М., 1967, — 208 с.
  82. Фасонное литье алюминиевых сплавов/ Г. Б. Строганов, М. Б. Альтман, А. Б. Мельников и др.-М.: Машиностроение, 1980.- 296 с.
  83. А.И. Тепловые основы теории литья.-М.:Машгиз, 1953.- 384 с.
  84. И. Длительность заливки металла в песчаные формы // 24-й Международный конгресс литейщиков: Тез.докл., Вена, 1959.-М.: Машиностроение, 1960.-С. 112−123.
  85. К.П., Гусев Р. П. Заполенение форм гребных винтов металлом//Литейное производство.-1973.-№ 5.-С.8−9.
  86. А .Я., Таран Н. И. Расчет минимального узкого сечения литниковой системы, обеспечивающей заполнение формы металлом// Изв. вузов СССР. Черная металлургия.-1965.-№ 8.-С. 136−144.
  87. В.А. Исследование влияния температуры и скорости заливки на качество отливок из нержавеющих сталей. Дис.канд. техн. наук.-Свердловск, 1968.- 245 с.
  88. У.С., Рабинович А. Р., Рыхлов Л. И. Охлаждение жидкого металла в период заполнения формы //Литейное производство.-1972.-№ 10.-С.30−32.
  89. Тепловые расчеты заливки форм/ Нехендзи Ю. А., Гиршович Н. Г., Билык В. Я., Голод В.М.// Литейные свойства сплавов.-Киев, 1968.-С.91−104.
  90. A.A. Теоретические основы литейного производства. М. Машиностроение, 1961.- 448 с.
  91. А.Р. Начальный теплообмен металла и формы// Литейное производство.-1967.-№ 6.-С. 23−26.
  92. Г. М., Чуркин Б. С. Тепловые процессы при течении жидких металлов в песчаной литейной форме// Приложения теплофизики в литейном производстве.-Минск, 1966.-С.173−178.
  93. .С., Дубицкий Г. М. Продолжительность заполнения песчаных литейных форм сплавом// Изв.вузов. Черная металлургия.-1969.-№ 4.-С. 133−137.
  94. Г. М., Чуркин П. С. Теплообмен при течении металлических сплавов в песчаных формах// Тепловые процессы в отливках и формах.-М., 1972.-С.38−41.
  95. С.С. Основы теории теплообмена.-М.: Атомиздат, 1979, — 415 с.
  96. Е.Т. Физическая химия высокотемпературных процессов,— М.:Металлургия, 1985.- 385 с.
  97. Т.В. Теплоотдача при турбулентном течении в трубах жидкостей с малыми числами Прандтля// Жидкие металлы.-М.: Госа-томиздат, 1963.-С.62−71.
  98. В.М., Иващенко Н. И., Заболоцкая Т. В. Расчет теплоотдачи к жидким металлам в турбулентном потоке // Жидкие металлы.-М.: Госатомиздат, 1963.-С.71−80.
  99. И.Б. Некоторые вопросььтеории получения высококачественных чугунных отливок,— М.:Профиздат, 1960.-245с.
  100. П.П. Формовочный материал. М.:Машгиз, 1963.-408с.
  101. О.И., Шаров Н. В., Фадеева Г. С. Покрытия форм для заливки алюминиево-кремниевых сплавов // Сб.тр. / МАТИ .-^S.-Bbin^.- С.31−39.
  102. Е.С., Тарутин В. Я. Литье выжиманием,— М.: ГНТИМЛ, 1962, — 252 с.
  103. Thamban M.J. A generalesed relationship for solidification time in metallic mould// Aluminium (BRD).-1981.-P.214−216.
  104. М.В., Галдин H.M. Влияние турбулентности потока на образование загрязненности в алюминиевых сплавах //Литейное производство, — 1971.- N 2.-С.9−13.
  105. Е.М. Принципы построения литниковых систем для алю-ми ниевых сплавов //Фасонное литье алюминиевых сплавов.М.:-ВНИИТОЛ, 1961.- С. 585−612.
  106. В.А. Разработка и внедрение методики расчета процессов заполнения формы алюминиевыми сплавами с целью повышения качества фасонных отливок: Дис. канд.техн.наук.- Рыбинск, 1995.- 123с.
  107. С.В. Заполнение формы кристаллизующимся алюминиевым сплавом// Литейное производство.-1984.-№ 10.-С.4−6.
  108. А.А. Введение в теорию подобия.-М.:Высшая школа., 1973.-287с.
  109. P.P. Гидравлика.- М.:Госэнергоиздат, 1963.-543с.
  110. .В., Наджафов Т. П. Моделирование как метод разработки рациональных конструкций литниковых систем//Литейное производство.-1969.-№ 7.-С. 22−27.
  111. В.В., Курочкина Т. Н. Математическая модель и программа для расчета на ЭВМ температуры потока// Совершенствование технологии литейных процессов: Тез. докл. зон. научн. техн. конф.-Рыбинск, 1987.-С.8.
  112. В.В., Изотов В. А., Курочкина Т. Н. Оптимизация режимов литья с использованием теории теплообмена и гидродинамики расплавов// Вестник машиностроения.-1993.-№ 6.-С. 1011.
  113. В.В., Курочкина Т. Н. Расчет коэффициента теплопередачи при турбулентном движении расплава// Прогрессивные технологические процессы и высокачественные материалы в литейном производстве: Тез.докл.научн.техн. конф.-Рыбинск, 1996.-С.21.
  114. В.А., Шатульский A.A., Курочкина Т. Н. Исследование параметров вертикально-щелевой литниковой системы на коэффициент расхода// Новые материалы и технологии: Тез.докл. научн.техн.конф.-МоскваЛ997.-С.8−9.
  115. A.A., Изотов В. А., Курочкина Т. Н. Определение оптимальных скоростей заполнения// Неметаллические включения и газы в литейных сплавах: Тез.докл.научн.техн.конф.-Запорожье, 1997.-С. 15−16.
  116. Т.Н., Изотов В. А., Шатульский A.A. Расчет заполняемое&trade- кокилей легкими сплавами//Литейное производство.-1997.-№ 1,-С. 20.
  117. В.А., Шатульский A.A., Курочкина Т. Н. Математическая модель расчета заполняемое&trade- металлических форм легкими сплавами// Вестник Верхневолжского отделения академии технических наук Российской Федерации: Сб.научн.тр./Рыбинск, 1998.-Вып.3.-С.8−12.
  118. Расчет сифонной литниковой системы, исходя из качественного заполнения кокильной отливки среднейсложности сплавом ЛК12
  119. По данным 14. для отливок средней сложности и сифонной литниковой системы принимаем1. Ки= 9103.
  120. Рассчитываем критическую скорость заполнения формы1. К = Яе ¥-е /Л, т Ш 1 и п '
  121. Kulavhn 9 • 10 • 0,86−6-10 7−5-10~б °>ш=л---:—5-— = 0,04м/с .1. V РЧ V 2390 • 0,0055
  122. Критическая скорость для кокильного литья в 2 раза выше, т. е. в нашем случае &→ш=0,08 м/с.
  123. Му1ШН } 2) = 0,652−9,8-(0,3−0,05) = 1,45 м/с,^ 0,08.0,0048 = 1,45
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!