Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Исследование прочности профильных неподвижных неразъемных соединений

Диссертация: Исследование прочности профильных неподвижных неразъемных соединений
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Проведенные теоретические и экспериментальные исследования зависимости прочности и несущей способности осесимметричных профильных соединений позволили убедиться в существовании доминирующих факторов, влияющих на прочность соединения. Такими факторами ' являются плацадь опорной поверхности, контактное давление и коэффициент трения между сопрягаемыми поверхностями. Максимальное значение площади… Читать ещё >

Содержание

  • ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ И ПОНЯТИЯ
  • 1. СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ ПРОФИЛЬНЫХ НЕПОДВИЖНЫХ НЕРАЗЪЕМНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
    • 1. 1. Стандартные соединения с натягом
    • 1. 2. Соединения с натягом, достигаемым специальными средствами
    • 1. 3. Прочность соединений с натягом
      • 1. 3. 1. Прочность соединения при упругих деформациях
      • 1. 3. 2. Прочность соединения при упругогшастических деформациях деталей
    • 1. 4. Методы повышения прочности соединений с натягом
    • 1. 5. Мэтоды исследований соединений с натягом
      • 1. 5. 1. Аналитические методы исследований
      • 1. 5. 2. Численные методы исследований
      • 1. 5. 3. Экспериментальные методы исследований
  • Выводы.'
  • 2. ПРОФИЛЬНЫЕ НЕПОДВИЖНЫЕ НЕРАЗЪЕМНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
    • 2. 1. Конструкции профильных неподвижных неразъемных соединений
    • 2. 2. Мэтоды формирования профильных неподвижных неразъемных соединений
  • Выводы
  • 3. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ ПРОФИЛЬНЫХ НЕПОДВИЖНЫХ НЕРАЗЪЕМНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
    • 3. 1. Расчет величины силы выпрессовки соединения с натягом
    • 3. 2. Описание комплекса программ для исследования прочности профильных неподвижных неразъемных соединений
      • 3. 2. 1. Краткая характеристика комплекса программ
      • 3. 2. 2. Сановные соотношения и положения, лежащие в основе комплекса программ исследования прочности ПННС
    • 3. 3. Исследования прочности профильных неподвижных неразъемных соединений с помощью ЭВМ
      • 3. 3. 1. Исследования прочности по схеме с абсолютно жесткой охватывающей деталью
        • 3. 3. 1. 1. Постановка задачи на ЭВМ
        • 3. 3. 1. 2. План расчетов на ЭВМ
        • 3. 3. 1. 3. Последовательность расчетов на ЭВМ
        • 3. 3. 1. 4. Результаты расчетов на ЭВМ
      • 3. 3. 2. Исследования прочности соединений по схеме с упруго деформируемой охватывающей деталью
        • 3. 3. 2. 1. Исходные данные
        • 3. 3. 2. 2. План расчетов на ЭВМ
        • 3. 3. 2. 3. последовательность расчетов на ЭВМ
        • 3. 3. 2. 4. Анализ результатов вычислений на ЭВМ
  • Выводы
  • 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ ПРОФИЛЬНЫХ ШПОДВИЖНЫХ НЕРАЗЪЕМНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
    • 4. 1. Исследование процесса трансформации: макронеровности
      • 4. 1. 1. Изготовление образцов
      • 4. 1. 2. Измерение образцов
      • 4. 1. 3. Использование ЭВМ для анализа результатов
        • 4. 1. 3. 1. Описание программы
        • 4. 1. 3. 2. Исходные данные
        • 4. 1. 3. 3. Расчетные формулы
        • 4. 1. 3. 4. Дополнительные расчетные формулы
  • Выводы
    • 4. 1. 3. 5. Результаты вычислений
    • 4. 2. Исследование почности профильных неподвижных неразъемных соединений при сборке дорнованием
    • 4. 2. 1. Исследование процесса образования профильного неподвижного неразъемного соединения
      • 4. 2. 1. 1. Конструкция образцов
      • 4. 2. 1. 2. Изготовление образцов
      • 4. 2. 1. 3. Схемы измерения образцов
      • 4. 2. 1. 4. Обработка результатов на ЭВМ
      • 4. 2. 1. 5. Результаты вычислений на ЭВМ
  • Выводы
    • 4. 2. 2. Исследование прочности профильных неподвижных неразъемных соединений
    • 4. 2. 3. Сравнение результатов теоретических и экспериментальных исследований
  • Выводы
    • 5. РЕКОЕВДОД44 ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИИ, ТЕХНОЛОГИИ СБОРКИ, УВЕЛИЧЕНИЮ ПРОЧНОСТИ И КОНТРОЛЮ ПРОЧНОСТИ ПРОФИЛЬНЫХ НЕПОДВИЖНЫХ НЕРАЗЪЕМНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
  • ЗШЖМЕНИЕ
  • СПИСОК ИСШЛЬЗОВДННЫХ ИСТОЧНИКОВ

Исследование прочности профильных неподвижных неразъемных соединений (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Современная техника чребует решения ряда задач повышения прочности и работоспособности деталей машин и конструкций, в том числе неподвижных соединений. Это требует более тщательного анализа влияния на прочность соединений геометрических факторов, физико-механических свойств материалов сопрягаемых деталей при различных условиях сборки.

Теоретические и прикладньв исследования в области повышения эксплуатационной надежности неподвижных соединений — разъемных и неразъемных (прессовых, резьбовых, профильных, заклепочных и др.), выполненные в последние десятилетия, выявили перспективные пути решения этой проблемы. Перспективными направлениями повышения прочности неподвижных неразъемных соединений является использование специальных методов создания натяга, повышение коэффициента трения, контактного давления, площади фактического контакта в сопряжении и использование шпоночного эффекта.

Особенности предлагаемого технологического процесса соединения и закрепления деталей, заключающиеся в объединении операций механической обработки и сборочных операций, позволяют значительно повысить производительность. При этом требуется проведение дополнительных исследований прочности профильных соединений.

Прочность неподвижных соединений зависит от большого количества факторов, являющихся следствием свойств материалов охватываемого и охватывакзцего элементов, технологии сборки и конструкции. Существующие основы конструкционно-технологического обеспечения прочности и надежности осесимметричных соединений предусматривают определение причинно-следственных связей факторов исходного состояния соединяемых элементов и признаков, характеризующих прочность соединения.

Проведенные теоретические и экспериментальные исследования зависимости прочности и несущей способности осесимметричных профильных соединений позволили убедиться в существовании доминирующих факторов, влияющих на прочность соединения. Такими факторами ' являются плацадь опорной поверхности, контактное давление и коэффициент трения между сопрягаемыми поверхностями. Максимальное значение площади опорной поверхности достигается изменением формы сопрягаемой поверхности одного из элементов соединения. Обеспечение достаточного уровня контактного давления и коэффициента трения по всей длине соединения достигается применением дорнования с трансформацией искусственно созданных макронеровностей.

В диссертации представлены результаты исследований в области разработки способов определения и повышения прочности соединений.

Работа входит в координационную программуВысокопроизводительные экологически безопасные технологии обеспечения прочности и несущей способности деталей машин и их соедине-ний" (г/б тема № Ф37−93, Головной Совет в МЭУ, г. Мэсква) .

В качестве объектов исследования приняты цилиндрические профильные соединения с натягом, обеспечиваемым методом сборки дор-нованием.

Цель данной работы — исследование прочности профильных неподвижных неразъемных соединений (ПННС), формируемых дорнованием с трансформацией макронеровностей.

Выполненные в работе исследования основывались на научных положениях теории упругости, теории расчета цилиндров, нагруженных давлением и теории прессовых посадок, на экспериментальных данных о закономерностях дорнования с большими натягами.

Научная новизна работы заключается в следукзцем.

1. Предложено и обосновано применение явления трансформации макронеровностей при сборке дорнованием для повышения прочности профильного соединения.

2. Разработана методика расчета прочности соединений с натягом с учетом полного контактного взаимодействия упруго деформируемых элементов соединения с натягом на основе моделирования процесса выпрессовки с применением метода конечных элементов.

3. Выявлены закономерности процесса трансформации трапецеидальных макронеровностей при дорновании и процесса сборки ПННС дорнованием с трансформацией трапецеидальных макронеровностей.

4. Предложен метод неразрушакщего контроля прочности ПННС по косвенному признаку уменьшения диаметра отверстия охватываемой детали после сборки дорнованием по отношению к диаметру дорна.

Положения, выносимые на защиту.

1. Методика и результаты расчета прочности соединений с натягом с учетом полного контактного взаимодействия упруго деформируемых элементов соединения с натягом на основе численного моделирования процесса выпрессовки с применением метода конечных элементов.

2. Методика и результаты экспериментальных исследований трансформации трапецеидальных макронеровностей при дорновании, сборки ПННС дорнованием с трансформацией трапецеидальных макронеровностей и прочности ПННС.

3. Метод неразрушакщего контроля прочности ПННС по косвенному признаку уменьшения диаметра отверстия охватываемой детали после сборки дорнованием по отношению к диаметру дорна.

Практическая ценность работы заключается в широком применения высокопрочных ПННС предложенной конструкции. На основе проведенных теоретических и экспериментальных исследований разработаны рекомендации по повышению прочности, проектированию конст рукции, технологии сборки и контролю прочности ПННС.

Основные результаты диссертационной работы сводятся к следующему:

1. Прочность профильных неподвижных неразъемных соединений повышается в 2 — 4 раза при сборке дорнованием с трансформацией трапецеидальных макронеровностей по сравнению с аналогичными гладкими соединениями с натягом.

2. Методика анализа прочности соединений с натягом с учетом полного контактного взаимодействия упруго деформируемых элементов соединения на основе метода конечных элементов позволяет определить прочность неподвижных соединений с натягом с достаточной точностью.

3. При сборке дорнованием с трансформацией макронеровностей существует положительный эффект равномерности натяга в профильном соединении, повьшакщий прочность профильного соединения по сравнению со способом сборки дорнованием без трансформации.

4. Для обеспечения максимальной прочности профильного соединения достаточно одного выступа профиля соответствующей формы и размеров.

5. Предложен метод неразрушающего контроля прочности профильного соединения по косвенному признаку уменьшения диаметра отверстия охватываемой детали после сборки по отношению к диаметру дорна на основе предположения, что величины натягов и контактного давления, рассчитанные по величине уменьшения диаметра, соответствуют максимально возможным значениям, при которых деформации деталей соединения остаются упругими и начинается переход в область пластических деформаций втулки.

6. Управление формой профиля на внешней поверхности втулки профильного соединении возможно путем трансформации искусственно созданных на поверхности отверстия втулки макронеровностей заданного вида и размеров.

7. При разработке технологии изготовлении профильных неподвижных неразъемных соединений, формируемых сборкой дорнова-нием с трансформацией макронеровностей необходимо учитывать эффекты изменения формы и геометрических размеров элементов сопряжения.

ЗАКЛШЕНИЕ.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Ю.В., Миндрул О. В. Технология повышения качества прессовых соединений дорнованием//Новые технологические процессы и оборудование для поверхностной пластической обработки материалов, тезисы докладов, Брянск, 1986, -С.63.
  2. Ю.А. Исследование процесса дордавания отверстий тонкостенных деталей в обойме. Автореферат дисс. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. Брянский политехнический институт, Брянск, 1975.
  3. В.М. Осесимметричная контактная задача для упругого бесконечного цилиндра/Изв. АН СОСР//№ханика и машиностроение, -1962. № 5. -С. 36−38.
  4. Г. Я., Шатько И. И. Распределение контактных давлений в напряженных посадках//Вестник машиностроения, 1967. -№ 5. -С. 36−38.
  5. Арпентьев Борис, Кузуб КрАй. 0ц1пка якости зони сполучен-ня деталей у 3 еднаннях з натягом (Оценка качества соединения с натягом)//1нформатиз. та HOBi технол. 1996. — 4. — С. 19−21, 45. — Укр.
  6. В.М., Дука A.K., Пуйденкэ И. В. Формирование соединения с натягом при сборке терьювоздействием//Изв. вузов. Машиностроение. 1992. -№ 1−3. -С.92−97.
  7. В.М. Упрочнение и восстановление деталей машин электромеханической обработкой.-М.: Машиностроение, 1989, 200 с.
  8. A.c. 1 298 032, ОССР. Способ изготовления неразъемных соединений деталей/ Кравченко Ю. Г., Ворохов A.A. //Открытия. Изобретения. 1987. -№ 11.
  9. A.c. 1 470 489 OOCP, МКИ4 В 23 Р 11/02. Способ сборки конических соединений с натягом/Дальский A.M., Васильев A.C., Бокс-бергер В.Ф. //Открытия. Изобретения. -1989. -№ 13.
  10. A.c. 1 488 176 СССР, МКИ4 В 23 Р 11/02. Способ соединения охватываемой и охватывающей деталей/Беляев Б.А., Комаров С. С., ГЪлубев В.Н. и др. //Открытия. Изобретения. 1989. -№ 23.
  11. A.c. 1 628 631 СССР, МКИ5 Fl6 В7/00. Способ соединения деталей осевым сжатием/Иванкшкин A.A., Нешков П. Ф., Братин В. Б. //Открытия. Изобретения. -1994. -№ 20.
  12. A.c. 1 773 663 СССР МКИ5 В 23 Р 19/02 Способ термического соединения с натягом охватываемой и охватывакхцей деталей/ Обор-ский И.Л., Бибиков А. И., Казанцев И. А. и др. //Открытия. Изобретения. -1992. -№ 41.
  13. A.c. 1 782 690 СССР, МКИ5 В 21 D 39/04. Способ крепления трубы в отверстии детали: /Васин В.И., Доний В. Г., Тарасов Б. А. //Открытия. Изобретения. -1992. -№ 47.
  14. A.c. 1 784 438 СССР, МКИ5 В 23 Р 19/02 Способ термической сборки соединений с натягом: / Бибиков А. И., Оборский И. Л., Рева Д. Л. и др. //Открытия. Изобретения. -1992. -№ 48.
  15. A.c. 1 829 991 СССР, МКИ5 В23 Р11/02. Способ неподвижного соединения деталей типа вал -втулка/Сливкин В.Н., Махотин Г. А., Чернявский A.A. и др. //Открытия. Изобретения. -1993. -№ 27.
  16. С. Ш. Бабков В.К. Некоторые особенности сборки напряженных соединений с применением холода/ /Изв. АН Тадж. ССР Отд-ние физ.-мат., хим. и геол. н., 1986, № 1, -С. 24−28.
  17. А.И., Хусейн Хамзех Расчет динамики работы неподвижных сопряжений деталей машин в условиях осевых импульсных нагрузок. Криворож, горно-руд. ин-т. Кривой Рог, 1992.-7с., Деп в УкрИНТЗЛ 28.04.92. № 496-Ук92.
  18. В.Ф., Кожина Т. Д. К вопросу технологического обеспечения прочности прессовых соединений//"Оптимиз. операций мех. обраб." Ярославль, 1986, -С.51−55.
  19. Е.И. Посадки с натягом в машиностроении. M.-JI.: Машиностроение, 1966. -167 с.
  20. B.C. Расчет соединений деталей со ступенчатым натягом// Строит, и дор. машины. Хабар, гос. техн. ун-т. -Хабаровск, 1996. -С. 25−35.
  21. Г. А. Влияние гальванических покрытий на прочность прессовых посадок//Вестник машиностроения, 1963, № 12, -С.32−36.
  22. К.Н., Рябинин А. Г., Кобыпев А. Н. и др. Неразъемное соединение полых деталей высоким гщравлическим давлением/ /Кузн.-штамп. пр-во. -1989. -№ 3. -С.24−26.
  23. В.Ф. Влияние вращения детали в процессе запрессовки на надежность конических соединений с натягом//Коструктив. -технол. методы повып. надеж, и их стандарти-зац.: Сб докл Всес. Науч.-техн. конф., Тула, 24−25 мая, 1988. -С. 65−72.
  24. A.B., Волков В. М. Повышение несущей способности соединений с натягом//Прикладные задачи механики: Сб. науч. тр./Под ред. В. В. Евстифеева. -Олек: ОмГТУ, 1997. -кн. 1.-С.1720.
  25. О.Г. Статическая прочность прессовых соединений с гальваническими покрытиями//Вестник машиностроения, 1966, № 3, -С. 23−25.
  26. И.И. Сборка соединений с натягом с применением анаэробных материалов//Сб. учен. тр. Пенз. гос. техн. ун-та. Сер. Машиностроение. -1996. -1. -С. 15−19.
  27. И.И. Расчет прочности соединений с натягом, собранных поперечным методом//Изв. вузов. Машиностроение. -1996. -4−6. -С. 23−28.
  28. B.C., Выговский В. Ф., Михан В. И. Технология ре-акторостроения. -М.: Атомиздат, 1977. -272 с.
  29. ГЪловатый А. Д. Проскуряков С.И. Технологическая обработка поверхностей и прочность соединений с натягом//Вестник машиностроения, 1972. № 4. С. 31−33.
  30. Е.С., Ильяшенко A.A. Соединения с натягом: Расчеты, проектирование, изготовление. -М.: Машиностроение, 1981. -247 с.
  31. A.M. Кулешова З. Г. Сборка высокоточных соединений в машиностроении. М.: Машиностроение, 1988. -304 с.
  32. Ф.М., Фастовский В. М. Посадка короткой втулки на цилиндрическую оболочку//Вестник машиностроения, 1967, — № 7. -С. 42−45.
  33. В.А. Исследование контактного взаимодействия деталей с абразивным покрытием в соединениях с натягом //Алмаз, и абразив, обраб. деталей машин и инструм. (Пенза). 1989. № 17. -С. 130.
  34. В.В., Наумов В. А., Чурсин A.A. Теория и практические вопросы работоспособности элементов машин, приборов и аппаратуры. Иркутск: Изд-во Иркут. ун-та, 1984. -220с.
  35. Заявка 2 670 541 Франция, МКИ5 El б В7/00. Соединение трубчатых деталей. Asemblage de deux pieces notamment fubulaires/Pinet Armand.
  36. Заявка 4 134 552 ФРГ, МКИ5 Fl 6 H57/00. Прессовое шлицевое соединение Ritzel-Befestung bei insbesondere Planetengetrie-ben/Orlowski Bernhard.
  37. Заявка 4 324 588 ФРГ, МКИ6 El6 D13/71. Способ соединения деталей. Riebungskuppeing mit Sacklochvernietung: /Eichelsbacher Peter, Feuchter Christoph, Stephan Bernard- Fichtel and Sache AG.
  38. О. Мзтод конечных элементов в технике: Пер. с англ. М.: Мир, 1975. -554 с.
  39. ЗенкинА.С., .Ррпентьев Б. М., Козелло H.JI., Оборский И. Л. Технологическое обеспечение точности сборки соединений снатягомЮ осуществляемым с термовоздействием//Вестник машиностроения. 1988. -МО. -С. 43−45.
  40. A.C., Оборский И. Л., Зубрецкая H.A., Мэхамед Ка-сим Альгазу Технологические способы повышения прочности и надежносом соединения с натягом. Киев., 1995. -34 е.: ил.-Рус. .-Деп. в ГНТБ Украины 20.10.93, № 2306-Ук95.
  41. Е.Г. Магнитно-импульсная обработка. Ч. 2. Сборочные операции//Изв. Нац. акад. наук и искусств Чуваш. Респ. -1996. 6. -С. 151−160.
  42. Г. Б. Концентрация напряжений и деформаций в деталях машин. М.: Машиностроение, 1981. -224 с.
  43. Г. В., Лукащук Ю. В. Распределение напряжений в соединении с гарантированным натягом//Вестник машиностроения, 1979. № 6. -С. 25−26.
  44. А.Н. Исследование процесса дорнования отверстия и неравноетенных деталей со сложным наружным контуром. Автореферат дисс. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. Ростовский институт сельскохозяйственного машиностроения, Ростов-на-Дону, 1973.
  45. Е.И. Штамповка резиной и жидкостью. М.: Машиностроение, 1967. -367 с.
  46. С.Н. В вопросу о выборе посадок деталей на вал с натягом//Вестник машиностроения. -1993. -№ 11. С. 14−15.
  47. П.А. Способ получения неподвижного соединения/ /Машиностроитель, -1994. № 10. -С. 10.
  48. B.C. Исследование прочности соединений с автоф-ретированными охватывакзцими деталями и разработка метода их расчета. Автореферат дисс. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук, Пермь, 1978.
  49. В.Ф., Наумов В. А. Применение рельефа, полученного капельно-адгезионной технологией//Проблемы машиностроения и металлообработки. Сб. трудов. /Под ред. В. А. Наумова и В. В. Евстифеева, СММ. -Олек, 1992. -С. 90−92.
  50. Д. А., Сурков К. А., Шипилов А. В., Штриков В. JI. Убавление качеством соединений в процессе сборки/ /Актуал. пробл. авиастр.: 7 Всерос. Туполев, чтения студ., Казань, 22−23 окт., 1996: Тез. докл. Казань. -С. 24.
  51. А. Г. Отделочная обработка внутренних поверхностей пластическим деформированием/ /Прогрессивные методы изготовления, отделка и упрочнение металлических деталей пластическим деформированием. М.: Машгиз, 1962. -С. 154−161.
  52. В.И., Валакин В.Ф Решение на ЭВМ задач пластического деформирования. -Киев.: Тэхника, 1990. -136 с.
  53. Н.Е., Еремин В. А. Применение абразивных микропорошков в соединениях с натягом//Мзжвуз. сб.науч. тр. Пенз. политехи. ин-т. -1988. -№ 16. -С.108−112.
  54. В.Д., Пасько А. Н., Проскуряков Н. Е. Импульсная запрессовка труб//Исслед. в обл. теории, технол. и оборуд. штам-повоч. пр-ва, Тул. гос. ун-т. Тула, 1995. -С.3−9.
  55. В.Г., Покровский A.M. Расчет напряжений в закаленных осесимметричных деталях, соединенных прессовой посадкой//Изв. АН. Мэх. тверд, 'тела. -1994. № 4. -С.71−76.
  56. Г. И. Прочность прессовых соединений с гальваническими покрытиями. -Киев.: ГЬстехиздат, 1961. 61 с.
  57. . Я. Электрогидроимпульсная запрессовка труб в трубных решетках теплообменных аппаратов. Киев: Наукова думка, 1980. -170 с.
  58. .Я. Развальцовка или запрессовка?//КУзн.-штамп. лр-во. -1994. № 10. -С.21−24.
  59. В.И., Советченко Б. Ф. Определение прочности соединений с натягом по их диссипативным свойствам/ /Вестник машиностроения, 1975. № 12. -С. 29−30.
  60. И.Ф., Остренко B.C., Новиков В. В. и др. Улучшение прочностных характеристик тепловых и прессовых соединений/ /Технолог, и орг. пр-ва (Киев). -1989. -№ 4. -С. 53.
  61. В.П. Эффективная технология производства полых цилиндров. М.: Машиностроение, 1980. -248 с.
  62. А.П. Конструкционно-технологическое обеспечение прочности профильных неразъемных соединений. Тез. межрегиональной конференции «Повышение конструкционной прочности деталей машин и режущих инструментов ЭФО- и ЭХО- методами». Сыск, 1990. -С. 5−6.
  63. А.П. Разработка и обеспечение прочности профильных неподвижных неразъемных соединений. Автореферат дисс. на соиск. уч. степ, доктора техн. наук. Олек, 1998. -38 с.
  64. А. П. Масягин В.Б. Исследование с помощью ЭВМ процесса распрессовки неподвижного неразъемного профильного соединения//Динамика систем, механизмов и машин. Омск, СМГТУ, 1997. -С. 48.
  65. А.П., Масягин В. В., Деркач В. В. Исследование процесса сборки профильных неподвижных соединений методом дорно-вания//Динамика систем, механизмов и машин. Омск, СкГТУ, 1997. -С.48.
  66. А. П. Масягин В.Б. Исследование напряженно-деформированного состояния цилиндрического кольца при внутреннем последовательном нагружении. СМск: (МТУ, 1994. -7с. -Деп. в ВИНИТИ 15.09.94, № 2195-В94.
  67. А. П. Масягин В.Б. Применение дорнования при образовании соединений деталей типа втулка-корпус. Тез. докладов №ждународной конференции: Нефть и газ Западной Сибири. -Тюмень, 1996. -С. 17.
  68. А. П. Масягин В.Б. Исследование упругопластиче-ских деформаций цилиндрического кольца при внутреннем последовательном нагружении. Олек: (ЖГУ, 1995. -7с. -Деп. в ВИНИТИ 23.03.95, № 792-В95.
  69. А. П. Масягин В.Б. Исследование остаточных деформаций деталей профильного неподвижного соединения при сборке дорнованием//Прикладные задачи механики. Смск, 1997. Кн.2. -С.84−87.
  70. А. П. Масягин В.Б. Исследование упругопластиче-ских деформаций втулки профильного неподвижного соединения при сборке дорнованием. Омск: (МТУ, 1995. -9с. -Деп. в ВИНИТИ 24.03.95, № 802-В95.
  71. А. П. Масягин В.Б. Исследование процесса формирования профиля на внешней поверхности втулки неподвижного соединения методом дорнования//Механика процессов и машин. Омск. СМТУ., 1996. -С. 68−71.
  72. В.А., Штриков B.JI. Ультразвуковая запрессовка деталей//Вестник машиностроения. -1994. № 8. -С.24−26.
  73. В. А., Гадецкий Ю. JT., Белецкий В. В., Пименов А. Ф., Трайно А. И. Формирование прессовых соединений повышенной надежности//Вестник машиностроения. 1997. — 6. — С. 38−39.
  74. М.П. Основы технологии сборки машин и механизмов. М.: Машиностроение, 1980. -592 с.
  75. И.Л., Зенкин A.C., Зубрецкая H.A. Выбор оптимального метода сборки соединений с натягом. Гос. акад. легк. гром-сти Украины. Ккев, 1996. — 13с. Еиблиогр.: 7 назв. -Рус. -Деп. в ГНТБ Украины 1.1.96, N 1703-Ук96
  76. В., Уилсон Е. А. Мзтод определения контактных напряжений в соединениях с натягом. -Тр. Американского общества инж.-мэхаников. Сер. В. Конструирование и технология машиностроения, 1970, № 2, -С. 293−303.
  77. Пат. 2 020 048 Россия, МКИ5 В23 Р11/02. Способ сборки деталей натягом/Никуличев В.А., Буряков A.B., Лучков В.Л.- Ю типа Н.-и. технол. ин-т. //Открытия. Изобретения. -1994. -№ 18.
  78. Пат. 2 093 334 Россия, МКИ6 В 23 Р 11/02. Способ неподви*^ ного соединения деталей/Воячек И.И. //Открытия. Изобретения. -1997. -№ 29.
  79. Пат. 2 094 153 Россия, МКИ6 В 21 D 26/10. Электрогццроим-пульсный способ крепления втулки в глухом отверстии корпусной детали/Суркаев А.Л., Слепцов O.A.- Волгогр. техн. ун-т. //Открытия. Изобретения. -1997. ~№ 30.
  80. Пат. 2 096 157 Россия, МКИ6 В 23 Р 11/02. Способ соединения с натягом деталей типа вал-втулка/Бородин A.B., Волков В. М., Ковалева Н. В., Здор Г. П.- Civic, акад. путей сообщ. //Открытия. Изобретения. -1997. -№ 32.
  81. Пат. 2 102 215 Россия, МКИ6 В 23 Р 11/02 Способ запрессовки деталей на электромеханическом прессе /Николаев В. А., Воронин A.A., Янин О.В.- Самар. фил. Ин-та машиновед. РАН. //Открытия. Изобретения. -1998. -№ 2.
  82. Пат. 2 108 992 Россия, МПКМПК* С 04 В 37/02. Способ соединения деталей/Карпышев A.B., Лосев С. В., Лепешинский И. А., Зуев Ю. В., Решетников В.А.- НИИ низк. температур при Мэск. авиац. инте техн. ун-те. //Открытия. Изобретения. -1998. -№ 11.
  83. С.Д., Бидерман В. Л. и др. Расчеты на прочность в машиностроении. Том 2. М., Машгиз, 1958. -974 с.
  84. Ю.Г., Осколков А. И., Роговой В. М. Тяговые усилия и деформации при дорновании отверстий запрессованных втулок. В кн. Упрочнякхце-калибруоцая и формообразующая обработка металлов. Труды АНИИ1М, вып. 8, Барнаул: Алт. кн. изд., 1973. -С. 87−91.
  85. Ю.Г., Романов В. Н., Исаев А. Н. Объемное дор-нование отверстий. М.: Машиностроение, 1984. -224 с.
  86. Расчеты машиностроительных конструкций методом конечных элементов: Справочник / В. И. Мяченков, В. П. Мальцев, В.П. Майбо-рода и др.- Под общ. ред. В. И. Мяченкова. М.: Машиностроение, 1989. -520 с.
  87. В.М. Расчет контактных давлений в стыке сопрягаемых поверхностей при дорновании отверстий прессовых соедине-ний/Упрочнякще-калибрукхцая и формообразующая обработка металлов. Труда АНИИТМ, вып.8, Барнаул: Алт.кн.изд., 1973. -С. 54−59.
  88. В.М. Влияние механической обработки отверстия запрессованной втулки на относительную прочность прессового соединения/ /Упрочняоце-калибрукхдая и формообразующая обработка металлов, Труды АНИТМ, вып.8, Барнаул, 1973, -С. 60−63.
  89. A.M. Расчет взаимодействия цилиндрических оболочек, сопряженных путем посадки//Машиноведение, 1978. № 3. -С.88−89.
  90. И.Л., Бородин A.B., Волков В. М. Исследование влияния геометрии стыка на работоспособность прессового соединения с дискретной поверхностью контакта//Динамика систем, механизмов и машин, тез. докладов. Gvbok, (МТУ, Кн.1. 1997. -С.28.
  91. И.Л. Определение контактного давления в прессовом соединении с дискретным стыком//Анализ и синтез механических систем: сб. науч. тр. /ГЬд ред. В. В. Евстифеева. -Оиск: Изд-во (ЖГУ, 1998. -С. 119−123.
  92. М.А., Оленченко И. А., Чувелева И. Г. Динамика процесса запрессовки неподвижного соединения деталей с гарантированным натягом. Брат, инустр. ин-т. Братск, 1989. -7 е.: ил. Еиблиогр.- 4 назв. -Рус. -Деп. в ВНИИТ2МР 24.07.89, № 221-мн98
  93. Сопротивление материалов с основами теории упругости и пластичности. Учебник под рад. Г. С. Варданяна -M., Издательство АСВ, 1995. -568 с.
  94. Н.Д. Расчет напряженных посадок в машиностроении. М., Машгиз, 1961. -264 с.
  95. В.Ф., Кравцов М. К., Арпентьев В. М. Неразрушаю-щий метод контроля прочности соединений с натягом/ /Проблемы прочности. 1990.- № 1. -С.106−110.
  96. C.B. Расчет сооружений и оснований методом конечных элементов. Учебное пособие. -М.: МИШ им. В. В. Куйбышева, 1973. -120 с.
  97. Хитрук B.C., JIooc З. П. Мэдель промежуточного упругого слоя в прессовом соединении вал-втулка//Вестник машиностроения. -1989. 5. -С. 21−23.
  98. Д.В., Тимченко А. И. Профильные соединения валов и втулок в машиностроении//Вестник машиностроения, 1981. № 1. -С. 33−37.
  99. П.С., Андреев Ю. В. Повышение качества прессового соединения//Машиностроитель, 1987, № 4, С. 28−29.
  100. Ю.Г. Эксплуатационные свойства деталей с регулярным микрорельефом -Л.: Машиностроение, 1982. -248 с.
  101. А.Н., Бежелукова Е. Ф., Плуталов В. Н. Допуски и посадки ЕСДП СЭВ для гладких цилиндрических деталей (расчет и выбор). М.: Издательство стандартов, 1978. -256 с.
  102. Al-Jabory Abdul Rahman Abbas, Leidich Erhand, Witt ig Karl-Heinz Modell zur Berechnung des Einflusses von Kreis formabweichungen in Nabenbohrungen auf die Fuge kraft bei PreSS-verbindungen//Automobiltechn. Z. -1996. -98, 9. -C.444−446.
  103. Bengeri Madhwa, Mack Werner. The rotating elastic-plastic shrink fit -with solid inclusion after thermal assembly//Forsch. Ingenieurw. -1994. -60, № 3. -C. 48−51.
  104. Curtis Larry Reducing costs with injected metal assembly/ /Mach. Des. -1988. 60, № 9. -C.141−144.
  105. Druchfugen verbindet unterschi edliche Werkstoffe// And.- Anz.- 1994. -116. № 41. -C.122.
  106. Elektronisches MaSSsystem uberwacht EinpreSSoperationen //Maschinenmarkt. -1997. -103, 26. -C. 59.
  107. Expandierwerkzend wurde verbessert// Maschinenmarkt. -1994. -100, № 51−52. C.91.
  108. Frettge mecanqree//Mach.-Outil.Prod/ -1992/ -57, № 72. -C.17.
  109. Integrite Qualifatssichering Gei Pneumatipres-sen//Fertigungstechn. und Btr. -1992. -42, № 9. -€.411.
  110. Kontrollierbare Fehlerquoten im Mbntageprozess //Autom. Precis. -1996. -17, N 8. -C. 30−31.
  111. Kuhne Timm. Druckfugetechnik- Alternative auch bei hohen Bean spru chunder/' //Blech Rohre Profile. -1995. -42, № 2. -C.92−99.
  112. Rail Klaus, Steinhoff Karsten. Prozebmodell fur das Fughn dirch Einpressen//VDI-Z: Integr.Prod. -1996. -138. № 9. -C.50−52.210
  113. Verbindenger//Masch.-Anlag. +Verfanz. -1995,№ 10.C.92.
  114. Zheng Yuangong//Jixie gongyishi=Mash.Manuf.Eng., -1992. -№ 7, C.27−28.
  115. Zivkoivic Z., Derdanovic M., Jovanovic S., Stamenkovic D. Coefficient of friction in force fit joints// Tribol. u ind. 1996. -18, 3. -C. 92−100.1. Г^иложвние 1.
  116. П. 1. Комплекс программ для теоретических исследования прочности методом конечных элементов
  117. Procedure wdr- Begin s := 'rd.dat*- Insert (st, з, 1) — end- begin
  118. П. 1.3. Программа показа исходных данных, записанных на внешнем носителе, с изображением на экране дисплея схемы областиprogram defp- uses Crt, Graph- const
  119. Gd := Detect- InitGraph (Gd, Gm, 'c:tpbgi') — if GraphResult <> grOk then Halt (l) — Rectangle (19, 19, GetMaxX-19, GetMaxY-19) — SetViewPort (20, 20, GetMaxX-20,
  120. GetMaxY-20, ClipOn) — OutTextXY (0, 0,1. Enter> gives results:')1. ReadLn-
  121. PieSlice ((ky+40), GetMaxY-(kx+50), 0, 360, Radius div 2)-0, 90, Radius)-0, 180, Radius div 2)-90, 180, Radius)-90, 360, Radius)-0, 270, Radius)-270,360, Radius) —
  122. PieSlice ((ky+40), GetMaxY-(kx+50), 0, 180, Radius) — end- 8: begin
  123. PieSlice ((ky+40), GetMaxY-(kx+50), 180, 360, Radius) — PieSlice ((ky+40), GetMaxY-(kx+50), 0, 90, Radius)-end- 9: begin
  124. Procedure wdrp- Begin s := 'rpd.dat'- Insert (st, s, 1) — end-
  125. Procedure vdp- Begin read (ff, maa, tp, w) — for j:=l to kq do begin 1 2*j-l- m 2*j-read (ff, ual., ua[m], xk[j], yk[j], fg[l], fgtm]) — end-for j:=l to kf do begin read (ff, ghl, j}, gh[2,j., gh[3,j], gh[4,j], ghf5, j]/gh[6,j], ghf7, j], gh[8,j]) — end-end- begin
  126. Procedure wdrp- Begin з := 'rpd.dat'- Insert (st, s, 1) — end-
  127. Procedure vdp- Begin read (ff, niaa, tp, w) — for j:=l to kq do begin 1 := 2*j-l- ш := 2*j-read (ff, ual., ua[m], xk[j], yk[j], fgfl], fg (ro]) — end-for j:=l to kf do begin read (ff, ghl, j., gh[2,j], gh[3,j], gh[4,j], gh[5,j], gh[6,j], gh[7,j], gh[8,j]) — end-end- begin
  128. П. 1.7. Результаты расчетов на ЭВМ по схеме с абсолютно жесткой охватывающей деталью
  129. Зависимость деформаций образцов от силы выпрессовки (перемещения давящего узла от силы выпрессовки).1.. Гладкое соединение: а). Коэффициент трения //=0,1.1. Табл. П.1−1
  130. Сила в Н Смещение давящего узла в мм1. Р= 0 иа{ 6.= 01. Р= 8300 иа 6. — 0,461. Р= 11 500 иа 6.= 0,8 881. Р= 15 200 иа6. = 0,1 471. Р= 23 260 иа 6.= 0,3 451. Выпрессовка2.. Профильное соединение. Коэффициент трения //=0,1.1. Табл. П.1−2
  131. Зависимость деформаций детали при выпрессовке. 1) Деформации поверхности отверстия охватываемой детали пооси г в момент выпрессовки.1. Табл. П.1−3
  132. Вид соединения Обозначен ия перемещен ий Перемещения узлов, расположенных на поверхности отверстия, в радиальном направлении, мм1 4 7 (10)11гладкое /≤0,1 «0 -0,0889 -0,0890 -0,0889 -0,0890
  133. Р -0,0899 -0,0901 -0,0898 -0,0897−0,0010 -0,0011 -0,0009 -0,0007профильное //=0,1 -0,0889 -0,0890 -0,0889 -0,0892−0,0965 -0,0963 -0,0936 -0,0928−0,0076 -0,0053 -0,0047 -0,0036
  134. Вид соединения Обозначен ия перемещен ий Перемещения узлов, расположенных на поверхности отверстия, в радиальном направлении, мм13.15 (16)19 (19)22 (32)36гладкое /*=0,1 «0 -0,0889 -0,0890 -0,0889 -0,0890
  135. Ир -0,0894 -0,0893 -0,0891 -0,0890−0,0005 -0,0003 -0,0002 0,0профильное /^0,1 «0 -0,0892 -0,0890 -0,0889 -0,0890−0,0919 -0,0889 -0,0889 -0,0890ч -0,0027 0,0001 0,0 0,0258
  136. Деформация поверхности отверстия охватываемой детали пооси г в момент выпрессовки по отношению к моменту запрессовки.1. Табл. П.1−4
  137. Вид соединения Обозначен ия перемещен ий Перемещения узлов, расположенных на поверхности отверстия, в осевом направлении, мм1 4 7 (10)11гладкое Р-ОД «0 0 0,0097 0,0193 0,0290
  138. Ир 0,0330 0,0347 0,0369 0,0404
  139. Лир 0,0330 0,0250 0,0176 0,0114профильное и0 -0,0486 -0,0389 -0,0293 -0,1 950,0677 0,0429 0,0224 0,0118
  140. Амр 0,1163 0,0818 0,0517 0, 0313
  141. Вид соединения Обозначен ия перемещен ий Перемещения узлов, расположенных на поверхности отверстия, в осевом направлении, мм13.15 (16)19 (19)22 (32)36гладкое /ИЭД «0 0,0387 0,0483 0,0580 0,0676
  142. Р 0,0452 0,0515 0,0590 0,0680
  143. Дыр 0,0065 0,0032 0,0010 0,0004профильное Р=0,1 «0 -0,0097 0,0 0,0097 0,1 930,0042 0,0024 0,0100 0,0194ч 0,0139 0,0024 0,0003 0,0001
  144. Деформация поверхности контакта охватываемой детали по оси г в момент выпрессовки по отношению к моменту запрессовки.1. Табл. П.1−5
  145. Вид соединения Обозначения перемещений Перемещения узлов, расположенных на поверхности контакта, в осевом направлении, мм22 23 24 25гладкое /Н), 1 «0 0 0,0097 0,0193 0, 0290р 0,0338 0,0345 0,0366 0,0401
  146. Аир 0,0338 0,0248 0,0173 0, 0111
  147. Вид соединения Обозначения перемещений Перемещения узлов, расположенных на поверхности контакта, в осевом направлении, мм26 27 28 29гладкое «0 0,0387 0,0483 0,0580 0,0676р 0,0449 0,0511 0,0587 0,6 770,1 0,0062 0,0028 0, 0007 0, 11. Табл. П.1−6
  148. Вид соединен ия Обозначе ния перемеще ний Перемещения узлов, расположенных на поверхности контакта, в осевом направлении, мм25 26 10 27 28лрофильн ое /Н>, 1 «0 -0,0486 -0,0389 -0,0292 -0,0292 -0,1 940,0730 0,0452 0,0204 0,0196 0,0114
  149. Аир 0,1216 0,0841 0,0496 0,0498 0,0308
  150. Вид соединен ия Обозначе ния перемеще ний Перемещения узлов, расположенных на поверхности контакта, в осевом направлении, мм29 30 31 32 33профильн ое /≤0,1 «0 -0,0098 0 0 0,0097 0,0193
  151. Щ> 0,0047 0 0 0,0097 0,1 931. Дм» 0,0049 0 0 0 0260
  152. Контактное давление в сопряжении.
  153. Величина контактного давления для гладкого ипрофильного соединения после запрессовки по длине сопряжения.1. Табл. П.1−7
  154. Длина, мл Гладкое соединение Профильное соединение
  155. Величина контактного давления для гладкого соединения в момент выпрессовки и для профильного соединения в момент начала пластических деформаций.1. Табл. П.1−8
  156. П. 1.8. Результаты расчетов на ЭВМ по схеме с упруго деформируемой охватывающей деталью
  157. Зависимость деформаций образцов от силы выпрессовкиперемещения давящего узла от силы выпрессовки) .1. Гладкое соединение: а). Коэффициент трения //=0,1.1. Табл. П. 1−9
  158. Олещение давящего узла в мм Сила в Н Смещение итоговоеиаб.= -0,0585 Р~ 0 Диа= 0а 6. = -0,0555 Р= 4000 Ьиа~ 0,003а6.= -0,0475 Р= 10 000 Ьиа~ 0,011иа 6.= -0,0329 Р= 17 000 ¿-ш- 0,2 561. Р= 19 500 Выпрессовкаб). Коэффициент трения //=0,2.1. Табл. П.1−10
  159. Зависимость деформаций детали при выпрессовке. 1) Деформации поверхности отверстия охватываемой детали пооси г в момент выпрессовки.1. Табл. П.1−13
  160. Вид соединения Обозначен ия перемещен ий Перемещения узлов, расположенных на поверхности отверстия, в радиальном направлении, мм1 4 7 11гладкое //=0,1 «0 -0,0711 -0,0707 -0,0706 -0,0706
  161. Ир -0,0720 -0,0713 -0,0706 -0,0703
  162. Ч -0,0009 -0,0003 =0 0,0003гладкое /Н), 2 Щ> -0,0722 -0,0716 -0,0705 -0,7 000,0011 -0,0009 -0,0001 0, 0006гладкое, 4 «р -0,0734 -0,0722 -0,0700 -0,0690
  163. Лир -0,0023 -0,0015 -0,0006 0, 0016профильное 1 «0 -0,0718 -0,0698 -0,0679 -0,0669
  164. Ч> -0,0742 -0,0721 -0,0693 -0,0679
  165. Аир -0,0024 -0,0023 -0,0014 -0,0010
  166. Вид соединения Обозначен ия перемещен ий Перемещения узлов, расположенных на поверхности отверстия, в радиальном направлении, мм15 19 22 57гладкое А*=0/1 «0 -0,0705 -0,0706 -0,0707 -0,0711
  167. Р -0,0701 -0,0701 -0,0703 -0,0708
  168. Аыр 0,0004 0,0005 0,0004 0,0005гладкое /^0,2 «0 -0,0698 -0,0700 -0,0705 -0,0712
  169. Лир 0,0007 0,0006 0,0002 -0,0001гладкое ЛН), 4 Ир -0,0686 -0,0690 -0,0702 -0,0712
  170. Амр 0,0019 0,0016 0,0005 -0,0001профильное //=0,1 И0 -0,0669 -0,0680 -0,0698 -0,0719−0,0686 -0,0669 -0,0651 -0,0662
  171. Лир -0,0017 -0,0011 -0,0047 -0,0057
  172. Деформация поверхности отверстия охватываемой детали пооси г в момент выпрессовки гю отношению к моменту запрессовки.1. Табл. П.1−14
  173. Вед соединения Обозначен ия перемещен ий Перемещения узлов, расположенных на поверхности отверстия, в осевом направлении, мм1 4 7 11гладкое //=0,1 «0 -0,0583 -0,0502 -0,0420 -0,0336
  174. Р -0,0337 -0,0313 -0,0287 -0,2 490,0256 0,0189 0,0133 0,0087гладкое «Р 0,0038 -0,0019 -0,0070 -0,0099
  175. Лмр 0,0621 0,0483 0,0350 0,0235гладкое /*=0,4 Ир 0,0704 0,0492 0,0296 0,0145
  176. Лир 0,1287 0,0994 0,0646 0,0481профильное //=0,1 «0 -0,0562 -0,0481 -0,0402 -0,3 280,0923 0,0703 0,0466 0,0286
  177. Аир 0,1485 0,1184 0,0868 0,0604
  178. Вид соединения Обозначен ия перемещен ий Перемещения узлов, расположенных на поверхности отверстия, в осевом направлении, мм15 19 22 57гладкое --/1=0,1 «Ь -0>253 -0,0170 -0,0087 -0,0006р -0,0201 -0,0143 -0,0073 0, 0007
  179. Аир 0,0052 0,0027 0,0014 0,0013гладкое /*=0,2 «о -0,0106 -0,0090 -0,0050 -0,0014
  180. Ч 0,0147 0,0090 0,0037 0,0020гладкое /?=0,4 Ир -0,0043 -0,0010 -0,0014 0,0033ч 0,0296 0,0180 0,0101 0,0039профильное //=0,1 Ио -0,0255 -0,0181 -0,0102 -0,0021
  181. Ч> 0,1 273 0,0004 0,0037 0, 0099
  182. Ч 0,0017 0,0185 0,0137 0,0120
  183. Деформации контактных поверхностей охватывающей и охватываемой детали по оси г в момент выпрессовки по отношениюк моменту запрессовки.1. Табл. П.1−15
  184. Вид соединения Обозначен ия перемещен ий Перемещения узлов, расположенных на поверхности контакта, в радиальном направлении, мм25 28 31 34обойма гладкое //=0,1 «0 0,0158 0,0162 0,0163 0, 0164
  185. Р 0,0157 0,0165 0,0169 0,0171
  186. Ч> -0,0001 0, 0003 0,0006 0,725 28 31 34обойма гладкое //=0,2 Ко 0,0158 0,0162 0,0163 0,0164
  187. Ир 0,0165 0,0174 0,0179 0,0182
  188. Аир 0, 0008 0,0012 0,0016 0,1 825 28 31 34обойма гладкое //=0,4 «0 0,0158 0,0162 0,0163 0,0164
  189. Ир 0,0171 0,0190 0,020.1 0, 0205
  190. Ир 0,0013 0, 0028 0,0038 0,0041
  191. Вид соединения Обозначен ия перемещен ий Перемещения узлов, расположенных на поверхности контакта, в радиальном направлении, мм37 40 43 68обойма гладкое //=0,1 и0 0,0163 0,0163 0,0162 0,0159
  192. Р 0,0171 0,0170 0,0167 0,0162
  193. Ир 0,0008 0,0007 0,0005 0, 337 40 43 68обойма гладкое «0 0,0163 0,0163 0,0162 0,0159
  194. Ир 0,0180 0,0176 0,0167 0,1 600,0017 0,0013 0,0005 0, 137 40 43 68обойма гладкое /≤0,4 и0 0,0163 0,0163 0,0162 0,0159
  195. Ир 0,0194 0,0192 0,0174 0,1 610, 0031 0,0029 0,0012 0, 22 671. Табл. П.1−16
  196. Вид соединения Обознач ения перемещ ений Перемещения узлов, расположенных на поверхности контакта, в радиальном направлении, мм38 41 40 43 68обойма профильное //=0,1 «0 0,0201 0,0187 0,0189 0,0170 0,0151
  197. Ир 0,0221 0,0219 0,0219 0,0218 0,2 070,0020 0,0032 0,0030 0,0048 0,0056
  198. Деформации контактных поверхностей охватывающей и охватываемой детали по оси г в момент выпрессовки по отношению к моменту запрессовки.1. Тайн. П.1−17
  199. О 1−2 -0,0665 -0,0571 -0,0475 -0,0381
  200. Ир 1−2 -0,0455 -0,0424 -0,0383 -0,0328
  201. АМр0 1−2 0,021 0,0147 0,0092 0,5 325 28 31 34обойма гладкое /*Ю, 2 «0 0,0078 0,0067 0, 0055 0,0044
  202. Ир 0,0163 0,015 0, 0134 0,0113
  203. Дир 0,0085 0,0083 0, 0079 0,6 946 47 10 14втулка гладкое //=0,2 Ио -0,0587 -0,0504 -0,042 -0,0337
  204. Ир 0,0046 -0,0027 -0,0077 -0,0105
  205. Ир •0,0633 0,0477 0,0343 0, 0232
  206. Аио 1−2 -0,0665 -0,0571 -0,0475 -0,0381
  207. Аира-г -0,0117 -0,0177 -0,0211 -0,0218
  208. А"р0 1−2 0,0548 0,0394 0,0264 0,16 325 28 31 34обойма гладкое /*=0,4 Ио 0,0078 0,0067 0,0055 0,0044
  209. Ир 0,0278 0,026 0,0234 0, 0201
  210. Ир 0,02 0,0193 0,0179 0, 15 746 47 10 14втулка гладкое /*=0,4 Ио -0,0587 -0,0504 -0,042 -0,0337
  211. Ир 0,0719 0,0477 0,028 0,0133
  212. Дмр 0,1306 0,0981 0,07 0,047
  213. И0 1−2 -0,0665 -0,0571 -0,0475 -0,0381
  214. ЛИр 1−2 0,0441 0,0217 0,0046 -0,0068
  215. Ир0 1−2 0,1106 0,0788 0,0521 0,3 131. Продолжение Табл. П.1−17
  216. Ир -0,0204 -0,0145 -0,007 0, ООН0,0049 0,0024 0,0013 0,91.2 -0,0285 -0,019 -0,01 0,0004а* 1-г -0,0263 -0,0186 -0,009 0,0009
  217. Мро 1−2 0,0022 0,0004 0,0001 0,537 40 43 68обсйма гладкое /*=0,2 «0 0,0032 0,0021 0,0009 -0,0002
  218. Ир 0,009 0,0063 0,0034 0,110,0058 0,0042 0,0025 0,1 318 52 53 54втулка гшадкое /*=0,2 «0 -0,0253 -0,0169 -0,009 0,0002р -0,011 -0,0093 -0,005 0,0011
  219. Дмр 0,0143 0,0076 0,0034 0,91.2 -0,0285 -0,019 -0,01 0,0004
  220. Амр 1−2 -0,02 -0,0156 -0,009 0
  221. ИрО 1−2 0,0085 0,0034 0,0009 -0,437 40 43 68обсйма гладкое «0 0,0032 0,0021 0,0009 -0,0002
  222. Ир 0,0161 0,0114 0,0064 0,0025
  223. Лир 0,0129 0,0093 0,0055 0,2 718 52 53 54втулка гшадкое /*=0,4 «0 -0,0253 -0,0169 -0,009 0,0002
  224. Ир 0,0034 -0,0016 -0,002 0,0025
  225. ДМр 0,0287 0,0153 0,0067 0,230 1−2 -0,0285 -0,019 -0,01 0,0004−0,0127 -0,013 -0,008 0
  226. ИрО 1−2 0,0158 0,006 0,0012 -0,41. Табл. П.1−18
  227. Ир 0,0943 0, 0692 0,0443 0,0434 0,028ч 0,1516 0,1181 0,0851 0,0843 0,0611.2 -0,0668 -0,0573 -0,0477 -0,0477 -0,0381
  228. Ч 1−2 0,0714 0,0476 0,0246 0,024 0,0109
  229. Ч>0 1−2 0,1382 0,1049 0, 0723 0,0717 0,049
  230. Вид соединения Обознач ения перемещ ений Перемещения узлов, расположенных на поверхности контакта, в осевом направлении, мм38 41 40 43 68обойма профильное «о 0,0033 0,0017 0,0015 0,0001 -0,001
  231. Ир 0,015 0,0138 0,0149 0,0071 0,0021
  232. Аир 0,0117 0,0121 0,0134 0,007 0,3 150 51 52 53 54втулка профильное //=0,1 Ио -0,0253 -0,017 -0,0175 -0,009 -0,001ир 0,012 -0,005 -0,0042 0,0033 0,0101
  233. Лир 0,0373 0,0121 0,0133 0,0127 0,0111
  234. Аи0 1−2 -0,0286 -0,019 -0,019 -0,01 0
  235. Ч 1−2 -0,003 -0,019 -0,0191 -0,004 0,008
  236. Чо 1−2 0,0256 0 -0,0001 0,0057 0,008
  237. Зависимость контактного давления в сопряжении от силы трения.
  238. Величина контактного давления для гладкого и профильного соединения после запрессовки по длине сопряжения.1. Табл. П.1−19
  239. Длина, ьш Гладкое соединение Профильное соединение
  240. Величина контактного давления для гладкого соединения в момент выпрессовки и для профильного соединения в момент начала пластических деформаций.1. Табл. П.1−20
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!