Проверка разъединителей. 
Проектирование электроснабжения десятиэтажного жилого дома с электроплитами

1) по электродинамической стойкости ударному току КЗ.

2) по термической стойкости.

Таблица 1.6 — Сводная таблица по выбору разъеденителей.

Заключение

Установленные разъединители динамически и термически стойки к токам КЗ.

Проверка трансформаторов тока

1) по номинальному ток у.

на электродинамическую стойкость.

3) на термическую стойкость.

В сводную таблицу сведем данные по условиям выбора трансформатора тока ТПЛ-10 300/5 вводных ячеек, трансформаторов тока ТПЛ-10 150/5, установленных на отходящем присоединении в сторону ТП-565 и трансформаторов тока ТПЛ-10 100/5, установленных на отходящем присоединении в сторону ТП-556, трансформаторов тока ТПЛ-10 200/5 установленных на отходящем присоединении в сторону ТП «Новая».

Таблица 1.7- Сводная таблица по выбору трансформаторов тока.

Заключение

Установленные трансформаторы тока удовлетворяют электродинамической и термической стойкости;

Проверка ошиновки

1) по электродинамической стойкости.

Предварительно подсчитывается частота собственных колебаний шинной конструкции.

(1.11).

где l — длина пролета шин (расстояние между опорными изоляторами), м;

Е — модуль упругости материала шин, Па. Е = 7−1010 Па /11/;

Jмомент инерции поперечного сечения перпендикулярной плоскости колебания, м4;

т — погонная масса шины, кг/м. т = 0.675 кг/м /4, табл.7.2/.

Момент инерции.

где b и h соответственно толщина и ширина шины, м.

Частота собственных колебаний.

При fm > 200 Гц расчет производится на статическую нагрузку без учета колебаний при КЗ. В этом случае максимальное механическое напряжение, возникшее в шине под действием изгибающего момента равно.

(1.12).

где М — наибольший изгибающий момент под действием равномерной нагрузки, кГ*см;

W — момент сопротивления сечения рассматриваемой шины, см3. W = 2.083 см3 /12/.

(1.13).

где fмакс — максимальное усилие, действующее на 1 см длины шины средней фазы, кГ/см,.

где iуд — ударный ток трехфазного КЗ, к, а — расстояние между фазами по осям, см.

Наибольший изгибающий момент.

Напряжение, возникающее в шине под действием изгибающего момента:

проверка на термическую стойкость Принимаем, что до короткого замыкания шина имела температуру иH=70°C.

где Iустановившийся ток трехфазного КЗ, А;

q — сечение шины, мм2, q = 250 мм²;

tф — время действия КЗ. с.

Конечный термический импульс при КЗ.

Для найденного значения Ак по кривой нагрева для алюминия при КЗ находим и к. расч? 85 °C /4, рис.11/. Условие ик. расч иДОП выполняется. Следовательно, ошиновка удовлетворяет условиям электродинамической и термической устойчивости.

Проверка изоляторов

Установленные изоляторы типа ОФ-10−375 характеризуются допустимым усилием.

где Fpaзр — минимальное разрушающее усилие при статическом изгибе, кГ:

Fpaзр =375 кГ /4, табл.5.7/.

Расчетное усилие на изолятор при КЗ Условие Fрасч Fдоп выполняется, т. е. изоляторы динамически стойки.

Проверка кабелей на термическую стойкость

Минимальное допустимое сечение проводника по условию термической стойкости при приближенных расчетах определяется как.

где Вк — импульс квадратичного тока, А2-с. Вк =40 000 А2-с;

С — коэффициент, значение которого для кабеля с алюминиевыми жилами равен 100.

Минимальное сечение кабеля, имеющихся на РП-22 равно 120 мм². Следовательно, кабели термически стойки.