Экология объекта

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ

Институт транспортной техники и организации производства

Кафедра: «Теплоэнергетика железнодорожного транспорта»

Курсовая работа по дисциплине

«Источники загрязнения и технические средства защиты окружающей среды»

Экология объекта

Москва 2009 г.

Котельная с n=5 котлами КЕ-25−14МТ

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЁМОВ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ

Теоретический объём воздуха, необходимый для полного сжигания топлива:

Объём трёхатомных газов:

Объём сухих дымовых газов при полном сгорании топлива:

(м³/кг)

(м³/кг)

(м³/кг) Объём водяных паров вычисляется по формуле:

— коэффициент избытка воздуха в топке

(м³/кг)

Действительно необходимое количество воздуха при =1,25:

(м³/кг)

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ С ДЫМОВЫМИ ГАЗАМИ МАЛОЙ МОЩНОСТИ

1.Фактический расход на котёл, кг/с.

где D-фактическая паропроизводительность котла, т/ч ;

— низшая теплота сгорания топлива в МДж/кг ;

— К.П.Д. котла при ном. нагрузке ;

(кг/с)

2.Расчётный расход топлива, кг/с

,

гдепотери от механической неполноты сгорания ;

(кг/с)

3. Годовая выработка тепла Т_и — число часов использования установленной мощности Т_и = 4000 ч/год

(МДж/год) Годовой расход топлива:

3. ДИСПЕРСНЫЙ (ФРАКЦИОННЫЙ) АНАЛИЗ ПЫЛИ

Дисперсный состав уноса твёрдых продуктов сгорания:

гдемасса взвеси (в нашем случае равна 100) ,

Рассчитаем суммы:

Из уравнения: путём интегрирования получим систему уравнений с двумя неизвестными

;

;

.

4. ВЫБОР ЗОЛОУЛОВИТЕЛЯ

Полный объём продуктов сгорания:

(м³/кг) Объёмный расход продуктов сгорания:

м³/с где — расчётный расход топлива;

— объём газа;

Объём продуктов сгорания, выходящий из трубы:

м³/с

Выбираю батарейный циклон БЦ :

W_опт=3.5 м/с — оптимальное значение скорости газов в циклоне с направляющим аппаратом типа «розетка» 25?(табличное значение) о₉₀=90 — опытное значение коэффициента сопротивления циклона (табличное значение)

d^т₅₀=3.85 мкм — медианный размер опытных частиц

lg у_з=0.46 — среднеквадратичное отклонение частиц от медианного размера Параметры эксперимента:

D_ц=0.25 м

W_цт=4.5 м/с — опытное значение скорости газа в циклоне

(Па — динамическая вязкость газов

(кг/м³) — плотность опытных частиц Суммарное количество твёрдых продуктов сгорания (летучей золы и несгоревшего топлива) в дымовых газах перед золоуловителем:

Концентрация твёрдых веществ в продуктах сгорания:

г/м³

Объёмный расход продуктов сгорания при температуре уходящих газов:

м³/с

Принимаем D_ц=0.25;

Принимаю n_ц= 64, выбираю батарейный циклон типа БЦ 1x8x8

Уточняю скорость:

м/с? W_опт

Коэффициент гидравлического сопротивления циклона:

К₁ = 1 для D? 250 мм

К₂ — поправка на запыленность газов К₃ = 35 — поправка на компоновку циклонов в группу

Па — гидравлическое сопротивление циклона Параметры уходящих газов:

— плотность золы

;

Медианный размер частиц, улавливаемый циклоном:

мкм по таблице нормальной функции распределения Ф (x)=0.95 635

Максимальная степень очистки з^max=0.955

Среднеэксплуатационная степень очистки з=з_з=0.85•0.95 635=0.8129

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ГАЗООБРАЗНЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ

5.1 Оксиды серы

Суммарное количество оксидов серы М_SO2 в г/с, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами котлоагрегатов, вычисляют по формуле:

где — содержание серы в топливе на рабочую массу, % ;

— доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле (по табл 2 (2)составляет 0,1);

— доля оксидов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с улавливанием твёрдых частиц (для сухих золоуловителей принимаем равным нулю);

(г/с)

(г/с)

5.2 Оксиды углерода

Количество выбросов оксида углерода в г/с определяется по соотношению:

где — выход оксида углерода на единицу топлива, г/кг;

Здесь q₃-потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, %;

R-доля потери теплоты q₃, обусловленная наличием в продуктах неполного сгорания оксида углерода (принимают для твёрдого топлива 1,0);

(г/кг)

(г/с)

(г/с)

5.3 Расчёт выбросов оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива

Топка ТЧЗМ — топка с пневмомеханическим забрасывателем и цепной чешуйчатой решеткой обратного хода. Удельный выброс оксидов азота при сжигании твердого топлива, г/с:

где — удельный выброс оксидов азота, г /МДж;

где б_т — коэффициент избытка воздуха в топке

R₆ — остаток на сите с размером ячеек 6 мм%, принимаю R₆= 0

— безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов при подаче их в смеси с дутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота; принимаю r=0 6.801*10^-3г /МДж

=1.415МВт/ м²

М_NO2 = 0.126*5=0.63 г/с

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ТВЁРДЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ

6.1 Расчёт выбросов твёрдых продуктов сгорания

Суммарное количество твёрдых продуктов сгорания (летучей золы и несгоревшего топлива), поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов в г/с, вычисляются по формуле:

где — зольность топлива на рабочую массу, % ;

— доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе);

— доля твёрдых частиц, улавливаемых в золоуловителях;

32,68- теплота сгорания углерода, МДж/кг;

Количество летучей золы в г/с, уносимой в атмосферу в составе твёрдых продуктов сгорания, вычисляют по формуле:

(г/с) Количество коксовых остатков при сжигании твёрдого топлива в г/с, образующихся в топке в результате механического недожога топлива и выбрасываемых в атмосферу, определяют по формуле:

(г/с)

6.2 Расчет выбросов бензапирена

Выброс бензапирена поступающего в атмосферу с дымовыми газами в г/с рассчитывают по уравнению :

массовая концентрация бензапирена в сухих дымовых газах при стандартном коэффициенте избытка воздуха ;

объем сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг (1 н) топлива при

При сжигании твердого топлива, А — коэффициент, характеризующий тип колосниковой решетки, для угля — 2,5

R — коэффициент, характеризующий температурный уровень экранов (при р=24 ата,

t_n=221,78>150 ⁰C; R=350

К_д = 1 — коэффициент, учитывающий концентрацию бензаперена при неполной нагрузке котля

К_зу — коэффициент, учитывающий степень улавливания бензапирена золоуловителем.

Z — понижающий коэффициент (бензаперен улавливается в меньшей степени, чем зола. При температуре газов перед золоуловителем tзу = tух = 180 oC < 185 oC и сухих золоуловителях.

К_зу = 1-з_з*Z =1- 0.81 290.8= 0.35

= 1.463*10^-3 мг/нм³

г/с

7. РАСЧЕТ МИНИМАЛЬНО НЕОБХОДИМОЙ ВЫСОТЫ ДЫМОВОЙ ТРУБЫ

Диаметр устья дымовой трубы, м :

температура уходящих газов;

скорость продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы, принимаю 25 м/с

Принимаю D^у_тр = 1,8

Предварительная минимальная высота дымовой трубы по приведенным газам м :

Масса приведенного газа:

А — коэффициент стратификации атмосферы для Мурманска 160

F=1

— коэффициент, зависящий от степени очистки циклона

— значение коэффициентов в первом приближении

— коэффициент рельефа местности Фоновая концентрация приведенного газа:

максимально разовые предельные допустимые концентрации;

— фоновая концентрация SO2

— фоновая концентрация NO2

— фоновая концентрация NO

— фоновая концентрация золы

— ПДК максимально разовая для SO2

— ПДК максимально разовая для NO2

— ПДК максимально разовая для NO

— ПДК максимально разовая для CO

— ПДК максимально разовая для NO

— ПДК максимально разовая для золы Определяются коэффициенты f и :

Опасная скорость ветра на высоте устья трубы

Определяется коэффициент m в зависимости от параметра f :

Определяется безразмерный коэффициент n в зависимости от параметра :

Определяется минимальная высота дымовой трубы во втором приближении :

Выполняем второй уточняющий расчет .

Определяются коэффициенты f и v :

Определяется коэффициент m в зависимости от параметра f :

Определяется безразмерный коэффициент n в зависимости от параметра :

Определяется минимальная высота дымовой трубы в третьем приближении :

Выполняем третий уточняющий расчет .

Определяются коэффициенты f и v :

Определяется коэффициент m в зависимости от параметра f :

Определяется безразмерный коэффициент n в зависимости от параметра: n₃ =2,4

Определяется минимальная высота дымовой трубы в четвертом приближении:

Т.к. разница между меньше 0.5 м, то расчет выполнен верно .

Выбираем дымовую трубу из кирпича со следующими

стандартными размерами :

Предварительная минимальная высота дымовой трубы для твердых веществ м :

(г/с) Определяются коэффициенты f и :

Опасная скорость ветра на высоте устья трубы:

Определяется коэффициент m в зависимости от параметра f :

Определяется безразмерный коэффициент n в зависимости от параметра: n=2,5 Определяется минимальная высота дымовой трубы во втором приближении :

Окончательно выбираем дымовую трубу из кирпича со следующими стандартными размерами: D_тр = 1.8м H_тр = 75 м

8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОСТАВА И КОЛИЧЕСТВА СТОЧНЫХ ВОД КОТЕЛЬНОЙ

При регенерации Na — катионитных фильтров кроме солей, содержащихся в исходной воде, сбрасываются продукты регенерации фильтров — СаCl₂ и MgCl₂, а также избыток поваренной соли, который берется для более глубокой регенерации фильтрующего материала. При проведении операции взрыхления возможно попадание в сток измельченного фильтрующего материала; используемая для регенерации техническая поваренная соль содержит до 7% различных примесей, которые также попадают в сток.

Котловая вода в котлах низкого среднего давления после необходимых стадий обработки воды в основном содержит легкорастворимый катион натрия и анионы: .

Все катионы и анионы, поступающие в котел с химически очищенной водой, не претерпевают изменений с повышением давления, температуры и концентрации солей при испарении, кроме бикарбоната натрия, который частично (около 60%) разлагается в барботажном деаэраторе и окончательно в котле по уравнению:

Показатели воды, приходящей на ВПУ.

1) Пересчитываем данные анализа в мг-экв/л:

— верно

2) Общая жесткость:

3) Карбонатная жесткость:

4) Некарбонатная жесткость:

мг-экв/л

Количество сточной воды:

Расход воды на продувку Расчёт расхода воды на собственные нужды:

Расход соли на приготовление регенерирующего раствора:

(кг/сут) где = 100 (г/г-экв)-удельный расход соли на регенерацию при общей жесткости воды до 5 г-экв/м³

Расход воды на регенерацию:

(м³/сут)

— доля химически чистой соли С_РР = 6% - концентрация регенерационного раствора.

= 1041.3 (кг/м³) — плотность регенерационного раствора.

Расход воды на отмывку катионита от продуктов регенерации:

(м³/сут)

— удельный расход воды на отмывку

(м³/сут) Количество сточной воды:

В стоках ВПУ будут CaCl_2,MgCl₂ и избыточный NaCl.

Доля кальция, удаляемого из фильтра в продуктах регенерации:

Количество CaCl₂ и MgCl₂, сбрасываемое в течение суток:

(кг/сут.)

(кг/сут.)

где 55,5 и 47,6 — эквивалентная масса CaCl₂ и MgCl₂ .

(кг/сут) где 58,5 (г/г-экв) — теоретический удельный расход соли на регенерацию.

Общее количество солей, сбрасываемых в сутки:

(кг/сут.)

2HCO₃^- =CO²⁺₃+CO₂+H₂O

Na₂CO₃+H₂O=2NaOH+CO₂

k_уп=S_кв/S_пв=25

(г/л) < 10г/лсточные воды котельной можно отправить без очистки в дренаж.

9. РАСЧЕТ КОНЦЕНТРАЦИЙ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В ГАЗАХ ЗА КОТЛОМ

1) массовая концентрация:

;

мг/;

;

2) Объемная концентрация в частях на миллион :

где:-плотность газа при НФУ, кг/н;

;

Определение удельных выбросов:

(МВт)

МВт

г/МДж.

г/МДж

г/МДж

г/МДж — до золоуловителя

г/МДж — после золоуловителя

3)Токсичность выбросов за котлом и в устье трубы Токсичность за котлом:

Токсичность после золоуловителя (в устье трубы):

Эффективность установки золоуловителя:

С помощью золоуловителя снизилась токсичность на 37.77%