Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Короткие сжатые элементы строительных конструкций из эффективного композита на основе бутадиенового полимера

Диссертация: Короткие сжатые элементы строительных конструкций из эффективного композита на основе бутадиенового полимера
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В практике строительства широкое применение получили по-лимербетоны на основе фурановых, эпоксидных, полиэфирных, карбамидных и других смол. Однако промышленное производство этих смол в России за последние годы резко сократилось, либо оказалось полностью за пределами государства (фурановые), в результате чего стоимость их резко возросла. В этой ситуации решение вопросов, связанных с защитой… Читать ещё >

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 1. 1. Виды полимербетонов, их свойства и применение в строительстве
    • 1. 2. Каучуковые бетоны (каутоны)
    • 1. 3. Анализ методов расчета сжатых железобетонных, нолимербетонных и сталеполимербетонных элементов
    • 1. 4. Цель и задачи исследований
    • 1. 5. Выводы
  • 2. СВОЙСТВА ПРИМЕНЯЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОБРАЗЦОВ. ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ КАУТОНА ПРИ СЖАТИИ. ИССЛЕДОВАНИЕ СОВМЕСТНОЙ РАБОТЫ КАУТОНА И АРМАТУРЫ.,.,. *:.'.'.?
    • 2. 1. Свойства*применяемых материалов. Технология изготовления опытных образцов
    • 2. 2. Определение прочностных и деформационных характеристик каутона
    • 2. 3. Полная диаграмма деформирования каутона при сжатии и ее аналитическое описание
    • 2. 4. Исследование совместной работы каутона и арматуры
      • 2. 4. 1. Определение среднего коэффициента линейного теплового расширения каутона
      • 2. 4. 2. Определение внутренних усадочных напряжений
      • 2. 4. 3. Исследование сил сцепления арматуры и каутона
    • 2. 5. Выводы
  • 3. НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ, ДЕФОРМАТИВНОСТЬ И ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КАУТОНА ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОМ СЖАТИИ
    • 3. 1. Программа экспериментальных исследований
    • 3. 2. Конструкция образцов и методика исследований
    • 3. 3. Несущая способность сжатых элементов из каутона
    • 3. 4. Напряженно-деформированное состояние внецентренно сжатых элементов
    • 3. 5. Деформативность образцов
    • 3. 6. Трещиностойкость внецентренно сжатых элементов
    • 3. 7. Выводы
  • 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ПОЛЗУЧЕСТИ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КАУТОНА
    • 4. 1. Методика исследований ползучести каутона при сжатии
    • 4. 2. Деформации ползучести каутона при длительном действии сжимающей нагрузки
    • 4. 3. Анализ процесса ползучести каутона
    • 4. 4. Выводы
  • 5. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ И КОНСТРУКЦИЙ ИЗ КАУТОНА. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТ
    • 5. 1. Область рационального применения
    • 5. 2. Рекомендации по расчету и конструированию
      • 5. 2. 1. Общие положения по расчету
      • 5. 2. 2. Несущая способность сжатых элементов из каутона
      • 5. 2. 3. Рекомендации по определению усилий трещи нообразования
      • 5. 2. 4. Практический расчет внецентренно сжатых элементов из каутона

Короткие сжатые элементы строительных конструкций из эффективного композита на основе бутадиенового полимера (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Актуальность работы. Обеспечение сохранности зданий и сооружений в течение заданного срока эксплуатации, увеличение межремонтного периода и надежности строительных конструкций является одним из главных направлений повышения эффективности капитальных вложений в условиях рыночных отношений. Элементы строительных конструкций часто работают в сложных условиях под воздействием агрессивных сред различного характера, при этом применение традиционных материалов (железобетона и стали) без дополнительных мер защиты неэффективно. Перспективным путем решения данной проблемы является выполнение таких конструкций из эффективных композиционных материалов, например, полимербетонов — материалов, у которых в качестве связующего используют полимеры различной природы.

В практике строительства широкое применение получили по-лимербетоны на основе фурановых, эпоксидных, полиэфирных, карбамидных и других смол. Однако промышленное производство этих смол в России за последние годы резко сократилось, либо оказалось полностью за пределами государства (фурановые), в результате чего стоимость их резко возросла. В этой ситуации решение вопросов, связанных с защитой строительных конструкций от агрессивного воздействия среды возможно при применении альтернативных видов промышленно выпускаемых полимеров, например, диеновых ол и гомеров, принадлежащих к классу жидких каучуков.

Бетоны на основе жидких каучуков (каутоны) представляют собой высокоэффективные композиты, отверждающиеся при помощи серы в присутствии специально подобранной системы ускорителей и активаторов. Широкий спектр жидких каучуков, выпускаемых ведущими отечественными и зарубежными предприятиями для других целей, позволяет получить каутоны с комплексом свойств, которые обеспечат эффективную работу строительных конструкций и изделий при сложных условиях их эксплуатации. 6.

Создание надежных и эффективно работающих строительных конструкций невозможно без изучения физико-механических свойств материалов, на основе которых они изготовлены, а также напряженно-деформированного состояния, возникающего при воздействии усилий различного рода. Это не только правомерно, но и актуально для каутона и конструкций на его основе, поскольку данный композит принадлежит к недавно созданным и малоизученным материалам.

Существующие в настоящее время методы расчета полимербетонных конструкций в большинстве случаев связаны с расчетом фурфуролацетонового, полиэфирного и эпоксидного полимербетонов. Они основаны, прежде всего, на экспериментальном исследовании и эмпирических зависимостях, которые без специальных исследований нельзя распространять на указанный выше кау-тон и конструкции из него.

Вместе с этим потребность существующего производства постоянно и настоятельно требует применения каутона и конструкций из него. Применять же их без тщательного изучения свойств и напряженно-деформированного состояния армированного каутона нельзя. В настоящей работе предпринята первая попытка решить этот вопрос с короткими элементами из каутона при центральном и внецентренном сжатии. Решение поставленных в диссертационной работе задач позволит разработать методы расчета сжатых конструкций из каутона, повысить эффективность и надежность коррозионностойких строительных конструкций.

Исследования по теме диссертации выполнены в соответствии с программой «Строительство», а также в русле «Приоритетных направлений.», «Критических технологий.» .

Цель диссертационной работы: исследовать прочность, деформатив-ность, трещиностойкость и напряженно-деформированное состояние коротких сжатых элементов из каутона при центральном и внецентренном сжатииразработать рекомендации по расчету таких конструкций с использованием пол7 ной диаграммы деформирования каутона при сжатии.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

— экспериментально установить зависимость деформаций от напряжений каутона при осевом сжатии, а также его предельные деформации сжатия;

— исследовать условия совместной работы стальной арматуры периодического профиля с каутоном, определить среднее напряжение сцепленияподтвердить возможность создания из каутона армированных сжатых элементов;

— получить экспериментальные данные о напряженно-деформированном состоянии, несущей способности, деформативности и 'трещиностойкости армированных центрально и внецентренно сжатых элементов из каутона, дать рекомендации по их рациональному армированию;

— предложить аналитические зависимости для описания прочностных и деформационных характеристик каутона при помощи полных, с ниспадающей ветвью диаграмм «ае» ;

— исследовать поведение каутона при длительном приложении нагрузки, а также при совместном длительном действии нагрузки и агрессивной средыпроанализировать ползучесть каутона.

— разработать методы расчета прочности коротких сжатых элементов из каутона с учетом нелинейной зависимости деформаций от напряжений каутона при сжатии;

— учитывая особенности физико-механических характеристик каутона, разработать способ расчета трещиностойкости каутоновых элементов при вне-центренном сжатии и дать рекомендации по их конструированию.

Научная новизна работы:

— получены экспериментальные данные о сопротивлении каутона осевому сжатию;

— установлена зависимость деформаций от напряжений каутона при кратковременном сжатии с ниспадающей ветвьюпредложена математическая мо8 дель для описания прочностных и деформационных характеристик каутона при помощи полных диаграмм «ае» :

— созданы армированные сжатые элементы из каутонаполучены экспериментальные данные несущей способности, деформативности, трещиностой-кости коротких сжатых элементов из каутона при центральном и внецентрен-ном сжатии;

— проведены исследования деформирования каутона при длительном действии нагрузки, в нормальных условиях, а также при наличии агрессивной средывыполнен анализ ползучести каутона;

— разработан метод расчета несущей способности внецентренно сжатых элементов из каутона с учетом нелинейной зависимости деформаций от напряжений и влияния эксцентриситета на напряженно-деформированное состояниепредложенная методика реализована в программе расчета на ЭВМ;

— приведен способ расчета трещиностойкости элементов из каутона при внецентренном сжатии с учетом упругопластических свойств:

— даны рекомендации для рационального конструирования изделий и конструкций, изготовленных из каутона.

Практическое значение работы. Установленные зависимости по сопротивлению центральному и внецентренному сжатию коротких элементов из каутона и разработанные методы расчета позволяют оценить несущую способность и трещиностойкость таких элементов, что обеспечивает рациональное проектирование натурных коррозионностойких конструкций и снижает расход материалов.

Внедрение в практику строительства коррозионностойких конструкций, изготовленных из каутона, повышает эффективность и надежность строительных сооружений, эксплуатирующихся в условиях агрессивного воздействия среды.

Реализация работы. Разработаны и изданы «Рекомендации по расчету и конструированию сжатых элементов и конструкций из каутона». 9.

Результаты исследований автора внедрены в учебный процесс Воронежского государственного архитектурно строительного университета: использованы при чтении лекций по спецкурсу студентам строительного факультета, а также в дипломном проектировании.

Достоверность полученных результатов и выводов по работе обеспечена методически обоснованным комплексом исследований с использованием современных тарированных средств исследований и измерений, применением математических методов планирования экспериментов и статистической обработкой результатов, а также опытными испытаниями и положительным практическим эффектом.

Публикации и апробация работы. Основные результаты исследований, изложенные в диссертации, опубликованы в 17 печатных работах. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на четырех научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава ВГАСУ (г. Воронеж, 1998.2001 гг.), на международной научно-технической конференции (IV Академические чтения) «Актуальные проблемы строительного материаловедения» (г. Пенза, 1998 г.), на международной научно-технической конференции «Проблемы строительного и дорожного комплексов» (г. Брянск, 1998 г.), на 2-ой и 3-ей международных научно-технических конференциях «Высокие технологии в экологии» (г. Воронеж, 1999, 2000 гг.), на международной научно-технической конференции (V Академические чтения) «Актуальные проблемы строительного материаловедения» (г. Воронеж, 1999 г.), на международной научно-практической конференции «Строительство — 2000» (г. Ростов, 2000 г.), на Всероссийской научно-практической конференции молодых ученых «Строительные конструкции — 2000» (г. Москва, 2000 г.), на международной научно-технической конференции (Первые Академические чтения) «Строительные конструкции. Состояние и перспективы развития» (г. Казань, 2000 г.).

Структура и объем работы. Диссертация содержит введение, пять разделов, общие выводы, список использованных источников и приложения. Вся работа изложена на 112 страницах машинописного текста, в 17 таблицах,.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ.

1. Получена полная диаграмма зависимости деформаций от напряжений каутона при сжатии с нисходящей ветвью, которую можно аналитически описать при помощи уравнения квадратной параболы, и которая с достаточной точностью согласуется с экспериментом и может быть использована в расчетах. Определена предельная относительная деформация сжатия каутона, которая составляет 0,86%.

2. Определены внутренние температурно-усадочные напряжения, равные 1,6 МПа, возникающие в каутоне в процессе изготовления. Доказана возможность создания армокаутоиовых конструкций. Установлена зависимость средних напряжений сцепления каутона и арматуры от глубины заделки стержней, выявлено значение максимальных напряжений сцепления, которое равно 27,9.28,6 МПа. Показано, что величина защитного слоя арматуры в каутоне больше одного диаметра не сказывается на величине среднего напряжения сцепления.

3. Установлено, что армирование влияет на несущую способность центрально сжатых элементов. При увеличении процента армирования с 2,01% до 8,04% несущая способность образцов возрастает в среднем на 32%. Армирование оказывает значительное влияние на деформативность элементовпри увеличении процента армирования развиваются продольные деформации, превышающие предельную сжимаемость каутона.

4. Вид разрушения внецентренно сжатых элементов существенно зависит от эксцентриситета приложения продольной силы и в меньшей степениот процента армирования. Увеличение начального эксцентриситета изменяет напряженно-деформированное состояние элементов. Эпюры напряжений в сжатой зоне в момент разрушения переходят от криволинейного очертания с нисходящей ветвью при ес> = 3 см к относительно прямолинейным эпюрам в виде треугольника при е0 = 6 см и 9 см. При этом с увеличением экецентриси.

151 тета происходит уменьшение высоты сжатой зоны.

5. Величина прогибов внецентренно сжатых элементов в большей мере зависит от напряженного состояния и мало изменяется от увеличения процента армирования. При увеличении высоты сжатой зоны прогибы образцов повышаются.

6. Установлено увеличение относительного уровня Ncr/Nu появления нормальных к оси элемента трещин в образцах при снижении начального эксцентриситета. Так для образцов, нагруженных с начальным эксцентриситетом е0 = 3 см, Ncrc/Nu находился в пределах 0,51 .0,58, при начальном эксцентриситете е0 = 6 см — 0,59. 0,69, а при еа = 9 см — 0,73. 0,8.

7. Каутон при сжатии имеет затухающую ползучесть и нелинейную зависимость полных деформаций от напряжений. Сравнение процесса ползучести каутона в водной среде и ползучести в воздушных условиях указывает на их сходный характер. Коэффициент длительного сопротивления для каутона в воде и в нормальных условиях составляет соответственно Кдл = 0,78, Кдлв = 0,77. Значение прочности и модуля деформаций каутона при сжатии, вычисленные с учетом коэффициента длительности, оказались соответственно равны Я0Л = 80,1 M Па, Едл = 20 000 МПа, в воде — Кдлв — 72,6 МПа, Едлв = 20 500 МПа.

8. Разработаны рекомендации по расчету несущей способности центрально сжатых элементов. Отклонение расчетной прочности элементов, армированных сварными каркасами с коэффициентами армирования // = 0,02.0,08, от опытных значений составило от минус 5% до плюс 1%.

9. Предложен метод расчета несущей способности внецентренно сжатых элементов из каутона на основе полной диаграммы деформирования каутона при сжатии, учитывающий нелинейную связь между деформациями и напряжениями. Разработаны рекомендации по расчету трещиностойкости внецентренно сжатых элементов на основе каутона с учетом упругопластических свойств и упрощенной схемы распределения напряжений в сжатой и растянутой зонах. Указанные методы имеют хорошую сходимость с экспериментом и.

152 реализованы в программе расчета на ЭВМ. Определена технико-экономическая эффективность коротких сжатых элементов из каутона.

Показать весь текст

Список литературы

  1. A.c. № 1 724 623 RU. Полимербетонная смесь. Потапов Ю. Б. и др. Бюл. № 54 от 07.04.92.
  2. A.c. № 1 772 092 RU. Полимербетонная смесь. Потапов Ю. Б. и др. Бюл. № 78 от 30.10.92.
  3. A.c. № 1 781 186 RU. Полимербетонная смесь. Потапов Ю. Б., Чернышов М. Е., Бутурлакин В. Т. и др. Бюл. № 46 от 15.12.92.
  4. В.И., Бабаев В. В., Буткин И. Ф., Сорожинский A.M. Силиконовые композиционные материалы. М.: Стройиздат. 1990. 224 с.
  5. Т.Н., Дмитриев С. А., Мулин Н. М. Анкеровка стержней арматуры периодического профиля в обычном и предварительно напряженном железобетоне // Расчет железобетонных конструкций. М.: Госстройиздат. 1961. С. 74−127.
  6. В.Н., Горбатов С. В. Определение предельного состояния внецен-тренно сжатых элементов по неупругим зависимостям напряжения-деформации бетона и арматуры. «Бетон и железобетон». 1985, № 6. С. 13−14.
  7. B.H., Горбатов С. В., Димитров З. А. Построение зависимости между напряжениями и деформациями сжатого бетона по системе нормируемых показателей. // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. Новосибирск, 1977, № 6. С. 26−29.
  8. Д.Е. Полимербетон на основе эпоксидированного дивинил-пипериленового сополимера для оперативного ремонта аэродромных покрытий. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 1997. 176 с.
  9. Д.Е., Москаленко В. И., Шубин В. И. Вяжущее на основе эпокси-дированных синтетических жидких каучуках, для ремонта цементобетон-ных покрытий // Материалы 50-й научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 1996. С. 32- 33.154
  10. Д.Е., Шубин В. И. Эпоксидирование жидких каучуков. // Материалы 50-й научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 1996. С. 3334.
  11. Д.С. Тензометрические приборы для исследований строительных конструкций. М.: Стройиздат. 1971. 166 с.
  12. В.Я., Бамбура А. П., Ватагин С. С. Связь между напряжениями и деформациями бетона при кратковременном неоднородном сжатии. «Бетон и железобетон». 1984, № 10. С. 18−19.
  13. Т.В., Жигалин Я. Л. Технология синтетических каучуков. Ленинград, Издательство «Химия». 1987. 360 с.
  14. В.Е. Исследование кратковременного и длительного воздействия изгибающего момента на сталеполимербетонные балки. Канд. дисс. Воронеж. 1968. 185 с.
  15. В.Е. Сцепление стальной арматуры с пластобетоном на основе ФАМ. // Пластмассы в строительстве на железнодорожном транспорте. Центр.-Черноземное кн. Из-во. Воронеж. 1966. С. 59−64.
  16. В.Е., Каштанова Ю. А., Книпненберг А. К. О некоторых вопросах сцепления стали и полимербетонов на ФАМ и Г1Н-1. // Строительные конструкции и материалы Липецк. 1969. С. 144−146.
  17. А. А. И др. Полиэфиракрилаты. М.: Наука. 1967. 372 с,
  18. A.A., Васина В. Е. Основы адгезии полимеров. М.: Химия. 1974. 391 с.
  19. К.С. Оптимальное армирование полимербетонных колонн прямоугольного сечения. // Исследования строительных конструкций с применением полимерных материалов. Воронеж. 1983. С. 111−114.
  20. К.С. Влияние армирования на несущую способность внецентрен-но-сжатых полимербетонных колонн. // Исследования строительных конструкций с применением полимерных материалов. Воронеж. 1982. С. 85−89.155
  21. К.С. К расчету внецентренно сжатых полимербетонных колонн кольцевого сечения // Вопросы применения полимерных материалов в строительстве, меж. Вуз. Сб. трудов. Саранск. 1976. С. 56−60.
  22. К.С., Иванов A.M. Расчет продольной арматуры сжато-изогнуты сталеполимербетонных элементов // Исследования строительных конструк ций с применением полимерных материалов. В. 4. Воронеж. 1978. С. 17−22.
  23. Р.И. Введение в электротензометрию. Куйбышев: Авиационный институт. 1982. 80 с.
  24. Ю.М. Высокоэффективные композиционные материалы на основе жидких каучуков. Воронежский ЦНТИ. № 42−97. 2 с,
  25. Ю.М. Распределение прочностей каутона при сжатии // Материалы 48−49 научно-технических конференций ВГАСА. Воронеж: ВГАСА. 1995. С. 45−47.
  26. Ю.М. Эффективные композиционные материалы на основе низкомолекулярного полибутадиенового олигомера смешанной микроструктуры ПБН. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 1998. 230 с.
  27. Ю.М., Пинаев С. А. Рекомендации по расчету и конструированию сжатых элементов и конструкций из каутона. Воронеж: Воронежагропром-проект. 2001. 12 с,
  28. Ю.М., Пинаев С. А. Напряженно-деформированное состояние внецентренно сжатых элементов из каутона // Материалы 4-ой международной научно-технической конференции «Высокие технологии в экологии», Воронеж. 2001. С. 288−291.156
  29. Ю.М., Пинаев С. А., Панфилов Д. В. Несущая способность внецен-тренно сжатых элементов из каутона // Экологический вестник Черноземья. Выпуск 12. Воронеж. 2001. С. 40−43.
  30. Ю.М., Пинаев С. А., Савченко E.H. Сцепление каутона с ненапрягаем ой арматурой периодического профиля // Экологический вестник Черноземья. Выпуск 11. Воронеж. 2001. С. 68−72.
  31. Ю.М., Савченко E.H., Пинаев С. А., Поликутин А. Э. «Определение ползучести изделий из каутона-ПБН». Информационный листок ЦНТИ № 136−99. Воронеж. 1999. 4 с.
  32. Ю.М., Савченко E.H., Пинаев С. А., Чмыхов В. А. «Определение прочности и трещиностойкости изделий из каутона-ПБН». Информационный листок ЦНТИ № 137−99. Воронеж. 1999. 4 с.
  33. И.Н., Семендяев К. А. Справочник по математике. М.: Наука. 1964. С. 578−584.
  34. A.C. Устойчивость деформируемых систем. М.: Наука. 1967. С. 96−99.
  35. П.Н., Маилян Л. Р. Совершенствование методов расчета железобетонных конструкций и снижение их металлоемкости. Ставрополь. 1987. 151 с.157
  36. В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика. М.: Высш. шк. 1999. 479 с.
  37. ГОСТ 10 884–94. Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций. М.: Изд-во стандартов, 1995. 12 с.
  38. ГОСТ 15 173–70*. Пластмассы. Метод определения среднего коэффициента линейного теплового расширения. М.: Изд-во стандартов, 1987. 6 с.
  39. ГОСТ 24 452–80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона. М.: Изд-во стандартов, 1985. 18 с.
  40. ГОСТ 28 840–90. Технические требования к прессам. М.: Изд-во стандартов, 1978. 36 с.
  41. ГОСТ 8267–93. Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические требования. М.: Изд-во стандартов, 1994. 18 с.
  42. ГОСТ 8736–93. Песок для строительных работ. Технические условия. М.: Изд-во стандартов, 1994. 24 с.
  43. В.Е., Кулезнев В. И. Структура и механические свойства полимеров. М.: Высш. Школа, 1966. 314 с.
  44. С.С. и др. Полимербетоны и их применение в строительстве. // Пластические массы // М. 1974. № 11. С. 23−30.
  45. И.М. Полимербетоны в гидротехническом строительстве. М.: Стройиздат. 1980. 192 с.
  46. А.Н. О несущей способности центрально сжатых стержней из пластбетона // Пластмассы в строительстве на железнодорожном транспорте. Центр.-Черноземное кн. Из-во. Воронеж. 1966. С. 55−58.
  47. Л.М. Ползучесть пластобетона при сжатии и изгибе, сб. Научных трудов ВИСИ, № ц- вып. 2. Воронеж. 1965. С. 35−41.
  48. Л.М. Сравнительные данные о ползучести песчаных пластобетонов // Пластмассы в строительстве и на железнодорожном транспорте. Воронеж. 1966. С. 49−54.158
  49. A.C., Чистяков Е. А., Ларичева И. Ю. Деформативная расчетная модель железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и продольных сил. «Бетон и железобетон». 1996, № 5. С. 16−19.
  50. A.M. Расчет сталеполимербетонных строительных конструкций. Уч. пособие. Изд. В ГУ. Воронеж. 1972. 64 с.
  51. A.M., Алгазинов К. Я., Мартинец Д. В. Строительные конструкции из полимерных материалов: Учеб. Пособие для вузов. М.: Высш. школа. 1978. 239 с.
  52. A.M., Бирюков К. С. Расчет внецентренно сжатых сталеполимербетонных стоек прямоугольного сечения при малых эксцентриситетах // Армированный полимербетон в строительных конструкциях. Труды ВИСИ. Воронеж. 1971. С. 27−37.
  53. A.M., Залан Л. М. Ползучесть фурфурол-ацетонового песчаного пластобетона, «Бетон и железобетон», № 12, 1964. С. 22−25.
  54. A.M., Потапов Ю. Б. Структурная диаграмма фурфуролацетонового пластобетона при сжатии. Механика полимеров. 1968, № 13. С. 7−19.
  55. И.И. О построении новых норм проектирования на основе общих моделей деформирования и разрушения бетонных и железобетонных элементов. // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии. Ростов-на-Дону. 2000.С. 153−163.
  56. И.И. Общие модели механики железобетона. М.: Стройиздат. 1996.412 с.
  57. В.Г., Фиговский О. Л. и др. Монолитные эпоксидные, полиурета-новые и полиэфирные покрытия полов. М.: Стройиздат. 1975. 274 с.
  58. В.А., Буровенко В. А. Реставрация памятников архитектуры новыми эффективными материалами // «Реставращя, реконструкция, урбоеко-лопя». Матер1али м1ждунароного сгмпоз1уму «RUR '98». Одеса: Науково-техшчна рада ПУО ПК ICOMOS, 1998. С. 271−278.159
  59. E.H. статистические методы построения эмпирических формул. М.: Высш. Школа. 1982. 224 с.
  60. .М., Потапов Ю. Б. Оценка рациональности применения полимер-бетонов в водохозяйственном строительстве // «Повышение долговечности конструкций водохозяйственного назначения». Ростов-на-Дону. 1981. С. 4852.
  61. Д.Р., Шилов Ал.В. Метод расчета керамзитофиброжелезобетонных колонн с учетом полных диаграмм деформирования материалов // Новые исследования в области строительства. Ростов-на-Дону. 1999. С. 76−82.
  62. Л.Р. Сопротивление железобетонных статически неопределимых балок силовым воздействиям. Ростов-на-Дону. 1989. 176 с.
  63. Л.Р., Аскаров Б. А., Иаилян Д. Р., Зуфаров Г. К. Расчет прочности железобетонных элементов со смешанным армированием. Уч. пособие. Ростов-на-Дону. 1987. 91 с,
  64. Т.В. Исследование параметров режима отверждения каучуково-бетонной смеси. // Материалы 52 научно-технической конференции ВТ АСА. Воронеж. 2000. С, 57−59.
  65. Т.В. особенности формирования микроструктуры матрицы бетонов на основе каучукового вяжущего // Материалы 51 научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 1998. С. 33−35.
  66. Т.В. Эффективные строительные композиты на основе жидкого стереорегулярного полибутадиенового каучука. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 1998. 234 с.
  67. Мастики, полимербетоны и полимер силикаты. Под ред. Патуроева В. В. и ПутляеваИ.Е. М.: Стройиздат. 975. 224 с.
  68. А.К. Техника статистических вычислений. М.: Физматгиз. 1960. 480 с.
  69. К.В., Патуроев В. В., Крайс Р. Полимербетоны и конструкции на их основе. Под ред. В. В. Патуроева. М.: Стройиздат. 1989. 304 с.
  70. H.A., Патуроев В. В. Конструктивные и химически стойкие полимербетоны. М.: Стройиздат. 1970. 194 с.
  71. H.A., Путляев И. Е. Современные химически стойкие полы. М.: Стройиздат. 1973. 120 с.
  72. Н.М. стержневая арматура железобетонных конструкций. М.: Стройиздат. 1975. 233 с,
  73. В.Ф. исследование полимербетонных конструкций, армированных стеклопластиковой арматурой, на основе полиэфирной смолы НПС-609−21 М. Автореф. Канд. дис. Воронеж. 1979. 24 с.
  74. В.Ф. Сцепление стеклопластиковой арматуры с полиэфирным по-лимербетоном // Исследования строительных конструкций с применением полимерных материалов. Вып. 3. Воронеж. 1976. С. 52−56.
  75. В.Ф., Бондарев Б. А. Сцепление стеклопластиковой арматуры (СПА) с полиэфирным полимербетоном при повышенных температурах // Исследования строительных конструкций с применением полимерных материалов. Воронеж. 1982. С. 94−99.
  76. A.B. Напряженно-деформированное состояние сталеполимербе-тонных строительных элементов кольцевого и кругового сечения при сжатии. Автореф. дис. Воронеж. 1979. 22 с.
  77. Патент РФ № 97 119 574/04(20 928). Полимербетонная смесь. Потапов Ю. Б., Борисов Ю. М., Макарова Т. В. от 12.03.98.
  78. В.В. Полимербетоны. М.: Стройиздат. 1987. 287 с.161
  79. С.А. Устойчивость сжатых стержней из каутона // Материалы всероссийской научно-практической конференции молодых ученых «Строительные конструкции 2000». Москва. 2000. С. 72−78.
  80. А.Б., Аробелидзе В. И., Хуцишвили Т. Г. К расчету несущей способности внецентренно сжатых железобетонных элементов из легкого бетона. «Бетон и железобетон». 1986, № 1. С. 43−44.
  81. Ю.Б. Разработка и исследование эффективных конгломератов и композиционных изделий на их основе с комплексом заданных свойств. Дисс. Д-ра техн. Наук. Саранск. 1985. 436 с.
  82. Ю.Б. Фиговский O.JL, Чернышов М. Е. Каутон коррозионно-стойкий эффективный каучуковый бетон // Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций и оборудования. Аналитический обзор. Вып. 2. М.: ВНИИЭСМ. 1992. 32 с.
  83. Ю.Б., Борисов Ю. М. Эффективные композиты на основе жидкого каучука марки ПЕН // Вестник отделения строительных наук PA ACH. Вып. 2. 1999. С. 190−196.
  84. Ю.Б., Борисов Ю. М., Пинаев С. А. Прочность, деформативность, химическая стойкость и деформации усадки каутона ПБН // Материалы 2-ой международной научно-технической конференции «Высокие технологии в экологии». Воронеж. 1999. С. 297−301.
  85. Ю.Б., Борисов Ю. М., Пинаев С. А. Ползучесть каучукового бетона при сжатии в воде // Строительные конструкции из полимерных материалов. Межвузовский сборник научных трудов. Воронеж: ВГАСА. 2000. С. 80−89.
  86. Ю.Б., Борисов Ю. М., Пинаев С. А., Савченко E.H. Каучуковая матрица, как основа для получения высокоэффективных каутонов. Известия ВУЗов. Строительство, № 9. 2000. С. 23−31.
  87. Ю.Б., Борисов Ю. М., Пинаев С. А., Савченко E.H. Каутоны новый класс коррозионностойких строительных материалов // Строительные материалы XXI века. 2000, № 9. С. 9−10.
  88. Ю.Б., Грошев А. Е. Сопротивляемость фурфуролацетонового пластобетона в воде и в соляной среде // Применение пластобетона в строительных конструкциях. Воронеж. 1968. С. 64−69.
  89. Ю.Б., Золотухин С. Н., Чернышов М. Е. Высокоэффективные композиты на основе жидких каучуков и карбамидных смол. Изв. ВУЗов. Строительство. Новосибирск. № 5 1994. С. 30−40.
  90. Ю.Б., Пинаев С. А. Ползучесть каучукового полимербетона при сжатии в воде // Материалы международной научно-практической конференции «Строительство 2000″. Ростов. 2000. С. 33−34.163
  91. Ю.Б., Селяев В. П., Люпаев Б. М. Композиционные строительные конструкции. М.: Стройиздат. 1984. 100 с.
  92. Ю.Б., Сологуб Л. П., Барабаш Д. Е. Полимербетоны для оперативного ремонта аэродромных покрытий. Воронежский ЦНТИ. № 97 97. 4 с.
  93. Ю.Б., Соломатов В. И., Корнеев А. Д. Полиэфирные полимербетоны. Воронеж: Изд-во ВГУ, 1992. 172с.
  94. Ю.Ф. Несущая способность сжатых сталеполимербетонных коротких строительных элементов, армированных спиралью. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 1989. 215 с,
  95. Руководство по расчету и применению конструкций из армополимербе-тонов в строительстве. М.: НИИЖБ Госстроя СССР. 1974. 238 с.
  96. В.П., Герасимов В. И. Усадочные деформации и напряжения в эпоксидных композициях // Вопросы применения полимерных материалов в строительстве. Меж. Вуз. Сб. трудов. Саранск 1976 С. 22−29.
  97. Л. Полимерные растворы и пластбетоны. М.: Стройиздат. -175 с.
  98. В.Ф., Фиговский О. Л. Полиэфирные и полиуретановые смолы в строительстве. Киев, „Буд1вельник“, 1974. 148 с.
  99. СНиП 2.03.01−84* Бетонные и железобетонные конструкции. М.: ЦИТП Госс’фоя СССР. 1989. 88 с.
  100. СНиП 2.03.11−85. Защита сфоительных конструкций от коррозии. М.: ЦИТП Госстроя СССР. 1986. 56 с.164
  101. Н.С. Методика исследования сцепления обычной и предварительно напряженной проволочной арматуры с полимербегоном. ВН. ИИС Госстроя СССР. М. 1984. 28 с.
  102. В.И., Бобрышев А. Н., Химмлер К. Г. Полимерные композиционные материалы в строительстве. Под ред. Соломатова В. И. М.: Строй-издат. 1988. 312 с.
  103. В.И., Клюкин В. И., Кончева Л. Ф., Масеев Л. В., Потапов Ю. Б. Армополимербетон в транспортном строительстве. М.: Транспорт. 1979. 232 с.
  104. В.И., Потапов Ю. Б., Федорцев А. П. Сопротивление полимер-бетонов воздействию агрессивных сред // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1981, № 2. С. 75−80.
  105. В.И., Потапов Ю. Б., Чощиев К. Ч., Бабаев М. Г. Эффективные композиционные строительные материалы и конструкции. Ашхабад: Ылым, 1991. 268 с.
  106. Сталеполимербетонные строительные конструкции. Под.ред. С. С. Давыдова, A.M. Иванова. М.: изд. Лит. По строительству. 1972. 280 с.
  107. Теоретические и методические аспекты железобетонных конструкций с учетом физической нелинейности // Российская архитектурно-строительная энциклопедия. Т-5. М.: Альфа. 1996. С. 51−55.
  108. Н.А. К вопросу об эффективности применения полимербего-нов // Исследование строительных конструкций с применением полимерных материалов. Воронеж. 1985. С. 136−139.
  109. И.И. Сжатые пол и м ербето н н ы е строительные элементы, армированные стальными сетками. Автореф. канд. дисс. Воронеж. 1987. 21 с,
  110. В.И. Стекловолокнистый полимербетон. Воронеж: Изд-во ВГУ. 1976. 116 с.165
  111. В.И., Бондарев Б. А., Дорняк О. Р., Стародубцева Т. Н., Зобов С. Ю., Бухонов Ю. Н., Плужникова О. П. Композиционный материал на основе отходов лесного комплекса для железнодорожных шпал. Воронеж: ВГЛТА. 296 с.
  112. Ч. Основные принципы планирования эксперимента. Пер. с англ. Изд. Мир. 1967. 406 с.
  113. С.Ю. к расчету трещиностойкости внецентренно сжатых и обжатых элементов. „Бетон и железобетон“. 1973, № 5. С. 37−40.
  114. В.Д. Исследование выносливости и демпфирующих свойств композиционных балок из железобетона и полимербетона. Автореф. Канд. дис. Саранск. 1981. 22 с.
  115. М.Е. Оптимизация параметров приготовления полимерного связующего на основе жидких каучуков // Эффективные композиты, конструкции и технологии: Тр. ВИСИ. 1991. С. 8−11.
  116. Ал.В. Сопротивление сжатию керамзитофиброжелезобетонных элементов различной гибкости. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Ростов-на-Дону. 2000. 187 с.
  117. Y. Върху сцеплението на стоманени нишки с полистерен поли-мербетон. Bulgarian Academy of sciences. Physico-chemical mechanics, 13. Sofia. 1986.
  118. Bares R.A. Furane Resin Concrete and its Application to Large Diameter Sever Pipes. „Polymer in concrete“ International Symposium Publication SP-58, ACT Journal. 1978. № 3.166
  119. Pushkarev Y., Figovsky O. Protective ebonite coatings on the base of oligobu-tadienes // Anti-Corrosion Method and Materials. V. 46, № 4. 1999. pp. 261−267
  120. Trakthenberg L., Axelrod L., etc. Sensor Properties, Photoconductivity and Dielectric Behaviuor of Poly-p-xylylene Films Containing Semiconductor Nono-crystals // Scientific Israel Tehnological advantages. V. l, № 3. 1999. pp. 34−43.168
  121. Регрессионный анализ несущей способности армокаутоновых образцов первой серии (цен тральное сжатие)
  122. Переменных = 3 Измерений = 54
  123. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ
  124. Модель: ао+а! хх!+а2хх2+азхх3+а4хх!2+а5хх22+абхх32+аухх1 хх2+а8ххх ххз+адхх2хх3
  125. Коэфф. а0 а2 а3 а4 а5 а» а7 а8 а9
  126. Значение 664.2 77.28 469.9 177.1 1.5Е-1 -589 -58.3 3.27 -13.15 94.07
  127. Ст.ошиб. 410.4 48.43 920.6 743.4 4.08 773.5 256.1 266.9 14.64 170.4
  128. Значим. 0.142 0.146 0.627 0.811 0.969 0.526 0.815 0.901 0.601 0.600
  129. Источник Сумма квадр. Степ. своб Средн.квадр.1. Регресс. 370 500 9 4 116 001. Остаточн 27 110 8 33 891. Вся 397 600 17
  130. Множеств К Ргприв Ст. ошиб. Б Значим0.9653 0.9318 0.8551 58.22 12.15 1.4Е-3
  131. Регрессионная модель адекватна экспериментальным данным1. Анализ остатков
  132. Регрессионный анализ несущей способности армокаутоновых образцов второй серии (вне-центральное сжатие)
  133. Переменных = 2 Измерений = 27
  134. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ Модель: а1хх1 <�а0+а2хх2>1. Коэфф. ао а! а21. Значение -2.15 3203 0.23
  135. Ст.ошиб. 0.072 238.2 0.0291. Значим. 0 1Е-4 4Е-4
  136. Источник Сумма квадр. Степ. своб Средн. квадр.
  137. Регресс. 2.061Е5 2 1.031Е51. Остаточн 552.3 6 92.061. Вся 2.067Е5 8
  138. Множеств Я Я2 Я2 прив Ст.ошиб. Б Значим0999 0.997 0.9964 9.595 1120 0
  139. Регрессионный анализ относительного уровня образования трещин для армокаутоновых образцов второй серии (внецентральное сжатие)
  140. Переменных = 2 Измерений = 27
  141. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ
  142. Модель: а0+а1хх1+а2хх2+азхх12+а4хх22+а5хх1хх21. Коэфф. а0 ах а2 а3 а4 аз
  143. Значение 0.4033 1.611Е-2 8Е-2 11.667Е-3 5.291Е-10 2.762Е-11
  144. Ст.ошиб. 2.789Е-2 1.004Е-2 8.607Е-3 8.282Е-4 0 0
  145. Значим. 6Е-4 0.2066 2.1Е-3 0.1371 0 0
  146. Источник Сумма квадр. Степ. своб Средн. квадр.
  147. Регресс. 8.047Е-2 5 1.609Е-2
  148. Остаточн З. ЗЗЗЕ-4 3 1.111Е-41. Вся 8.08Е-2 8
  149. Множеств Я КА2 Ыл2прив Ст.ошиб. Б Значим0.9979 0.9959 0.989 1.054Е-2 144.8 1Е-3
  150. Регрессионный анализ зависимости деформаций от напряжений каутона при сжатии
  151. Переменных = 1 Измерений = 261. ПРОСТАЯ РЕГРЕССИЯ
  152. Модель: парабола У = ао+аххх+агхх1. Коэфф. а0 а! а21. Значение 2.658 241.4 -146
  153. Ст.ошиб. 1.152 4.573 3.7151. Значим. 4.19Е-2 0 0
  154. Источник Сумма квадр. Степ. своб Средн. квадр.1. Регресс. 1.3 5Е4 2 67 521. Остаточн 31.37 10 3.1371. Вся 1.354Е4 12
  155. Множеств К К2 112прив Ст.ошиб. Б Значим0.9988 0.9977 0.9972 1.771 2152 0
  156. Предельные деформации сжатия кутона Переменных = 1 Измерений = 301. ОПИСАТЕЛЬНАЯ СТАТИСТИКА
  157. Переменная Размер Диапазон Среднее Ошибка Дисперсия Ст. отклх1 30 0.79.0.92 0.858 5.106Е-3 7.821Е-4 2.797Е-2
  158. ГИСТОГРАММА И ТЕСТ НОРМАЛЬНОСТИ
  159. X Х-станд Частота % Накопл. %079 -2.432 1 3.333 1 3.3330.8117 -1.657 4 13.33 5 16.670.8333 -0.882 10 33.31 15 500 855 -0.1073 7 23.33 22 73.330.8767 0.6675 4 13.33 26 86.670.8983 1.442 4 13.33 30 100 092 2.217
  160. X =3.268, Значимость^.514, степ. своб=4 Распределение не отличается от нормального
  161. Коэффициент Пуассона каутона при сжатии Переменных = 1 Измерений=301. ОПИСАТЕЛЬНАЯ СТАТИСТИКА
  162. Переменная Размер Диапазон Среднее Ошибка Дисперсия Ст. отклх1 30 0.25.0.34 0.295 4.061Е-3 4.948Е-4 2.224Е-2
  163. ГИСТОГРАММА И ТЕСТ НОРМАЛЬНОСТИ
  164. X Х-станд Частота % Накопл. %025 -2.023 2 6.667 2 6.6 670 265 -1.349 7 23.33 9 30 028 -0.6743 5 16.61 14 46.670 295 -5.233Е-9 11 36.67 25 83.33 031 0.6743 2 6.667 27 900 325 1.349 3 10 30 100 034 2.023
  165. X =6.007, Значимость=0.1986, степ. своб=4
  166. Распределение не отличается от нормального173
  167. Прочность каутона при сжатии Переменных = 1 Измерений=301. ОПИСАТЕЛЬНАЯ СТАТИСТИКА
  168. Переменная Размер Диапазон Среднее Ошибка Дисперсия Ст. отклх1 30 95.110.6 102.2 0.7924 18.84 4.34
  169. ГИСТОГРАММА И ТЕСТ НОРМАЛЬНОСТИ
  170. X Х-станд Частота % Накопл. %95 -1.652 3 10 3 10 976 -1.053 10 33.33 13 43.331 002 -0.4539 4 13.31 17 56.671 028 0.1452 6 20 23 76.671 054 0.7442 3 10 26 86.67 108 1.343 4 13.33 30 1 001 106 1.942
  171. X =8.782, Значимость=6.67Е-2, степ. своб=4 Распределение не отличается от нормального
  172. Начальный модуль упругости каутона при сжатии Переменных = 1 Измерений=301. ОПИСАТЕЛЬНАЯ СТАТИСТИКА
  173. Переменная Размер Диапазон Среднее Ошибка Дисперсия Ст. отклх1 30 2.35Е4.2.75Е4 2.555Е4 184.3 1.019Е6 1010
  174. ГИСТОГРАМ МА И ТЕСТ НОРМАЛЬНОЕ ГИ
  175. X Х-станд Частота % Накопл. %2.35Е4 -2.031 3 10 3 102.417Е4 -1.37 4 13.33 7 23.332.483Е4 -0.7099 6 21 13 43.332.55Е4 -4.953Е-2 10 33.33 23 76.672.617Е4 0.6108 6 20 29 96.672.683Е4 1.271 1 3.333 30 1002.75Е4 1.932
  176. X =2.982, Значимость^. 5608, степ. своб=4 Распределение не отличается от нормального175
  177. Стоимость материалов на 01.04.2001 г. 1. Арматура класса A-III:
  178. Cs = 6800 руб/'т (по данным Российской Ассоциации металлоторговцев ОАО «Союз комплект», г. Воронеж, тел. (0732) 49−66−46).2. Бетон В 25:
  179. Сь =¦ 887,24 руб/м3 (по данным АООТ «Завод ЖБИ-2», г. Воронеж, тел. (0732) 33−80−87).3. Каутон (ПБН)1. СА = 14 121,86 руб/м3
  180. Расчет стоимости 1 мЗ каутона
  181. СОСТАВЛЯЮЩ ИЕ Расход Стоимостькг/м3 кг на м3 ПОСТАВЩИК
  182. Каучук ПБН 8 188 28,8 5414,4 ВНИИСК СК-2 49−38−46
  183. Сера техническая 4 94 20 1880 ОАО «Воронежшина» 49−90−131. Тиурам-Д 0,4 9,4 130 1222
  184. Окись цинка 1,5 35,25 98 3454,5 «Воронежреактив» 22−16−59
  185. Окись кальция 0,5 11,75 5 58,75 ЧП «ТИС» 36−23−081. Зола-унос 8 188 0 0 ТЭЦ-1
  186. Песок 23 540,5 0,31 167,55 АО «Белый рудник» (7 372) 5−18−47
  187. Щебень 54,6 1283,1 1,5 1924,65 ОАО «Росгранит» 72−72−101. Итого 14 121,86
  188. Эпоксидный полимербетон: Сэ = 25 344,99 руб/м3
  189. Расчет 1 м эпоксидного полимербетона
  190. СОСТАВ ЛЯЮЩ ИЕ Расход Стоимостькг/м3 кг на м3 ПОСТАВЩИК
  191. ЭД-20 И 258,5 74,4 19 232,4 ООО «Растро ТД» г. Санкт-Петербург (812) 567−68−431. ПЭГТА и 25,85 78 2016,3
  192. Молотый песок 11 258,5 од 25,85 Тульский оружейный завод
  193. ДФТ 1,1 25,85 66 1706,1 «Воронежреактив» 22−16−59
  194. Песок 11 258,5 0,31 80,135 АО «Белый рудник» (7 372) 5−18−47
  195. Щебень 64,8 1522,8 1,5 2284,2 ОАО «Росгранит» 72−72−101. Итого 25 344,99
  196. Полиэфирный полимербетон Сп = 15 650,06 руб/м3о
  197. Расчет 1 м полиэфирного полимербетона
  198. СОСТАВ ЛЯЮЩ ИЕ Расход Стоимость•2 кг/м кг на м3 ПОСТАВЩИК
  199. ПН-1 10 235 48 11 280 ОАО «Жилевский завод пластмасс» (095) 546−38−17
  200. Гипериз 0,4 9,4 86,4 812,161. Нафтенат 0,8 18,8 70 1316
  201. Молотый песок 10 235 ОД 23,5 Тульский оружейный завод
  202. Песок 20 470 0,31 145,7 АО «Белый рудник» (7 372) 5−18−47
  203. Щебень 58,8 1381,8 1,5 2072,7 ОАО «Росгранит» 72−72−101. Итого 15 650,06177
  204. Физико-механические характеристики и химическая стойкость материалов:1. Арматура
  205. Расчетное сопротивление Я, = 365 МПа. 3. Бетон В 25
  206. Расчетное сопротивление = 14,5 МПа.3. Каутон
  207. Расчетное сопротивление Кк = 94,8 МПа. Коэффициент длительности — КдЛ = 0,77.
  208. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузки -Ккдл = 73 МПа.
  209. Поэтому определяли характеристики каутона при воздействии агрессивной среды:
  210. Коэффициент химической стойкости Кхх. = 0,95.
  211. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузи и воздействии агрессивной среды 1?'с.дл = 69,35 МПа.
  212. Эпоксидный полимербетон Расчетное сопротивление -11, = 74 МПа. Коэффициент длительности Кдл = 0,76.
  213. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузки -Кэдл = 56,2 МПа.
  214. Коэффициент химической стойкости Кх, с, = 0,5.
  215. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузи и воздействии агрессивной среды 1^'с.дл = 27,75 МПа.
  216. Полиэфирный полимербетон Расчетное сопротивление К&bdquo- = 69,5 МПа. Коэффициент длительности — Кдл = 0,52.
  217. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузки -ДиД/7 = 36,1 МПа.
  218. Коэффициент химической стойкости -Кх, с. = 0,8.178
  219. Расчетное сопротивление при длительном приложении нагрузи и воздей ствии агрессивной среды = 35,52 МПа.
  220. Расчет несущей способности:1. Железобетон1. N = RbYb2bh + RsAsл
  221. Площадь арматуры As = 24,63 см. N = 145×0,9×30×30 + 3650×24,63 = 121 124,6 кг.2. Каутон
  222. N = 948×0,77×30×30 + 3650×24,63 669 170,6 кг.
  223. С учетом воздействия агрессивной среды
  224. Nx.c. = 948×0,77×30×30×0,95 + 3650×24,63 == 635 895,8 кг.3. Эпоксидный полимербетон
  225. N = 740×0,76×30×30 + 3650×24,63 = 509 834,6 кг. Nx.c. = 740×0,76×30×30×0,5 + 3650×24,63 = 256 754,6 кг.4. Полиэфирный полимербетон
  226. N = 695×0,52×30×30 + 3650×24,63 = 403 274,6 кг. Nx. c= 695×0,52×30×30×0,8 + 3650×24,63 = 323 354,6 кг.
  227. Расчет технико-экономической эффективности: Расход стали
  228. Ms = 4,834×1,2×4 = 23,2 кг. Стоимость
  229. Cs = 6,8×23,2 = 157,78 руб.1. Объем бетона
  230. Vb = 0,3×0,3×1,2 = 0,108 мЗ.1. Стоимость бетона
  231. СЬ = 0,108×887,24 = 95,82 руб.
  232. Стоимость железобетонной стойки179
  233. Сж.б. = 157,78 + 95,82 = 253,60 руб.
  234. Эффективность железобетона
  235. Эж.б. = Сж.б./И = 253,60/121 124,6 = 209×10"5 руб/кг.
  236. Стоимость стойки из каутона
  237. Ск = 0,108×1412!, 86 + 157,78 = 1682,94 руб.1. Эффективность каутона
  238. Эк = 1682,94/669 170,6 = 251,5×10"5 руб/кг.
  239. Эффективность каутона в агрессивной среде
  240. Экх.с. = 1682,94/635 895,8 = 264,7×10"5 руб/кг.
  241. Стоимость стойки из эпоксидного полимербетона
  242. Сэ = 0,108×25 344,99 + 157,78 = 2895,04 руб.
  243. Эффективность эпоксидного полимербетона
  244. Эк = 2895,04/509 834,6 = 567,8×10 5 руб/кг.
  245. Эффективность эпоксидного полимербетона в агрессивной среде
  246. Экх.с. = 2895,04/256 754,6 = 1127,6×10"5 руб/кг.
  247. Стоимость стойки из полиэфирного полимербетона
  248. Сэ = 0,108×15 650,06 + 157,78 = 1847,99 руб.
  249. Эффективность полиэфирного полимербетона
  250. Эк = 1847,99/403 274,6 = 458,2×10"5 руб/кг.
  251. Эффективность полиэфирного полимербетона в агрессивной среде Экх.с. = 1847,99/323 354,6 = 571,5×10−5 руб/'кг.181unit kautonmain-interfaceuses
  252. Windows, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms, Dialogs Menus, ComCtrls, kautonchild-private
  253. Where. RERep. Lines. Clear- end-procedure VIVOD (Where:TfrmChiId- What: String) — begin
  254. Where.RERep.Lines. Add (What) — end-fonction fotx (ix, b 1, h01, e 1, Ass 1, Rsl, Apsrl, Rkl: Real):Real- begin
  255. N, Sigma s, Apsk, Apskshtrih, x, Ksir, Ksi: Real xl, x2, fxl, fx2, fx:Real- {=p (j)io} Res: Word- {=p4>io} begin
  256. Case Active. MODE of 1: begin try
  257. As s :=StrT oFloat (Active. e As. Text) * 1E-4 —
  258. Apsr:=StrToFloat (Active.eApsr.Text) —
  259. VIVOD (Active,'.: '+FloatToStrF (x, ffFixed, 7,4)+' .') Apsk:=Apsr*((6*hO-2*x)/(4*hO-x)) — N:=(b*Rk/3)*(x*((3*Apsr*Apsr)*((6*hO--2*x)/(4*h0-x))
  260. Apsr*(6*h0−2*x)/(4*h0-x))*(Apsr*(6*h0−2*x)/(4*h0-x)))/1. Apsr*Apsr))-Rs*Ass-1. Ksi:=x/h0-
  261. Ksir :=0.8/(1+(Rs/(Apsk*Es))) -1. Ksi
  262. Apskshtrih:=Apsk*(l -Ksi) — Sigma s:=Es*Apsk*((h0-x)/x) — If Sigmas>Rs then begin
  263. N :=b * Rk * x/3 * (((3 * Apsr * Apsk shtrih-Apsk shtrih*Apskshtrih)/(Apsr*Apsr)))-Rs*Ass-184end- end-
  264. MessageDlg (. ', mtlnformation, nib0k., 0)-} Result:=True- end- 2: begin
  265. Beep-Beep-Beep- MessageDlg ('.(X). 0).'+ #10+#13+. ', mtInformation, mbOk., 0) — Result:=False- end- 3: begin Beep-Beep-Beep- MessageDlg ('.(X) .'+ #1G+#13+'. .', mtInformation, [mbOk], 0) — Result: =False- end- else begin
  266. Beep-Beep-Beep- MessageDlg ('.'+10+#13+'. ', mtInformation, mbOk., 0) — Result:=False- end- end- except1. Beep-Beep-Beep-
  267. MessageDlgC. ., mtError, mbOk., 0) — Result:=False-185end- end- 2: begin
  268. Result:=Trae- end- 3: begin
  269. Result:=Trae- end- else begin1. Beep-Beep-Beep-
  270. MessageDlg (''=x. .'5mtWarnmg, mbOk., 0) — Result:=False- end- end- end-function AF: TfrmChild- begin1. frmKaumain. Acti veM DI Child<>nil then Result:=(frinKaujnain.ActiveMDIChild as TfrmChild) else begin1. Beep-Beep-Beep-
  271. For i:=0 to MDIChildCount-1 do begin
  272. For i:=0 to MDIChildCount-1 do begin
  273. MDIChildren1.Name=(Sender as TMenuItem).Hint then begin try
  274. MDIChildren1. .Show- except
  275. ShowMessage ('.') — end- end.1891. Утверждаю1. V •> ^ г/ хор Бабкин В.Ф.> ¦
  276. Проректор по учебной работе Воронежского государственного архитек-^рно-стЪоительного университета^ «7 2001 г. 2001 г.
  277. АКТ ВНЕДРЕНИЯ результатов научных исследований в учебный процесс
  278. Заказчик ВГАСУ, кафедра железобетонных и каменных конструкций.
  279. Настоящим актом подтверждается, что результаты диссертационной работы ассистента кафедры ЖБКК Пинаева С. А. «Короткие сжатые элементов из эффективного композита на основе бутадиенового олигомера» внедрены в учебный процесс.
  280. Эффективность практической реализации: повышение качества подготовки специалистов с точки зрения приобретения ими дополнительных знаний и навыков, полезных в практической и научной деятельности.
  281. Декан строительного факультета.канд. техн. наук, доцент1. Мищенко В.Я.
  282. Руководитель НИР, зав. каф. ЖБКК, докт. техн. наук, профессор1. Потапов Ю.Б.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!