Энергосберегающие вторичные источники тока наружного применения
Разработанные новые и модернизированные известные принципы импульсного деления тока и напряжения, позволяющие регулировать распределение заданного суммарного напряжения или тока по «п» каналам и наоборот — «размножать» и «умножать» заданные напряжение и ток позволяют строить схемы трёхфазных (в частности высоковольтных) мостовых инверторов синусоидального тока, причём без выходного ёмкостного… Читать ещё >
Содержание
- Глава 1. Анализ и направления модернизации известных схемотехнических решений
- 1. 1. Основные критерии энергосберегающей, надежностной и помехо-эмиссионной эффективности вторичных источников тока (ВИТ) с сетевым питанием
- 1. 1. 1. Термостойкость и рабочий ресурс .,
- 1. 1. 2. Показатели качества входного тока ВИТ с питанием от сети
- 1. 1. 3. Эффективность основных помехоэмиссионных подавителей и защитно-демпфирующих цепочек
- 1. 1. 4. Эффективность расщепления тока для параллельных нагрузок
- 1. 1. Основные критерии энергосберегающей, надежностной и помехо-эмиссионной эффективности вторичных источников тока (ВИТ) с сетевым питанием
- 2. 1. Электронные пускорегулирующие и сварочные аппараты (ЭПРА и ЭСА) наружного применения
- 2. 1. 1. Универсальный автотрансформаторный сварочно-пускорегулирующий аппарат
- 2. 1. 2. Мостовые схемы электронных пускорегулирующих аппаратов (ЭПРА) для газоразрядных ламп высокого давления
- 2. 2. Регуляторы выпрямленного тока для ВИТ наружного применения
- 2. 2. 1. Однофазные регуляторы выпрямленного тока
- 2. 2. 2. Многофазные регуляторы выпрямленного тока
- 2. 3. Новые принципы импульсного деления тока и напряжения и их модернизация
- 2. 3. 1. Новые дуальные принципы импульсного д, еления напряжения и тока
- 2. 3. 2. Модернизация принципа расщепления тока применительно к синхронно-групповым ВИТ
- 2. 4. Модернизация защитных и коммутационно-демпфирующих цепей .65 2.4.1. Цепи защиты от коммутационных перенапряжений, сквозных и диодно-инверсных сверхтоков
- 3. 1. Аналитическое моделирование
- 3. 1. 1. Понижающий ШИМ-конвертор
- 3. 1. 2. Корректор коэффициента мощности (ККМ) и структура схемы управления
- 3. 1. 3. Расчёт процессов в регуляторе выпрямленного тока с ККМ на базе малоэнергоёмкого конденсаторного фильтра
- 4. 1. Схемно-компьютерное моделирование электронных пускорегулирующих"аппаратов (балластов) (ЭПРА)
- 4. 1. 1. Моделирование трёхтранзисторных ЭПРА
- 4. 1. 2. Результаты экспериментальных исследований ЭПРА на физических моделях
- 4. 1. 3. Рекомендации по расчёту потерь
Энергосберегающие вторичные источники тока наружного применения (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Актуальность темы
В последнее время наблюдается тенденция перехода от дроссельных к электронным пускорегулирующим аппаратам (ЭПРА) или иначе — электронным балластам для осветительных ламп высокого давления (натриевых и металл-галогенных). Достоинства применения ЭПРА по сравнению с электромагнитными балластами: высокий коэффициент мощности (0,98−0,99) — отсутствие низкочастотной пульсации светового потокабольший срок службы лампы за счёт контролирования мощности — «мягкого» старта и стабилизации мощности при старении лампывозможность регулирования мощности и соединения ЭПРА в интеллектуальные сети (по протоколам DALI, RS485, PLC и т. д.) — высокий КПД — 95%- меньшие массо-габаритные параметры.
Повышение эффективности и КПД п/п светодиодов, а также совершенствования технологии их производства, сделали их превосходной альтернативой осветителям, построенным на базе ламп накаливания и ламп дневного света наряду с малым энергопотреблением, светодиоды обладают большей долговечностью, низкими затратами на эксплуатацию и не содержат опасных химических элементов.
Активное распространение светодиодных осветителей заставляет правительства разных стран устанавливать жесткие требования к их техническим характеристикам, чтобы гарантировать выполнение задач по уменьшению энергопотребления. К примеру, правительство Китая подсчитало, что если перевести лишь треть существующих осветителей на светодиодные, они сэкономят 100 млн кВт-ч и снизят выбросы СО2 в атмосферу на 29 млн тонн.
Для обеспечения максимального энергосбережения вторичные источники тока (ВИТ), применяемые для питания газоразрядных или полупроводниковых осветителей от первичной сети переменного тока, должны содержать в входной выпрямительной цепи так называемые активные корректоры коэффициента мощности (ККМ или PFC). В их задачи входит обеспечение не только синусоидальной формы потребляемого из сети тока, но и его синфазности с сетевым напряжением. Классические ККМ, применяемые практически во всех вторичных источниках питания (ВИЛ), представляют собой повышающий импульсный модулятор и выходной фильтрующий (буферный) электролитический конденсатор с относительно большой энергоемкостью.
Самая серьезная проблема возникает при наружном применении электронных балластов, например, в диапазоне температур от -40.6СГС до +105.12СГС (вблизи разогретого осветителя). Импеданс и допустимый ток пульсаций у силового фильтрующего электролитического конденсатора ухудшается при температуре -40°С в 12−13 раз. Кроме того, «холодный» запуск приводит к резкому снижению ресурса работы конденсатора. При повышенных температурах появляется необходимость применения специальных электролитических конденсаторов с гарантированным пределом в 105 °C (и более), срок службы которых существенно снижен.
Аналогичные проблемы возникают в области применения сварочных аппаратов, а также статических и аккумуляторных зарядных устройств наружного применения. Здесь уместно отметить бурный рост перспективных по экологии и энергоэкономии электромобилей. Зарядные устройства для их аккумуляторов в большинстве случаев не смогут располагаться в обогреваемых помещениях. Это также делает целесообразным разработку и широкое использование энергосберегающих ВИТ наружного применения.
Широко применяются также циклические зарядные устройства с высоковольтным ёмкостным накопителем, используемым в качестве генератора импульсов тока (ГИТ), имеющего высокую мощность импульса (МВт) при относительно низких частотах следования импульсов (от 0,1 до 100 Гц). Такие генераторы используются в системах питания импульсных лазеров, антиобледенительных вибраторов, ионно-плазменных инжекторов и двигателей, систем преднамеренного или имитационного электромагнитного воздействия, проблесковых огней и др. Во многих случаях эти ВИТ, предполагают наружное применение (на земле, на летательных аппаратах и судах). Для этих устройств, в случае их длительной работы, также важны вопросы обеспечения максимальной энергоэкономичности.
Вопросам повышения энергоэкономичности, в частности повышения коэффициента мощности, снижения гармонических искажений во входной цепи и повышения КПД ВИП посвящено большое количество работ. Однако подавляющее их большинство не рассматривают возможность исключения энергоемких электролитических конденсаторных фильтров из схем ВИП, что существенно затрудняет их применение в широком диапазоне температур окружающей среды. Кроме того, в них недостаточное внимание уделяется рекуперации и транзиту в нагрузку энергии, накапливаемой в цепях защиты полупроводниковых приборов от перенапряжений, а также от сквозных, диодно-инверсных и трансформаторно-насыщающих сверхтоков. Помимо этого следует констатировать зачастую неоправданный выбор силовых схем с высокочастотными конденсаторами, обладающими кроме плохих массо-габаритных и надежностных показателей ещё и большими собственными потерями и вызывающими большие потери в колебательных цепях. Это также снижает энергоэкономичность силовых схем ВИП.
Исходя из вышеизложенного проблема разработки схемотехнических средств повышения энергоэкономичности ВИТ наружного применения представляется весь^ма актуальной.
Упрощенно-сконцентрированно можно основную цель исследований свести к минимизации целевой функции — обобщённого энергетического показателя для ВИТ наружного применения:
1-^-7)->гшп, где % - коэффициент мощности на входе ВИТ, г) — КПД, при заданных ограничениях (например, ьокр ?
Цель и задачи работы. Целью диссертационной работы являются разработка схемотехнических средств повышения энергоэкономичности i вторичных источников тока (ВИТ) за счёт активной коррекции коэффициента потребляемой мощности (снижения потерь в питающей сети), повышения КПД и функционального регулирования выходной мощности ВИТ (с учётом заданных показателей надёжности и помехоэмиссии, в климатических условиях наружного применения).
Достижение поставленной цели предполагает решение ряда задач, среди которых:
— анализ и выбор направлений модернизации известных и разработки новых решений- .
— разработка новых схемотехнических решений для энергосберегающих ВИТ наружного применения;
— аналитическое и компьютерное моделирование процессов и зависимостей, расчёт основных параметров;
— экспериментальные исследования, подтверждение теоретических положений, разработка рекомендаций повыбору решений, расчёту и проектированию.
Методы исследования. Для решения поставленных задач исполь зовались общепринятые в электротехнике и теории электрических цепей аналитические методы и современные средства компьютерного моделирования с применением специализированного пакета прикладных программ РБИСЕ.
Достоверность теоретических положений и полученных результатов схемно-компьютерного моделирования подтверждена экспериментальными исследованиями на специально разработанном и изготовленном унифицированном стенде, на макетных и опытных образцах.
Научная новизна полученных результатов состоит в следующем:
— сформулированы и обоснованы вспомогательные критерии энергосберегающей, надёжностной и помехоэмиссионной эффективности схем ВИТ наружного применения:
— предложен и детализирован новый принцип совмещения в индуктивном звене выпрямленного тока буферной функции с коррекцией коэффициента потребляемой мощности и с обеспечением прямоугольной формы выходного тока, позволяющий исключить многокаскадность преобразования и нетермостабильный электролитический буфер;
— развиты и модернизированы малоизученные обратимые способы расщепления (размножения) тока и деления (умножения) напряжения, позволяющие снизить уровень потерь и помехоэмиссии и осуществить модульное наращивание мощности;
— определены зависимости спектрального состава напряжений на элементах понижающего ШИМ-конвертора от коэффициента регулированияполучены выражения для граничных значений тока дросселя, необходимых для его проектирования;
— для корректора коэффициента мощности (ККМ) получены соотношения, позволяющие синтезировать структурную схему управления;
— для регулятора выпрямленного тока предложена методика расчёта управляемых процессов, позволяющая существенно снизить энергоёмкость конденсаторного фильтра (исключить электролитические конденсаторы);
— для ВИТ на базе мостового инвертора с интегрированным г трансреактором получены регулировочная характеристика, соотношения для расчёта трансреактора с учётом заданных пульсаций выходных токов и напряжений, а также схемы замещения, пригодные для компьютерного моделирования;
— для расщеплённых ККМ предложена методика расчёта максимальных токов и напряжений, необходимых для их выбора и обобщённых I на другие повышающие модуляторы;
— разработаны схемно-компьютерные модели вторичных источников однополярного и прямоугольно-двуполярного тока, состыкованные с моделями схем управления.
Достоверность полученных результатов обеспечивается корректным использованием исходных теоретических и экспериментальных данных, компьютерным моделированием и поэтапной верификацией теоретических выкладок с экспериментальными данными, полученными в ходе лабораторно-стендовых и всесторонних1 испытаний макетных и опытных образцов.
Практическая ценность работы:
— схемотехнически решена задача исключения из состава ВИТ относительно нетермостойкого и недолговечного электролитического конденсаторного буфера с переложением его функции на дроссельное звено выпрямленного тока;
— предложены однокаскадные схемы ВИТ имеющие повышенные надёжность и КПД по сравнению с известными многокаскадными схемами;
— разработаны схемотехнические способы повышения эффективности помехоэмиссионных подавителей и защитно-демфирующих цепочек, а также способы снижения статических и коммутационных потерь;
— предложен ряд схем ВИТ с использованием обратимых способов расщепления (размножения) тока и деления (умножения) напряжения, позволяющих снизить уровень потерь и помехоэмиссии и обеспечить возможность модульного наращивания мощности;
— предложены схемы универсального автотрансформаторного сварочно-пускорегулирующего аппарата (ЭС-ПРА), мостовых ЭПРА (четырёх и трёхтранзисторного), а также регуляторов выпрямленного тока, использующие в качестве сглаживающего буфера трансреактор, который в отличие от электролитического конденсатора не требует термостабилизации и имеет практически неограниченный срок службы, исключающие сквозные и инверсно-диодные сверхтоки, а также позволяющие совместно заземлять сетевую нейтраль, основную шину и нагрузку, имеющие сниженное число ключей, при этом не содержащие конденсаторов с большой реактивной мощностью, имеющие простую схему управления, пригодные для многофазных (расщеплённых).
V / N вариантов и имеющие сниженные помехоизлучения;
— модернизирован принцип расщепления тока применительно к синхронно-групповым ВИТ, снижены число и установленная мощность транзисторов, потери и внутренние реактивные мощности, минимизировано число полупроводниковых и электромагнитных элементов.
— модернизированы схемы защитных и коммутационно-демпфирующих цепей, что позволяет повысить их эффективность в аспектах: ограничения «сверхтоков» и перенапряжений для транзисторов, снижения I тепловых потерь и повышения надёжности полупроводниковых приборов, снижения уровня генерируемых помех;
Все новые схемотехнические решения защищены приоритетами и патентами РФ.
— получены соотношения для расчёта интегрированного транс-реактора мостового ВИТ;
— для схемы активного ограничения напряжения на транзисторе прямоходового трансформаторного преобразователя получены соотношения, доказывающие применимость относительно низковольтных транзисторов (до 600 В);
— схемно-компьютерное и физическое моделирование ВИТ выявило не только качественную справедливость теоретических положений, но и количественные погрешности аналитических и компьютерных расчётов (соответственно 15−20% и 8−10%);
— даны практические рекомендации по выбору, расчётам и исследованию схем ВИТ, полезные для разработчиков ВИТ и им подобных (широкого класса и назначения);
— разработан универсальный экспериментальный стенд, достаточно просто трансформируемый применительно ко многим типам структур и схем вторичных источников питания.
Реализация результатов. Разработанные автором критерии оценки эффективности схемотехнических решений, конкретные схемы высокоэффективных ВИТ, методики аналитических расчётов и программы I для схемно-компьютерного моделирования переданы промышленным предприятиям (ОАО АКБ «Якорь», г. Москва, ФГУП ПО «УОМЗ», г. Екатеринбург) и используются при проектировании нового перспективного класса ВИТ с питанием от сети переменного тока для таких типов потребителей, как сварочные аппараты, электронные пускоре-гулирующие аппараты для осветительных ламп высокого давления, системы оптической накачки лазеров, рекламных светодиодных транспарантов и др.
Результаты диссертационной работы внедрены в госбюджетную НИР (тема 1.5.06, «Разработка научно-технических основ создания высокоэффективных систем управления, пилотажно-навигационных приборных комплексов и электроэнергетических систем ЛА на основе современных информационных технологий», государственная регистрация № 1 200 702 211 УДК 629.7 0645.5, этап 4,5) — а также используются в курсах лекций, в лабораторном практикуме, в дипломном и курсовом проектировании по дисциплинам «Электромагнитная совместимость комплексов ЛА», «Электротехника и электроника», «Электроэнергетические сети ЛА» для студентов электромеханических и энергетических специальностей МАИ. Внедрение. результатов подтверждено соответствующими актами.
Апробация работы. Результаты диссертационной, работы докладывались и обсуждались на различных российских и международных конференциях, симпозиумах и совещаниях, в том числе: на международной конференции «Авиация и космонавтика» в 2007 и 2008 году, МАИ, г. Москва, на Всероссийской конференции молодых учёных и студентов «Информационные технологии в авиационной и космической технике — 2008», МАИ, г. Москва, международных симпозиумах по I электромагнитной совместимости ЭМС — 2007, ЭМС — 2009, г. Санкт-Петербург — на международных научно-технических семинарах «Современные технологии в задачах управления, автоматики и обработки информации», г. Алушта, Украина, 2007 г, 2008 г.
Публикации. Основные материалы диссертационной работы i опубликованы в 10 печатных работах, три — в журнале «Технологии ЭМС», рекомендованном ВАК РФ, а также в их числе 3 патента на полезные модели. Список публикаций, кроме публикаций в сборниках тезисов докладов, перечисленных конференций и симпозиумов, приведён в конце автореферата.
Структура и объём работы. Диссертация состоит из введения, 4-х глав, заключения, списка используемых источников и 4-х приложенийимеет 141 страницу, 42 рисунка, 5 таблиц и 95 наименований списка литературы.
Заключение
.
Основным обобщённым итогом исследований представляется достижение заявленной цели: разработаны схемотехнические средства повышения энергоэкономичности вторичных источников тока за счёт активной коррекции коэффициента потребляемой мощности (снижения потерь в питающей сети), повышения КПД и функционального регулирования выходной мощности (с учётом заданных показателей надёжности и помехоэмиссии в климатических условиях наружного применения).
Наибольшее значение указанный результат имеет в области I разработки электронных пускорегулирующих аппаратов (ЭПРА), активно вытесняющих с рынка традиционные электромагнитные ПРА (или так называемые балласты) разрядных осветительных ламп высокого давления благодаря обеспечению оптимальных режимов эксплуатации ламп в составе системы управления освещением.
Помимо обобщённого итогового результата представляются имеющими и самостоятельное значение следующие результаты решения промежуточных задач на этапах проведённых исследований:
1. Выбор и обоснование вспомогательных, критериев энергосберегающей, надёжностной и помехоэмиссионной эффективности схем ВИТ наружного применения позволяют объективно проанализировать известные схемотехнические решения, а также сформулировать конкретные направления и задачи по их модернизации и разработке новых схем ВИТ с питанием от сети переменного тока.
2. Особое внимание уделяется: а) задаче исключения относительно нетермостойкого и недолговечного электролитического конденсаторного буфера с переложением его функции на дроссельное звено выпрямленного токаб) однокаскадному совмещению буферной функции с коррекцией коэффициента потребляемой мощности и с обеспечением прямоугольной формы выходного токав) повышению эффективности помехоэмиссионных подавителей и защитно-демпфирующих цепочекг) способам снижения статических и коммутационных потерьд) обратимым способам расщепления (размножения) тока и деления (умножения) напряжения, позволяющим снизить уровень потерь и помехоэмиссии и осуществлять модульное наращивание мощности.
3. Предложенные схемы универсального автотрансформаторного сварочно-пускорегулирующего аппарата (ЭС-ПРА), мостовых ЭПРА (четырёх-, двухи трёхтранзисторного), а также регуляторов выпрямленного тока используют в качестве сглаживающего буфера транс-реактор, который в отличие от электролитического конденсатора не требует термокомпенсации и имеет практически неограниченный срок службы. В аспекте ЭМС и электробезопасности схемы исключают сквозг ные инверсно-диодные сверхтоки при любых сбоях в управлении, а также позволяют совместно заземлять сетевую нейтраль, основную шину ВИТ и нагрузку," что является немаловажным достоинством схем.
Кроме того, в отличие от аналогов и прототипов, они имеют меньшее число ключей, более простую схему управления, не содержат плёночных конденсаторов с большой реактивной мощностью, что повышает надёжность и КПД устройства, снижает помехоизлучения и позволяет использование в многофазных вариантах. Наибольшей обобщённой массоэнергетической эффективностью обладает двухключе-вой регулятор тока.
4. Разработанные новые и модернизированные известные принципы импульсного деления тока и напряжения, позволяющие регулировать распределение заданного суммарного напряжения или тока по «п» каналам и наоборот — «размножать» и «умножать» заданные напряжение и ток позволяют строить схемы трёхфазных (в частности высоковольтных) мостовых инверторов синусоидального тока, причём без выходного ёмкостного фильтра. Помимо снижения массы и габаритов схемы позволяют исключить автоколебания, расширять диапазоны регулирования с высоким соБср! в цепи нагрузки, а главное — существенно снизить тепловые потери в нагрузке и питающем кабеле (т.е. повысить КПД и рабочий ресурс изоляции). Предложена также модернизация принципа расщепления тока применительно к синхронно-групповым ВИТ, снижающая число транзисторов и уменьшающая их установленную мощность, коммутационные и статические потери, а также реактивную мощность вольтдобавочных конденсаторов (повышая их надёжность и КПД схемы). Схемы отличаются рационально-компромиссным группированием элементов, минимизирующим число п/п и электромагнитных приборов.
5. Предложенная модернизация защитных и коммутационно-демпфирующих цепей позволяет существенно повысить их эффективность в аспектах: ограничения «сверхтоков» и перенапряжений для транзисторов, снижения тепловых потерь и повышения надёжности полупроводниковых приборов, снижения уровня генерируемых помех. I.
6. Все вышеперечисленные принципы, а также модернизированные и новые схемотехнические решения защищены приоритетами и патентами РФ.
7. Проведено аналитическое исследование процессов и зависимостей для модернизированных и новых разработанных схем ВИТ, в частности: для понижающего ШИМ-конвертора на базе разложения напряжения на диоде в ряд Фурье и определены зависимости его спектрального состава от коэффициента регулированияполучены выражения для граничных значений тока дросселя, необходимых для его проектированиядля корректора коэффициента мощности (ККМ) получены соотношения, позволяющие синтезировать структурную схему управления;
— для регулятора выпрямленного ток^ предложена методика расчёта управляемых процессов, позволяющая существенно снизить энергоёмкость конденсаторного фильтра (исключить электролитические конденсаторы);
— для ВИТ на базе мостового инвертора с интегрированным трансреактором, разделительным конденсатором и мягким переключением получены регулировочная характеристика, соотношения для расчёта трансреактора и определения пульсаций выходных тока и напряжения, а также схемы замещения, пригодные для компьютерного моделирования;
— для схемы активного ограничения напряжения на транзисторе прямоходового трансформаторного преобразователя получены соотношения, доказывающие применимость относительно низковольтных транзисторов (до 600В);
— для компонентов расщепленных (многофазных) ККМ предложена методика расчёта максимальных токов и напряжений, необходимых для выбораметодика может быть обобщена и на другие повышающие модуляторы. I.
8. Схемно-компьютерное и физическое моделирование вторичных источников однополярного и прямоугольно-двуполярного тока выявило качественную справедливость разработанных теоретических положений и достоинства предложенных схемотехнических решений.
9. Погрешность аналитических методов расчета по интегральным и осредненным параметрам (КПД, процентное содержание высших гармоник, средние значения перенапряжений, пульсаций токов и напряжений) не превышают 15−20%, а аналогичные погрешности схемно-компьютерного моделирования по сравнению с физическим моделированием не превышают 8−10%, что представляется удовлетворительным для устройств рассматриваемого класса.
10. Предложенные практические рекомендации по расчетам и проектированию представляются полезными для разработчиков и исследователей вторичных источников тока широкого класса и назначения.
11. Разработанный универсальный экспериментальный стенд, достаточно просто трансформируется применительно ко многим типам структур и схем вторичных источников питания (ВИП) и может представлять самостоятельное значение для исследователей и разработчиков импульсной силовой электронной аппаратуры.
Список литературы
- А. Евстифеев. Особенности построения балластов для ламп высокого давления. Силовая электроника, № 3, 2008 г., с. 132−136.
- Поляков В.Д., Пузанов В. А., Смирнов Е. М., Обжерин Е. А. Особенности анализа и расчета современных систем питания ламп высокой интенсивности. Светотехника, № 4, 2006 г., с.49−54.I
- В. Ланцов, С. Эраносян. Электромагнитная совместимость импульсных источников питания: проблемы и пути их решения. Часть 1. Силовая Электротехника, № 4, 2006 г., с. 58−64.
- ГОСТ Р 50 397−92. Совместимость технических средств электромагнитная. Термины и определения.
- Электромагнитная совместимость технических средств. Справочник. / Под ред. Кармашева B.C. М.: 2001 г.
- Гурвич И. Защита ЭВМ от внешних помех. Энергоатомиздат.1984.
- Векслер Г., Недочетов В., Пилинский В. И др. Подавление электромагнитных помех в цепях электропитания. Киев: Техника. 1990.
- Уильяме Т. ЭМС для разработчиков продукции. М.: Технологии. 2003.
- Мкртчян Ж. Основы построения устройств электропитания ЭВМ. М.: Радио и связь. 1990.
- Варне Дж. Электронное конструирование: методы борьбы сIпомехами. М.: Мир. 1990.
- А. Васильев, В. Худяков, В. Хабузов. Анализ современных методов и технических средств коррекции коэффициентов мощности у импульсных устройств. Силовая электроника, № 2, 2004, с. 72−77.
- А. Гончаров, H. Твердов, Источники беспроводного питания фирмы «Александер Электрик» промышленного и социального назначения, Силовая Электроника, № 1, 2004 г., с. 55−57.
- Руководство по эксплуатации. Источник бесперебойного питания серии ИБП БКЮС. 434 732.501 РЭ.
- И. Твердов, А. Гончаров, И. Лукьянов. Выбор корректоров коэффициента мощности для источников вторичного электропитания с бестрансформаторным входом // Электрическое питание. 2004. № 2
- И. Твердов, А. Гончаров, И. Плоткин. Новые модули фильтрации радиопомех и защиты от перенапряжений группы компаний «Александер Электрик» // CHIP NEWS. 2004. № 3.
- Овчинников Д. А., Кастров М. Ю., Лукин А. В., Малышков Р. М., Герасимов А. А. Пассивные корректоры коэффициента мощности. Практическая силовая электроника, № 9, 2003 г., с.12−1517. ГОСТ 23 414–8418. ГОСТ 15 465–7019. ГОСТ 23 875–88
- Овчинников Д. А., Кастров М. Ю. Классификация однофазных корректоров коэффициента мощности. Практическая силовая электроника, № 9,2003 г., с. 23−26.
- Овчинников Д. А., Кастров М. Ю., Герасимов А. А. Однофазные выпрямители с корректором коэффициента мощности. Практическая силовая электроника, № 7, 2002 г., с. 2−11.
- Каюков Д. С., Недолужко И. Г. Анализ и проектирование корректора коэффициента мощности. Практическая силовая электроника, № 11, 2003 г., с. 20−25.I
- Климов В. П., Федосеев В. П. Схемотехника однофазных корректоров коэффициента мощности. Практическая силовая электроника, № 8, 2002 г.
- Чаплыгин Е.Е. Спектральные модели корректоров коэффициента мощности с ШИМ. Практическая силовая электроника. № 11, 2003 г., с. 26−31.I
- В. Климов, А. Портнов, В. Короткое, В. Смирнов, С. Сыромятников, Р. Бейм. Однофазные источники бесперебойного питания серии ДПК: динамические и спектральные характеристики. Силовая электроника. № 2, 2007 г., с. 53−56.
- В. П. Климов. Современные направления развития силовых преобразователей переменного тока. Практическая силовая электроника, № 5, 2007 г., с. 43−51.
- Климов В., Москалев А. Трехфазные источники бесперебойного питания: схемотехника и технические характеристики. Электронные компоненты, № 8, 2005 г.
- В. Климов, А. Москалев. Коэффициент мощности и нагрузочная характеристика ШИМ-инвертора в системах бесперебойного питания. Силовая электроника, № 3, 2004 г'., с. 74−76.
- Овчинников Д.А., Кастров М.Ю, Лукин A.B., Малышков Г. М. Трехфазный выпрямитель с корректором коэффициента мощности. Практическая силовая электроника, № 6, 2002 г., с. 5−15.
- Е. Чаплыгин, Во Минь Тьинь Нгуен Хоанг. Ан. Виенна-выпрямитель трехфазный корректор коэффициента мощности. Силовая электроника, № 1, 2006 г., с. 20−23.
- Сергеев B.C., Чечулина А. Н. Источники электропитания электронной аппаратуры железнодорожного транспорта. М.: Транспорт, 1995. 280 с.
- Д. Иоффе. Разработка импульсного преобразователя напряжения с топологией SEPIC. Компоненты и технология, № 9, 2006, с.126−132
- Патент США 4,184,197 от 15.06.1980 г.
- Кастров М.Ю., Лукин A.B., Малышков Г. М. Транзит энергии коммутационных потерь в нагрузку. Практическая силовая электроника, № 1, 2001 г., с. 9−15.
- Глебов Б., Лебедев А., Недолужко И. Расчет с помощью SPICE демпфирующих цепочек для транзисторных ключей преобразователей напряжения. Силовая электроника, № 4, 2005, с. 7881.
- С. Резников, Д. Чуев. Защита от сверхтоков и перенапряжений и снижения коммутационных потерь в силовых импульсных преобразователях. Компоненты и технологии, № 5, 2006, с. 132−136.
- Транзисторные преобразователи электрической энергии. Под ред. A.B. Лукина, Г. М. Малышкова. М.: изд-во МАИ, 2001.
- А. Полищук. Схемотехника современных мощных источников питания. // Силовая Электроника, № 2," 2005 г., с. 70−74
- Полищук А. Высоковольтные диоды Шоттки из карбида кремния в источниках электропитания с преобразованием частоты. // Компоненты и технологии. 2004. № 5
- Полищук А. Проблемы выбора ключевых транзисторов для преобразователей с жестким переключением. // Силовая электроника. 2004. № 2.
- Полищук А. Высокоэффективные источники электропитания высокого напряжения для радиопередающих устройств СВЧ. // Силовая электроника. 2004. № 2.
- В. Климов. Организация параллельной работы источников бесперебойного питания переменного тока. Силовая Электроника, № 2, 2008 г., с. 68−72
- Чепурин И. Электропитание non-stop//CeTH и системы связи, № 14, 2001 г., с. 94−98.
- Левич А. П. Перспективные направления развития ИБП // Электросистемы, № 1(5), 2002, с. 8−9
- Климов В. П. Тенденции развития UPS // Банковские системы и оборудование, № 3, 1994, с. 40−46
- Н. Донской, А. Иванов, В. Матисон, И. Ушаков. Многоуровневые автономные инверторы для электропривода и электротехники. Силовая Электротехника, № 1, 2008 г., с. 43−46
- Лазарев Г. Б. Высоковольтные преобразователи для частотного регулируемого электропривода. Построение различных систем // Новости электротехники, 2006, № 2 (32).
- Шавелкин А. А. Вариант схемы многоуровневого преобразователя частоты для электропривода среднего напряжения // Электротехника, 2005, № 11.
- А. Бардин, А. Джаникян, С. Никитин, А. Романов. Инверторные сварочное оборудование. Силовая электроника, -№ 3, 2008, с. 116−119
- С. Петров. Методы регулирования и стабилизации тока нагрузки сварочных инверторов. Силовая электроника, № 4, 2008 г., с. 67−73.
- С. Фимиани, Г. Бандура. Балласт для твердотельных светодиодных осветителей. Силовая электроника, № 2, 2009 г., с. 821.,
- В. Скворцов. Устройства заряда на базе однотактных комбинированных преобразователей. Силовая электроника, № 1, 2004 г., с. 74−75.I
- В. Опре. Индуктивный заряд емкостных накопителей. Силовая электроника, № 4, 2008, с. 42−46
- Милях А. Н., Кутышин Б. Е., Волков Н. В. Индуктивно-емкостные преобразователи источников напряжения в источники тока. Киев, «Наукова думка», 1964 г.
- Волков И. В., Вакуленко В. М. Источники электропитания лазеров. Киев: Техника, 1976 г., с. 176.
- Вакуленко В. М., Иванов JI. П. Источники питания лазеров. М.: Советское радио, 1980 г., с. 102.
- Булеков В. П., Резников С. Б., Соколов А. И.,
- Милославский А. Р. Синтез индуктивно-емкостных стабилизаторов тока с демпфированием возмущений со стороны выпрямительно-емкостной нагрузки. Технологии электромагнитной совместимости, № 3(22), 2007 г., с. 15−22.
- Булатов 0. Г., Иванов В. С., Панфилов Д. И. Полупроводниковые зарядные устройства емкостных накопителей энергии. М: Радио и связь, 1986 г., с. 160.
- Найвельт Г. С., Мазель К. Б., Хусайнов Ч. И., и др. Источники электропитания радиоэлектронной аппаратуры: Справочник / Под ред. Г. С. Нейвельта. М.: Радио и связь.1986.
- В. Е. Китаев, A.A. Бокуняев, М. Ф. Колканов. Расчет источников электропитания устройств связи: Учеб. пособие для вузов / Под ред. А. А. Бокуняева. М.: Радио и связь. 1993.
- Моин В. С. Стабилизированные транзисторные преобразователи. М.: Энергоатомиздат. 1986. г
- Опре В. Генерирование мощных импульсов тока регулируемой формы // Силовая Электроника. 2008. № 3.
- Громовенко В. М., Опре В. М., Щеголева Н. А. Зарядные устройства расщепленных емкостных накопителей // Электротехника. 1997. № 3.
- Ворончев Т. А. Импульсные тиратроны. М: Советское радио, 1958
- Болдырев В.Г., Бочаров В. В., Дубенский Г. А., Резников С. Б., Татьянин В. И. Патент РФ № 2 101 886. Электронное устройство для питания и зажигания газоразрядных ламп. БИ № 1, 10.01.98 г.
- Болдырев В.Г., Бочаров В. В., Дубенский Г. А., Резников С. Б., Татьянин В. И. Патент РФ № 210845. Устройство для питания и зажигания газоразрядных ламп. БИ № 3, 27.01.98 г.
- Патент на полезную модель № 89 909. Электронный пускорегулирующий аппарат для питания газоразрядных ламп. Резников С. Б., Бочаров В. В., Дубенский Г. А., Кабелев Б. В., Гуренков Н. В., Корнилов А. Б., Парфенов Е. В., БИ № 35 от 20.12.2009 г.
- Патент на полезную модель № 88 876. Регулятор выпрямленного тока и его варианты. Резников С. Б., Бочаров В. В., Гуренков Н. В., I
- Корнилов А.Б., Парфенов Е. В., БИ № 32 от 20.11.2009 г.
- Патент на полезную модель № 89 911. Бестрансформаторный регулятор выпрямленного тока и его варианты. Резников С. Б.,
- Бочаров В.В., Гуренков Н. В., Корнилов А. Б., Парфенов Е. В., БИ № 35 от 20.12.2009 г.
- Патент на полезную модель № 63 994. Трехфазный инвертор тока. Резников С. Б., Соколов А. Н. Бюлл. № 1'6 от 10.06.2007 г.
- С. Резников, А. Соколов. Принцип «импульсивного деления тока» и его применение в трехфазных мостовых инверторах с синусоидальными выходными токами в индуктивно-активной нагрузке без емкостного фильтра. Силовая электроника, № 1, 2007 г., с. 78−80
- Резников С. Б. Новая концепция железнодорожных импульсных тяговых электроприводов на базе реверсивных активных делителей постоянного напряжения и многорежимных обратимых конверторов //
- Практическая силовая электроника. 2003. № 12.1
- Резников С., Булеков В., Болдырев В., Бочаров В. Новый принцип обратимого выпрямительно-инверторного преобразования с ШИМ-коррекцией мощности // Силовая электроника. 2005. № 1.
- Резников С., Чуев Д. Эффективные структуры транспортных каналов генерирования постоянного повышенного напряжения с электротрансмиссионной системой запуска силовых установок // Силовая электроника. 2006. № 2.
- Резников С., Чуев Д., Ильинский Ю., Милославский А. Бестрансформаторные высоковольтные составные^ ШИМ-конверторы с активным самовыравниванием напряжений — «транспортеры заряда» // Компоненты и технологии. 2006. № 6.
- Чибиркин В., Боок А., Завгородний В., Арискин 0., Шестоперов Г. Разработка трехфазного мостового инвертора для питания тяговых асинхронных электродвигателей электровозов постоянного тока // Силовая электроника. 2005. № 2.
- Белов Г. А. Высокочастотные тиристорно-транзисторные преобразователи постоянного напряжения. М.: Энергоатомиздат. 1987.
- Мелешин В. И. Транзисторная преобразовательная техника. М.: Техносфера, 2005.
- А. с. СССР № 1 122 562, Кл. Н03К17/64. Бесконтактные коммутационное устройство. Глебов Б. А. Бюл. № 33, 1984.
- Кук С. Новый ДС/ДС преобразователь с нулевыми пульсациями и интегрированными магнитопроводами // Силовая электроника, № 2, 2004 г.
- С. Резников, Д. Чуев, П. Бутенко, А. Савенков, С. Кузеный, А. Бекетова. Энергоэкономичные нерегулируемые инверторы с пассивными демпферно-коммутационными цепочками // Технологии в электронной промышленности, № 5, 2005 г.
- Резников С. Б. Самолетная система электроснабжения квазипостоянного повышенного напряжения // Авиакосмическое приборостроение, № 4, 2004 г.
- Задерей Г. П., Заика П. Н. Многофункциональные трансформаторы в средствах вторичного электропитания. М.: Радио и связь. 1989.
- Лейтес Л.В. Электромагнитные расчёты трансформаторов и реакторов. М.: Энергия. 1981.
- Царенко А.И., Ноникашвили А. Д. Преобразователь постоянного напряжения в постоянное. АС СССР № 1 541 726. Кл. Н 04 М 3/315, 3/337, 1990.
- Wittenbreder E.H. High Eficiency Coupled Inductor Soft Switching Power Converters. Патент США № 327 2023B1. 2001.
- Глебов Б.А. Двухтактный ВС-ВС преобразователь напряжения для систем электропитания // Практическая силовая электроника. 2004. № 13.
- Гусев Б., Овчинников Д. Транзисторный двухтрансформаторный мостовой преобразователь постоянного напряжения. Силовая электроника, № 2, 2005 г., с.48−52.
- Матвеев К., Скворцов В. Однотактный комбинированный преобразователь. Силовая электроника, № 3, 2005 г., с.56−59.
- Матвеев К.Ф. Использование пакета ANSYS для моделирования электромагнитных элементов импульсных преобразователей // Компоненты и Технологии: Силовая электроника. 2004. № 2.
- Угринов П. Ограничение напряжения на ключевом транзисторе в однотактных преобразователях напряжения. Силовая электроника, 1, 2004 г., с.62−65.
- Хасиев В., Кулаков А., Расчёт и схемотехника повышающих DC/DC-преобразователей высокой мощности. Силовая электроника, № 4, 2008 г., с.36−40.