Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Напряженно-деформированное состояние и прочность металлического контейнера с защитой из энергопоглощающего материала при взрывном нагружении

Диссертация: Напряженно-деформированное состояние и прочность металлического контейнера с защитой из энергопоглощающего материала при взрывном нагружении
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Для транспортировки и экстренного уничтожения взрывчатых веществ необходима разработка и изготовление взрывозащитных контейнеров с относительно небольшой массой и габаритами. К конструкции таких контейнеров предъявляются требования по обеспечению защиты обслуживающего персонала от поражающих факторов взрыва и осколочных элементов, они должны иметь небольшие габариты и массу относительно массы… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Конструкция и методы расчета взрывных камер
    • 1. 1. Конструкция взрывных камер и действующие на них нагрузки
    • 1. 2. Моделирование взрывных процессов в разнородных средах методом конечных элементов (МКЭ)
    • 1. 3. Объект, цель и задачи исследования
  • 2. Исследование характеристик конструкционных материалов
    • 2. 1. Определение механических свойств металла оболочки контейнера
    • 2. 2. Исследование энергопоглощающих свойств и прочности пористых керамических материалов при статическом нагружении
    • 2. 3. Исследование предельных деформаций металла оболочки контейнера при взрывном нагружении
    • 2. 4. Оценка энергопоглощающих свойств пористого бетона ВБФ-650 при подрывах макета контейнера зарядами разной мощности
    • 2. 5. Исследование влияния температуры на энергопоглощающие свойства пористого бетона ВБФ-650 при взрывном нагружении
  • 3. Методика расчета и результаты исследования НДС полунатурных макетов контейнера при взрывном нагружении
    • 3. 1. Основные положения методики расчета НДС
    • 3. 2. Верификация методики расчета нелинейных процессов деформирования при взрывном нагружении
    • 3. 3. Численный анализ НДС макетов контейнера с донышками. Сопоставление расчета и эксперимента
    • 3. 4. Исследование влияния на НДС параметров кривых деформирования пористого бетона и его плотности, температуры, толщины защитного слоя и других факторов
  • 4. Исследование НДС и прочности полномасштабного контейнера
    • 4. 1. МКЭ моделирование НДС. Влияние на НДС конструктивного исполнения контейнера и формы заряда
    • 4. 2. Испытания полномасштабного контейнера при подрыве зарядов различной мощности

Напряженно-деформированное состояние и прочность металлического контейнера с защитой из энергопоглощающего материала при взрывном нагружении (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Для транспортировки и экстренного уничтожения взрывчатых веществ необходима разработка и изготовление взрывозащитных контейнеров с относительно небольшой массой и габаритами. К конструкции таких контейнеров предъявляются требования по обеспечению защиты обслуживающего персонала от поражающих факторов взрыва и осколочных элементов, они должны иметь небольшие габариты и массу относительно массы подрываемого заряда, сохранять в момент и после подрыва герметичность для предотвращения утечки токсичных продуктов взрыва. Работоспособность контейнера должна сохраняться в диапазоне климатических температур. Перспективными материалами, позволяющими обеспечить выполнение данных требований, являются легкие пористые керамические энергопоглощающие материалы, снижающие при своем разрушении эффект взрывного воздействия.

Сложность описания взрывных процессов, происходящих в замкнутом ограниченном объеме контейнера и определяющих его напряженное состояние, связана с необходимостью моделирования поведения нескольких сред (металл, воздух, пористый керамический энергопоглощающий материал, взрывчатое вещество), с учетом их принципиально различного поведения, возможного перемешивания, при наличии больших деформаций и разрушения энергопоглощаю-щего материала.

В связи с отмеченным, разработка и совершенствование методов расчета напряженно-деформированного состояния и прочности взрывозащитных контейнеров, является актуальной задачей.

Актуальность работы подтверждается ее выполнением по Государственному контракту № 2005/209 от 01.04.2009 г. с Министерством обороны.

Целью работы является выполнение теоретико-экспериментальных исследований прочности транспортного взрывозащитного контейнера с энергопогло-щающим материалом, предназначенного для однократного подрыва заряда массой до 3.5 кг в тротиловом (ТНТ) эквиваленте, с использованием современных методов анализа напряженно-деформированного состояния (НДС).

3 МЕТОДИКА РАСЧЕТА И РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ НДС.

ПОЛУНАТУРНЫХ МАКЕТОВ КОНТЕЙНЕРА ПРИ ВЗРЫВНОМ.

НАГРУЖЕНИИ 3.1 Основные положения методики расчета НДС.

Пакет ANSYS/LS-DYNA объединяет в себе расчетный модуль LS-DYNA со средствами подготовки исходных данных и обработки результатов в пакете ANSYS. Пользователям предоставляется полная версия LS-DYNA (с моделями подушек и ремней безопасности, взрывчатки и т. п., сложными моделями материалов). Следует отметить, что препроцессор ANSYS поддерживает не все исходные данные LS-DYNA (модели материалов, граничные условия). Созданный постпроцессором ANSYS текстовый исходный файл *.к можно в случае необходимости отредактировать и дополнить специальными командами LS-DYNA. Затем возможен не только запуск отредактированного файла из сессии ANSYS, но и пользование постпроцессором ANSYS (хотя и с некоторыми ограничениями) для обработки полученных результатов.

В данной работе расчет напряженно-деформированного состояния взрыво-защитного контейнера и макетов проводился с использованием метода конечных элементов на основе решения соответствующих динамических упругопластиче-ских задач с явной схемой интегрирования по времени.

Подготовка и решение задачи о взрывном нагружении происходило в программном комплексе ANSYS. Постпроцессорная обработка результатов осуществлялась в постпроцессорах ANSYS и LS-Dyna. Последовательность решения задачи представлена на рис. 38.

Подготовка конечно-элементной модели производилась в препроцессоре ANSYS с помощью программного языка APDL (ANSYS Parametric Design Language), что позволило на основе разработанных макросов изменять массу ВВ и размер КЭ без особых затруднений.

Основываясь на том, что расчеты требуют задания достаточно большого числа опций, указания различных свойств материалов, граничных условий и параметров расчета, целесообразно для повышения эффективности подготовки моделей и сведения к минимуму ошибок в процессе ввода пользователем формировать входной текстовый файл в автоматизированном программном интерфейсе.

С этой целью разработан программный модуль, работающий под управлением Windows.

Рисунок 38. Последовательность решения задачи Для построении объемной модели был выбран 8-ми узловой конечный элемент ANSYS/LS-DYNA (SOLID 164). Конечный элемент SOLID 164 поддерживает ALE формулировку. Формулировка описания движения деформируемой среды (Лагранжевый, Лагранжево-Эйлеровый подходы) задается опциями конечного элемента.

3.1.1 Задание типа и свойств элемента.

В ANSYS/LS-DYNA не очень много типов элементов (ED элементы), но для каждого из них имеется выбор множества формулировок, и почти все они поддерживают почти все модели материалов. Одновременное присутствие явных и неявных элементов в одной модели не допускается.

В данной работе использовался 8-ми узловой объемный элемент SOLID 164 (8-ми узловой гексаэдр, блок, аналогичен SOLID 185). Элемент SOLID 164 поддерживает ALE формулировку.

При сокращенном интегрировании (SRI) используется минимально возможное число точек интегрирования по элементу. По умолчанию SOLID 164 имеет одну точку интегрирования в центре (Карта *SECTIONSOLID, ELFORM=l). Полностью интегрируемый SOLID 164 имеет 8 точек интегрирования.

Обработка конечных элементов является одним из самых трудоемких этапов расчета. Поскольку время счета прямо пропорционально количеству точек интегрирования все ED элементы по умолчанию применяют SRI. Помимо экономии времени такие КЭ исключительно надежны при больших деформациях.

Сокращенное интегрирование имеет два основных недостатка:

1) Возможны деформации по формам с нулевой энергией (HOURGLASSING);

2) Точность для напряжений напрямую зависит от точек интегрирования.

Различные составные части контейнера проявляют различные типы механического поведения. Металлическая оболочка испытывает относительно небольшие пластические деформации, взрывчатое вещество, воздух и пористый материал подвергаются большим деформациям, кроме того происходит перемешивание продуктов подрыва ВВ и воздуха.

В связи с этим при построении объемных конечно-элементных моделей макетов и контейнера для описания движения сплошной среды использовался Лагранжевый и комбинированный Лагранжево-Эйлеровый подходы [86].

Для металла оболочек была назначена 1-я формулировка элемента LS-DYNA, допускающая малые упругопластические деформации.

Для ВВ, воздуха и энергопоглощающего материала были использованы объемные конечные элементы 11 типа (одноточечный элемент из мультимате-риала), учитывающие большие деформации и перемещения и поддерживающие многокомпонентную Лагранжево-Эйлерову формулировку уравнений движения (карта * SECTION SOLID ALE), рис. 39. В многокомпонентной Лагранжево-Эйлеровой формулировке материал течет через движущуюся в пространстве конечно-элементную сетку. $$$$s$$$s$$$$$$ss$$s$$$$$$$$§§$$s$$$$$$$$$$$s$$$$s$$$$$$$s$ss$ss$s$$$?ss$$$$sss$ $ SECTION DEFINITIONS $ $$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$ 5 $$$$$$$$$$$$ $.

SECTIONSOLID 1,1.

SECTIONSOLIDALE 2,11 0,0,0,0,0,0 *SECTIONSOLIDALE 3,11 о, о, о, о, 0, 0.

SECTIONSOLIDiVLE.

4,11.

0,0,0,0,0,0 s.

Рисунок 39. Карты задания формулировок элементов в LS-DYNA.

3.1.2 Задание свойств материалов. Для описания стали 09Г2С использовалась 3-я модель материала Г^Ш^А (*МАТРЬА8Т1СКЖЕМАТ1С), упругопластичный материал с кинематическим упрочнением. Характеристики стали, используемые в расчете, приведены в табл. 16.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Методика расчета НДС взрывозащитного контейнера, основанная на МКЭ и комбинированной Лагранжево-Эйлеровой формулировке уравнений движения сплошной среды позволяет адекватно описать поведение неоднородной сплошной среды (металл-пористый бетон-воздух-взрывчатое вещество) и воздействие взрывной волны на стенку металлического контейнера, что подтверждается результатами экспериментов.

2. Исследованы механические свойства ряда энергопоглощающих материалов — пористого бетона, керамзита, алюмосиликатных и стеклянных микросфер, вермикулита без связующего и с различными видами связующего.

Установлено, что для снижения взрывного воздействия с учетом комплекса предъявляемых к ним требований по прочности, деформационной способности и плотности наиболее целесообразно использовать пористый бетон, керамзит, стеклянные микросферы со связующим в виде цемента. Для данных материалов предельная деформация до полного уплотнения превышает 100%, прочность на сжатие составляет не менее 2 МПа.

3. По данным испытаний макетов контейнера и расчетов МКЭ установлено, что величина энергопоглощения пористого бетона ВБФ-650 при взрывном нагружении составляет 9 МДж/мЗ. Снижение энергопоглощающих свойств при понижении температуры испытаний до -40°С отсутствует.

4. По данным расчета МКЭ показано, что в контейнере с защитным материалом максимальные напряжения и пластические деформации возникают при первом нагружении, затем колебательный процесс быстро затухает. В пустотелом контейнере наблюдается процесс нагружения с возникновением многократных циклических напряжений и пластических деформаций.

5. Исследовано влияние на нагруженность контейнера параметров кривых деформирования энергопоглощающего материала (определяющих прочность на сжатие и деформационную способность), его плотности, толщины защитного слоя и других факторов. Полученные результаты показывают, что для снижения нагруженности следует использовать энергопоглощающие материалы с низкой массовой плотностью, высокими прочностными и деформационными свойствами.

6. Исследовано НДС контейнеров различного исполнения с байонетным затвором и защитными створками. Показано, что использование защитных створок не приводит к существенному изменению нагруженности корпуса и позволяет более чем в 2 раза снизить давление взрывной волны на крышку люка.

7. Исследовано влияние на НДС контейнера формы заряда взрывчатого вещества. Установлено, что при подрыве короткого цилиндрического заряда с отношением длины к диаметру L/D = 2 взрывное действие выше, чем сферического той же массы. Для длинного цилиндрического заряда с L/D = 10 наблюдалось снижение взрывного воздействия, особенно на днище.

8. С использованием выполненных теоретико-экспериментальных исследований разработан, прошел государственные испытания и рекомендован для серийного изготовления взрывозащитный герметичный контейнер для локализации взрывчатых веществ массой до 3.5 кг ТНТ. Испытания показали, что пластические деформации корпуса контейнера соответствуют расчетным, отсутствует запреградное бризантное, фугасное и осколочное действие.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Физика взрыва / Под. ред. Л. П. Орленко. Изд. 3-е, испр. — В 2 т. Т. 2. -М.: ФИЗМАТЛИТ, 2004, — 656 с.
  2. Химические и физические взрывы. Параметры и контроль / Гельфанд Б. Е., Сильников М. В. С-Пб.: Полигон, 2003. — 416 с.
  3. И.Ф., Селиванов В. В., Соловьев B.C., Сысоев H.H. Ударные и детонационные волны. Методы исследования. 2-е изд., перераб. и доп. — М.: ФИЗМАТЛИТ, 2004. -376 с.
  4. В.В. Взрыв: физика, техника, технология. М.: Энергоатомиз-дат, 2010.-784 е.: ил.
  5. Металлические взрывные камеры: Монография / А. Ф. Демчук, В. П. Исаков Краснояр. гос. ун-т. — Красноярск. 2006. — 300 с.
  6. A.A. Снижение параметров ударной волны с помощью воздушно-водяной завесы // Физика горения и взрыва. 2000, Т.36. № 3. С. 120−130.
  7. В.Е. Gelfand, M.V. Silnikov and M.V. Chernyshov. Modification of air blast loading transmission by foams and high density materials // Shock Waves. 2009, Part II, p. 103−108
  8. А.Г., Чудновский А. Д., Первухин Л. Б., Николаенко П. А., Анализ напряженного состояния и долговечности оболочки технологической камеры, нагружаемой импульсным внутренним давлением // «Вопросы атомной науки и техники» 2008, № 23, С. 70−75.
  9. П.А. Напряженно-деформированное состояние и прочность металлических взрывных камер. Диссертация к.т.н.М., ЦНИИТМАШ, 2010.
  10. United States Patent US 4 889 258 Dec. 26.1989.
  11. Patent GB Inst Cl F42D 5/045 2006/1.
  12. Grigor’ev G. S. and Klapovskii V. E., Chamber for impulsive materials processing // Combustion, Explosion, and Shock Waves. 1997. Vol. 23, № 1, P.96−98
  13. Патент 1 143 879, Великобритания.
  14. Fugen und Formen durch Sprengen Luft H //VDI. Nachrichten, 1983. N 41.-P.58.
  15. Взрывная камера: пат 3 848 794, США, МКИЗ В23К 21/100.
  16. В.И., Кузьмин C.B. Сварка взрывом. М.: Машиностроение — 1, 2005. — 544 е., ил.
  17. В.В. Синтез и спекание алмаза взрывом. М.: Энергоатомиз-дат, 2003.-272 с.
  18. Сварка взрывом / Ю. А. Конон, Л. Б. Первухин, А.Д. Чудновекий- Под. ред. В. М. Кудинова. -М.: Машиностроение, 1987.-216 е.: ил.
  19. Камера для сварки взрывом: пат. 1 755 479, РФ, МКИ4 В23К 21/100
  20. В.Г. Петушков. Применение взрыва в сварочной технике./ Под редакцией Б. Е. Патона. Киев.: Наукова думка, 2005 г.- 756 с.
  21. В.М., Коротеев, А .Я., Сварка взрывом в металлургии. М.: Металлургия, 1978 — 168 с.
  22. А.Г., Сырунин М. А., Федоренко А. Г., Рыжанский В. А., О концепции создания камер для энергетики взрывного термоядерного синтеза // Физика горения и взрыва. 2000, Т.36, № 6, С. 171−179.
  23. Реакция на нагруженность и прочность стеклопластикового контейнера при внутреннем взрывном нагружении / Сырунин М. А. и др. Саров: Труды. РФЯЦ-ВНИИЭФ, 2004. № 4
  24. А.Г., Сырунин М. А., Иванов А. Г. Критерий выбора композитных материалов для оболочечных конструкций, локализующих взрыв // Физика горения и взрыва. 2005. Т41 № 5, С.3−13
  25. Ryzhanskii V. A., Rusak V. N., Ivanov A. G. Estimating the Explosion Resistance of Cylindrical Composite Shell // Combustion, Explosion, and Shock Waves, 1999. Vol.35, No. l, pp 103−108
  26. Zheng J. Y., Deng G. D., 1 Chen Y. J., 1 Sun G. Y., Hu Y.L., Zhao L. M., Li Q. M., Experimental Investigation of Discrete Multilayered Vessels under Internal Explosion Combustion, Explosion, and Shock Waves, 2006, Vol. 42, No. 5, pp. 617−622.
  27. Л. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979.
  28. А.Ф. Один метод расчета взрывных камер // Прикладная математика и техническая физика, 1968, № 5.
  29. В.А., Конон Ю. А., Адищев В. В., Корнев В. М. Экспериментальное исследование и анализ колебаний тонкостенной сферической оболочки при импульсном нагружении // Физика горения и взрыва. 1984, Т. 17, № 2, С. 97 102
  30. В.А., Конон Ю. А., Адищев В. В., Корнев В. М., Экспериментальное исследование и анализ колебаний тонкостенной сферической оболочки при импульсном нагружении // Физика горения и взрыва 1984, № 2.
  31. В.А., Степанов Г. В., Конон Ю. А., Гурков В. В. Экспериментальное изучение нагружения сферической обечайки при подрыве в ней сосредоточенного заряда ВВ // Физика горения и взрыва, 1985 № 4.
  32. В.А. Динамика напряжённо-деформированного состояния сферических камер для технологических процессов металлообработки взрывом. Диссертация на соискание учёной степени кандидат технических наук. Барнаул, 1983, 156 с.
  33. А.А Набок, В. Ф Хазов Действие взрыва внутри замкнутых конструкций // Физико-химические и взрывные процессы в машиностроении: Труды/МГТУ им. Н. Э Бауманам., 1973
  34. В.В., Корнев В. М. К расчету оболочек взрывных камер // Физика горения и взрыва, 1979, № 6, С. 108−114.
  35. П.З. Динамика оболочечных конструкций при импульсных нагрузках (обзор) // Прикладная механика. 1990, Т. 26, № 8. С. 3−20
  36. В.Е., Джексон В., Ху.Т., Упругая реакция тонких сферических оболочек на действие осесимметричной взрывной нагрузки // Тр. Амер. Об-ва инж-мех. Сер. Е. Прикладная механика. 1966, Т. 33, № 4. С. 91−105.
  37. Л.В., Зотов В. Е. Динамика вязкоупругих сферических оболочек при внутреннем взрывном нагружении и др. // ФГВ. 1992.№ 4 — С. 91−95.
  38. A.A. Особенности поведения стенок взрывных камер под воздействием импульсной нагрузки // Физика горения и взрыва. 1976. № 4. С. 605−610.
  39. В.В., Пластинин A.B., Горшков H.H., Влияние окружающей заряд ВВ среды на реакцию оболочки взрывной камеры // ФГВ. 1994, № 5, С. 89
  40. Реакция оболочки реальной взрывной камеры на внутреннее импульсное нагружение / Сильвестров В. В., Пластинин A.B., Горшков H.H. и др // ФГВ. -1994, № 2, С. 30.
  41. Динамика сферической оболочки при несимметричном внутреннем импульсном нагружении /А. И. Белов, В. Е. Клаповский и др // Физика горения и взрыва. 1984, № 3, С. 71 — 74.
  42. С.П., Войновский-Кригер С., Пластинки и оболочки. Пер с англ. М.: Либроком, 2009. 640 с.
  43. А.Г., Чудновский А.Д.,. Силаев А. А., Первухин Л. Б., Николаенко П. А. Напряженное состояние и прочность сварных взрывных камер // Тяжелое машиностроение 2010. № 11.
  44. Kazantsev A.G., Chudnovskii A.D., Pervukhin L.B., Nikolaenko P.A., Deformation modes in explosion cameras: computer modeling and experiment // The abstracts book of X International Symposium on Explosive Production of New Materials:
  45. Science, Technology, Business and Innovations (EPNM 2010), Bechichi, Montenegro, June 7−11,2010.
  46. А.Г., Минеев B.H. О масштабных эффектах при разрушении // Физика горения и взрыва. 1979, № 5, С. 70−95
  47. А.Г., Новиков С. А., Синицын В. А. Масштабный эффект при взрывном разрушении замкнутых стальных сосудов // Физика горения и взрыва. 1972. Т. 8, № 1 С. 124−129
  48. Разрушение разномасштабных объектов при взрыве. Монография / Под общей редакцией А. Г. Иванова РФЯЦ-ВНИИЭФ, г. Саров, 2 001 482 е.: ил.
  49. А.Г., Цыпкин В. И. Деформация и разрушение геометрически подобных стеклопластиковых оболочек при экстремальных импульсных нагрузках // Механика композитных материалов. 1987, № 3. С. 472−480.
  50. Belov A.I., Klapovskii V.E., Mineev V.N., Nazarov A.I., Nelin V. I., Niklon-skii M.N. Behavior of shells of various types in internal explosive loading // Strength of Materials, 1982, Vol. 14, № 10, P. 1417−1419
  51. Benham R.A., Duffey T.A. Experimental-theoretical correlation on the containment of explosions in closed cylindrical vessels // Intern. Jour, of Mech. Sciences. 1974, Vol. 16, № 8, P. 549−558.
  52. В.А., Селиванов В. В., Чудов JI.A. Расширение толстостенной цилиндрической оболочки под действием взрывной нагрузки // Механика твердого тела. 1975, № 5, С. 161−168
  53. Gerasimov A.V. Protection of an explosion chamber against fracture by a detonation. // Combustion, Explosion, and Shock Waves, 1997, Vol. 33, No. l, P. 111 116.
  54. А.Ф. Принципы определения прочностных характеристик взрывных камер // Обработка металлов взрывом: Материалы 2-го международного симпозиума, Прага. 1974, Т. 2, С. 403−411.
  55. Методы исследования свойств материалов при интенсивных динамических нагрузках: Монография / Под общ. ред. Д-ра физ.-мат. наук М.В. Жерно-клетова. 2-е изд., доп. и испр. — Саров: ФГУП «РФЯЦ-ВНИИЭФ», 2005. — 428 с.
  56. Материаловедение и технология композиционных материалов: учебник для вузов /А.Г. Кобелев, В. И. Лысак, В. Н. Чернышев, Е. В. Кузнецов. М.: Ин-термет Инжиниринг, 2006. — 368, 3. е.: ил.
  57. Стали и сплавы. Марочник: Справ, изд. / В. Г. Сорокин и др.- Науч. ред. В. Г. Сорокина, М. А. Герасьева -М.: Интермет Инжиниринг, 2003. 608 е.: ил.
  58. Производство слоистых композиционных материалов. / А. Г. Кобелев и др. М.: Интермет Инжиниринг, 2002. — 496 е.: ил.
  59. Д. С. Пирсон Д. Поведение металлов при импульсных нагрузках. М., Изд-во иностр. Лит., 1958,287 с. с ил.
  60. А.Г. Хрупкая прочность тонкостенных сосудов // Проблемы прочности. 1988, № 6, С. 49−53.
  61. Механика катастроф. Определение характеристик трещиностойкости конструкционных материалов. Методические рекомендации. М.: ИЦ ГНТП «Безопасность», 1995, т.2, С. 360.
  62. В.В. Основы конструкционной прочности технических систем и инженерных сооружений. Новосибирск: Наука, 2002, -106 с.
  63. В.П., Махутов H.A., Гусенков А. П. Расчеты деталей машин и конструкций на прочность и долговечность. М.: Машиностроение, 1985, — 224 с.
  64. H.A. Деформационные критерии разрушения и расчет элементов конструкций на прочность. М.: Машиностроение, 1981, -272 с.
  65. В.В., Махутов Н. А., Черняев А. П. и др. Трещиностойкость и механические свойства конструкционных материалов технических систем. Новосибирск: Наука, 2002, — 234 с.
  66. В.М., Ермоленко В. М., Адищев В. В., Оценка несущей способности цилиндрических взрывных камер при осесимметричном нагружении. // Труды II совещания по обработке материалов взрывом. Новосибирск, 1982.
  67. C.B., Лепихин А. М., Москвичев В. В., Шокин Ю. И. Моделирование и разрушение несущих конструкций технических систем. Новосибирск, Наука, 2002, 250 с.
  68. Ю.Г. Модели и критерии механики разрушения. М.: ФИЗ-МАТЛИТ, 2006. 328 с.
  69. Диаграмма ударного деформирования шамота. Н. П. Хохлов и др. // Атомная энергия. 2000. С. 38−43. Т. 88, вып. 1.
  70. А.И. Садырин, С. А. Пирогов. Определяющие соотношения ударного компактирования шамота. Проблемы прочности и пластичности, вып. 67, 2005 г., с.143−150.
  71. X., ТобочникЯ. Компьютерное моделирование в физике: В 2-х частях. Часть первая М.: Мир, 1990.- 400 с.
  72. А. Визуальное моделирование в среде MATLAB: учебный курс СПб.: Питер, 2000. — 432 с.
  73. О., Морган К. Конечные элементы и аппроксимация: Пер. с англ. — М.: Мир, 1986
  74. Р. Метод конечных элементов. Основы: Пер. с англ. — М.: Мир, 1984,-428 с.
  75. О. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975, 542 с.
  76. LS-DYNA User"S Manual. Nonlinear Dynamic Analysis of Structures in Three Dimensions. 1997, Version 940. 652 p.
  77. Lanru Jing, Ove Stephansson. Fundamentals of Discrete Element Methods for Rock Engineering: Theory and Applications. Elsevier, 2007 r. 562 c.
  78. ГОСТ 10 180–90. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам.
  79. А.Г., Смольянин С. С., Первухин Л. Б., Николаенко П. А., Капустин Р. Д. Анализ напряженно-деформированного состояния металлического контейнера с защитой из пористого бетона при взрывном нагружении. //Тяжелое машиностроение, № 8, 2011 .с. 27−32
  80. А.Г., Данилов А. И. Смольянин С.С., Кахадзе М. Ж., Александров H.H. Напряженно-деформированное состояния контейнера, нагружаемого внутренним импульсным давлением. Заводская лаборатория, № 1, 2013, с.45−50.
  81. Тензометрия в машиностроении. Справочное пособие. Под. ред. канд. техн. наук P.A. Макарова. М., «Машиностроение», 1975, 288 с.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!