Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Теплообменники-утилизаторы с эффективной поверхностью переноса для систем вентиляции и систем кондиционирования воздуха

Диссертация: Теплообменники-утилизаторы с эффективной поверхностью переноса для систем вентиляции и систем кондиционирования воздуха
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Исторически ситуация сложилась таким образом, что основные усилия специалистов были направлены на исследование интенсификации теплообмена применительно к энергетическим аппаратам, работающим в условиях турбулентного и переходного режимов. И только в последние годы был проявлен интерес к решению этой проблемы для области режимных параметров, соответствующих ламинарному режиму течения. Работы… Читать ещё >

Содержание

  • УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
  • ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Блоки утилизации СВ и СКВ
    • 1. 2. Влияние аэродинамики потоков и теплообмена в пластинчатых теплоутилизаторах на их эффективность
    • 1. 3. Методы интенсификации для теплообменных поверхностей перекрестноточных теплоутилизаторов посредством изменения рельефа поверхности: лунок и микрокрыльев
    • 1. 4. Процессы конденсации пара и образование твердой фазы в теплоутилизаторах
  • ГЛАВА 2. ФИЗИЧЕСКИЕ И МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА В ПЕРЕКРЕСТНОТОЧНЫХ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРАХ
    • 2. 1. Теплообмен в призматических трубах (плоских каналах) и плоских трубах
    • 2. 2. Соотношения для замыкания исходной системы одномерных уравнений
    • 2. 3. Разработка математической и физической модели пластинчатого теплоутилизатора с перекрестным током течения сред
    • 2. 4. Теплообмен в призматических трубах и плоских каналах без боковых стенок
    • 2. 5. Трехмерная математическая модель теплообмена в каналах прямоугольного сечения
    • 2. 6. Модель пристенного движения конденсата в щелевом канале рекуператора
    • 2. 7. Методика расчета пластинчатых теплообменников СКВ с перекрестным током в условиях конденсации пара из влажного воздуха
    • 2. 8. Математическое моделирование процессов тепломассообмена в перекрестноточных теплоутилизаторах СКВ с учетом образования инея
  • ГЛАВА 3. МЕТОДИКА ТЕХНИКО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОМАССООБМЕНА НА ТЕПЛООБМЕННЫХ ПОВЕРХНОСТЯХ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОВ
    • 3. 1. Описание экспериментальных стендов и методика проведения опытов по исследованию аэродинамики, процессов теплоотдачи и тепломассообмена на модельных элементах теплоутилизаторов
    • 3. 2. Определение краевого угла смачивания водой поверхности из поликарбоната
    • 3. 3. Методика обработки опытных данных по теплоотдаче
    • 3. 4. Методика обработки опытных данных по массообмену
    • 3. 5. Погрешность определения измеряемых величин
    • 3. 6. Погрешность определения расчетных параметров
  • ГЛАВА 4. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТНО ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 4. 1. Результаты экспериментального исследования
    • 4. 2. Результаты расчетов по программам 130 4.3 Эффективность перекрестноточного утилизатора СКВ с форсированной поверхностью

Теплообменники-утилизаторы с эффективной поверхностью переноса для систем вентиляции и систем кондиционирования воздуха (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Благодаря усилению изоляции и герметичности, улучшаются теплоизоляционные возможности внешних ограждений зданий, сооружений, обслуживаемых СВ и СК. Общие тепловые «потери"/поступления в помещения путем теплопередачи уменьшаются, а вклад в общий энергобаланс вентиляционных тепловых «потерь"/поступлений становится настолько существенным, что утилизация энергии вентиляционных выбросов, как отмечают Иванов О. П. [1], Анисимов С. М [2] и др., может оказаться одним из существенных потенциалов энергосбережения. Особенно это актуально для объектов, расположенных в регионах с продолжительным отопительным периодом, либо для объектов с большими внутренними влаговыделениями, расположенных в жарком климате. Следует отметить, что неграмотное и неэкономное отношение к энергоиспользованию приводит к отрицательным экологическим последствиям. Таким образом, решая проблему энергосбережения путем создания энергоэкономичных объектов с современными СВ и СК, решаются, практически «бесплатно», вопросы экологической защиты окружающей нас среды.

На российском рынке имеется большой выбор импортного теплообменного оборудования, позволяющего решать вопросы экономного потребления энергии системами отопления, вентиляции и кондиционирования (ОВК). Однако зарубежные аппараты зачастую крайне слабо адаптированы к климатическим условиям северо-запада России, не говоря о районах Сибири и Дальнего Востока. В ряде конструкций зарубежных фирм поверхности теплообмена выполнены из алюминия. В то же время для теплоутилизаторов СКВ термическое сопротивление стенки, при толщинах последней менее 0,5 мм, не играет существенной роли. Поэтому актуальной является проблема замены поверхности теплообмена из цветных металлов на дешевые полимерные материалы, тем более что имеется опыт изготовления таких поверхностей, например, из полиэтиленовой пленки, полученный в Рижском политехническом институте Лишинскис А. X и Манусовым У. Г. [3].

Проблема повышения эффективности работы теплоутилизаторов СВ и KB из полимерных материалов может быть решена тремя путями:

• Посредством уменьшения гидравлического диаметра каналов и/или увеличения скорости движения теплоносителей, что вызывает большие потери на трение Ар и повышенный уровень шума;

• Посредством развития поверхности (оребрения)г что связано также с увеличением Ар;

• Путем минимизированного воздействия на геометрию поверхности теплообмена, не вызывающего существенного роста Ар.

Поэтому проблема интенсификации ТМО в теплоутилизаторах тесно связана, а подчас является определяющей, в общей актуальной проблеме энергосбережения при создании и эксплуатации машин и аппаратов энергоустановок, холодильной и криогенной техники и систем кондиционирования воздуха.

Отличительной особенностью рекуперативных пластинчатых теплоутилизаторов (РПУ) СВ и СКВ от теплоутилизаторов, например, большой энергетики, является ламинарный режим течения потока воздуха в каналах, обеспечивающий допустимый уровень шума и низкие значения аэродинамического сопротивления.

Исторически ситуация сложилась таким образом, что основные усилия специалистов были направлены на исследование интенсификации теплообмена применительно к энергетическим аппаратам, работающим в условиях турбулентного и переходного режимов. И только в последние годы был проявлен интерес к решению этой проблемы для области режимных параметров, соответствующих ламинарному режиму течения. Работы видных ученых Гухмана А. А. [4−5], Кирпикова В. А. [6], Валуева Е. П. [7], Берглса А. Е. [8], Дрейцера Г. А. [9], НазмееваЮ. Г. [10] и других, четко указывают на несомненную перспективность применения известных методов интенсификации именно к ламинарному режиму течения капельной жидкости. Очевидно, что такая ситуация может возникнуть как результат продуманного интенсифицирующего воздействия на процесс теплообмена и, как следствие свойств жидкости или как совместный результат того и другого.

В цикле работ выполненных Fiebig [11], BrocKmeier [12], по интенсификации теплообмена в плоских каналах с расположенными на их поверхности «микрокрыльями», было установлено, что положительный эффект связан с генерацией ими продольных устойчивых вихрей и, которые, если следовать логике Гухмана А. А. [4,5], переносят теплоту более эффективно, чем количество движения. Основная особенность этого вида интенсификации заключается в том, что максимальный положительный эффект наблюдается в малоизученной области при Re < ReKp при умеренном росте сопротивления.

Однако, эти опытные данные получены при движении сухого воздуха в каналах высотой порядка 20 мм, что затрудняет их использование для геометрических и режимных параметров рекуператоров СВ и СК.

Исходя из изложенного выше, наиболее перспективным типом дискретной шероховатости поверхностей теплообмена РПУ для СВ, на наш взгляд, являются интенсификаторы типа «микрокрыло», которые при определенных геометрических соотношениях могут обеспечить опережающий рост теплоотдачи по сравнению с ростом сопротивления.

Следовательно, актуальной является задача по исследованию процесса переноса в плоских каналах с элементами интенсификации типа «микрокрыло» в диапазоне геометрических и режимных параметров, характерных для пластинчатых теплообменников утилизационных установок СВ и КВ.

Ввиду того, что в состав теплоутилизационного блока входят теплообменник, вытяжной и приточный вентиляторы, фильтры, помимо энергетической эффективности актуальной является задача по снижению уровня Генерируемого ими шума.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ.

1. Для комплексной сравнительной оценки эффективности процессов переноса рекомендуется пользоваться критериальным симплексом Stа для теплообменника в целом — NTU / NVH.

2. Используя методику (по п. 1) на основании результатов выполненного критического анализа литературных и патентных источников, в качестве основного элемента поверхности переноса РПУ для СВ и KB выбрана гладкая с продольными сплошными ребрами жесткости (призматические каналы) и снабженная по ходу воздуха дискретно установленными (через 20 калибров) генераторами вихрей в виде «микро крыльев».

3. Проведено численное исследование локальных характеристик потока воздуха в призматических каналах (в области одновременного развития гидродинамического и теплового пограничных слоев) в рамках стационарных уравнений Навье-Стокса и уравнений энергии с использованием программного продукта FLOW-3D.

4. В результате комплексного теоретического исследования предложены критериальные соотношения для обобщения данных по d3 локальному теплообмену вида: Nud3 = к + Ь (Ре—). z.

5. Разработана математическая модель теплообменника с использованием данных, полученных в ходе решения задачи п. 3,4, адекватность которой подтверждена опытными данными на установке (рис. 3.1), при этом разброс опытных данных не превышал ±15%.

6. Сопоставление характеристик рекомендуемой конструкции РПУ с имеющимися на рынке, показал ее преимущества по теплотехническим и аэродинамическим характеристикам. Так отношение.

NTU / NVHУ /(NTU / NVH) составляет в среднем для рекомендуемого ряда по сравнению с ТУ известных фирм величину порядка 1,5.

7. Выполненные технико-экономические расчеты показали, что экономия энергии за период отопительного сезона (7 месяцев) при эксплуатации ТУУ на базе пластинчатых рекуператоров традиционного Л типа, в условиях климата С-Пб, составит — 20 000 кВт-ч/1000 м /ч. При использовании конструкции ТУУ, предлагаемой в настоящей работе экономия энергии составит — 26 000кВт-ч /1000 м3/ч, что при двухтарифном графике на электроэнергию позволит сэкономить 6295 рублей.

8. Приточно-вытяжная установка, состоящая из теплообменника и двух вентиляторов, рекомендованной конструкции показала лучшие теплотехнические, аэродинамические и акустические характеристики в сравнении с имеющимися на рынке в настоящее время (так уровень шума, генерируемый ПВУ, снижен на 10 дБ).

Показать весь текст

Список литературы

  1. О. П. Динамические системы охлаждения и отопления, комфортное жизнеобеспечение. Инженерные системы. 2004, № 3, с. 37−43.
  2. С.М. Утилизация теплоты вытяжного воздуха в перекрестноточном рекуператоре. Инженерные системы. АВОК Северо-запад. 2002, № 4, с.30−36.
  3. А.Х., Манусов Е. Г. Основные результаты экспериментальных исследований рекперативного термопреобразователя из полимерных материалов. Сб. тр. Вентиляция и кондиционирование воздуха зданий и сооружений. Рига, 1983, с. 124−127.
  4. А.А. Интенсификация конвективного теплообмена и проблема сравнительной оценки теплообменных поверхностей /Теплоэнергетика. 1977. № 4. С. 5—8.
  5. А.А., Кирпиков В. А. К вопросу об интенсификации конвективного теплообмена. Тепломассообмен VI: Материалы VI Всесоюзной конф. по тепломассообмену. Минск: ИТМО АН БССР.
  6. В.А., Мусави Найниян С.М. Количественная оценка эффективности различных методов интенсификации конвективного теплообмена. Химическое и нефтяное машиностроение, 1994, № 10, с. 11 — 14.
  7. Е.П., Доморацкая Т. А. Метод оценки теплогидравлической эффективности рекуперативных трубчатых теплообменников //Тр. 13-ой школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН АИ. Леонтьева. 2001. Т. 2. с. 366—369.
  8. А.Е. Интенсификация теплообмена. Теплообмен. Достижения. Проблемы. Перспективы. Избранные труды 8-й Международной конференции по теплообмену: Пер. с англ. М.: Мир, 1981. с. 145−192.
  9. Г. А. Методика оценки эффективности интенсификации теплообмена в теплообменных аппаратах. Изв вузов. Машиностроение. 1999. № 5—6. С. 67—77.
  10. Ю.Г. Теплообмен при ламинарном течении жидкости в дискретно-шероховатых каналах. М.: Энергоатомиздат, 1998. 376 с.
  11. Fiebig М. Vortices, Generators and heat transfer. Trans IChemE, 1998, v.76, pp. 108 -123.
  12. BrocKmeier U., Guntermann Th., Fiebig M., Mielenz O. Performance evaluation of a vortex generator heat transfer surface and comparison with different high performance surfacea/ Int J Heat Mass Transfer, 1993. 36, № 10, pp. 2575−2541.
  13. В. H., Поз M. Я. Теплофизика аппаратов утилизации тепла систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. М.: Стройиздат. 1983. 320с.
  14. Л.П., Киселев В. Г., Матвеев Ю. Н., Молодкин Ф. Ф. Теплообменники утилизаторы на тепловых трубах. Под ред. Колыхана Л. И. — Мн.: Наука и техника. 1987. 200 с.
  15. Цзю Снижение эффективности теплообменника с перекрестным током вследствие неравномерности поля скоростей в потоках теплоносителей. Теплопередача, 1978, т. 100, № 4, с. 19 27.
  16. А. У., Ямпольский А. Е. Принципы проектирования современных теплообменников. Теплоэнергетика, 1985, № 11, с. 23 28.
  17. .Т., Буланов А. В., Берсенев Н. П. Тепло- и массоперенос на элементах низкотемпературного оборудования в условиях инееобразования. Серия ХМ-6. Криогенное и вакуумное машиностроение. -М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1980. — 34 с.
  18. Хаяси, Аоки, Адачи, Хори. Исследование свойств инея и их связи с типами процесса его образования.//Теплопередача. /Пер.с англ., 1976. -Т.98. Л 2. — С. 124−131.
  19. Кремерс, Мера. Образование инея на вертикальных цилиндрах в условиях свободной конвекции.//Теплопередача./Пер. с англ. 1981. т. 104. -№ 1, с. 1−7.
  20. Г. Н. Тепломассоперенос в условиях образования инея. М.: Машиностроение, 1983. 189 с.
  21. Brian Т., Reid R., Shah Y. Frost deposition on cold surfaces. Ind.Eng.Fundam., 1970, v.9, № 3, pp.375−380.
  22. Biguria G., Wenzel L. Measurement and correlation of water frostthermalconductivity and density. Ind. Eng. Chem. Fundam., 1970, v.9, № 1, pp. 129−138.
  23. Уайт, Кремерс. Расчет параметров, определяющее нарастание слоя инея в условиях вынужденной конвенции. //Теплопередача /Пер. с англ. 1981. Т.103. — № 1, с.1−5.
  24. B.C. Нарастание инея в зависимости от условий эксплуатации воздухоохладителей //Холодильная техника, 1978, № 9. с.55−59.
  25. .К. Исследование влияния инея на теплопередачу в воздухоохладителях: Автореф. дис.канд.техн.наук.-Л., ЛТИХП, 1970. 16 с.
  26. B.C. Аэродинамические характеристики оребренных воздухоохладителей при инееобразовании //Холодильная техника, 1980. Л 1. С.56−59.
  27. Джонс, Паркер. Образование инея при изменении параметров окружающей среды //Теплопередача /Пер. с англ., 1975. Т.97 — Л 2. с. 103 107.
  28. Чен, Росеноу Перенос тепла, массы и количества движения в обмораживаемых трубах. Эксперимент и теория //Теплопередача /Пер.с англ., 1964. Т.86. -№ 3.- с.45−53.
  29. Aoki К., Hattori М., Musino S. The difference in characteristics between raralleland counter flow type heat exchanger with frosting. 1988, Jap. Soc. Mech. Eng. B, v.54, № 503, pp. 1754−1759.
  30. Seki N., Fukusako., Matsuo K., Uemura S. Incipient Phenomena of frost formation. JSME В., 1984, v.27, № 233, p.2476−2482.
  31. Токура, Саито. Изучение свойств и скорости нарастания инея на холодных поверхностях //Теплопередача /Пер. с англ., 1983. № 4, с. 217.
  32. С.Б. Теплообмен и сопротивление при ламинарном течении жидкости в трубах. М.: Энергия, 1967,411 с.
  33. Справочник по теплообменникам. Т.1. /Под ред. Б. С. Петухова, В. К. Шикова. М.: Энергоатомиздат, 1987, 560 с.
  34. Р., Савино Д. Аналитическое решение задачи о влиянии периферийной теплопроводности стенок на вынужденную конвекцию при ламинарном течении в прямоугольных каналах //Теплопередача, 1965, № 1, с.71−81.
  35. С. С. Теплообменные аппараты и конструкционные устройства турбоустановок. М.: ГНТИМЛ, 1959. 427с.
  36. JI. А. Исследование процесса тепло- и массообмена при конденсации водяного пара из вынужденного потока влажного воздуха в узких прямоугольных каналах. Автореф. канд. дисс. Минск, 1975, 26 с.
  37. П. А., Щербаков JT. А. Исследование теплообмена при течении разреженного воздуха в узких каналах. ИФЖ 1971. Т. XX. № 5. с.879−883.
  38. П. А., Щербаков JI. А. Исследование процесса теплообмена и гидравлического сопротивления при течении воздуха в узких каналах прямоугольной формы. ИФЖ 1972. Т. XXII. № 3. с. 450−455.
  39. . М., Новиков П. А., Щербаков JI. А. Тепло- и массообмен при конденсации водяного пара из влажного воздуха в узких каналах. ИФЖ 1971. Т. XXI. № 1. с.71−74.
  40. Fiebig М. Vortices and heat transfer. ZAAM Z angew Math Mech, 1995, 77(1), pp. 3−18.
  41. Fiebig M. Embedded vortices in internal flow- heat transfer and pressure loss enhancement. Int. J. Heat and Fluid Flow, 1995, 16 (5), c.376−388.
  42. Fiebig M. Vortex generators for compact heat exchangers. J. Enhanced Heat Transfer, 1995, 2 (1−2), pp. 43−61.
  43. Fiebig M., Kallweit P. and Mitra. N. Wing type vortex generator for heat transfer enhancement. Proc 8th Int Heat Transfer Conf, San Francisco, USA, 1986, pp. 2909−2914,
  44. Fiebig M., Kallweit P., Mitra N. and Tiggelbeck S. Heat transfer enhancement and drag by longitudinal vortex generators in channel flow. Experimental Thermal and Fluid Science, 1991, 4, pp. 103−114.
  45. Fiebig M., Brockmeier. U., Mitra N. K. and Guntermann. Th., Structure of velocity and temperature fields in laminar channel flows with longitudinal vortex generators. Num Heat Transfer, 1989, № 15, pp. 281−302.
  46. Brockmeier U., Fiebig M., Guntermann Th., and Mitra, N. Heat transfer endangerment in fin-plate heat exchangers by wing type vortex generators. Chem. Eng. Technol., 1989, 112, pp. 288−294.
  47. BrocKmeier U., Guntermann Th., Fiebig M. Performance evaluation of a vortex generator heat transfer surface—Comparion with different high performance surfacea. Int. J. Heat Mass Transfer, 1993, 36(10), pp. 2575−2541.
  48. Biswas G. and Chattopadhyay H. Heat transfer in a channel with built-in wing-type vortex generators, Int. J. Heat Mass Transfer, 1992, 35, pp. 803−814.
  49. Biswas G., Deb P. and Biswas S. Generation of longitudinal stream wise vortices A device for improving heat exchanger design. J. Heat Transfer, 1994, 116, pp. 588−597.
  50. Tiggelbeck S., Mitra N. and Fiebig M. Comparison of wing-type vortex generators for heat transfer enhancement in channel flows. J. Heat Transfer, 1994, 116, pp. 880−885.
  51. Guntermann T. Dreidimensionale stationare und selbsterregt-schwingeade Stromungsund Tempenturfeilder in Hochleistungs-Warmeubertragern mit Wirbelerzeugern. VDI-Fortschrittsberichte, 19. Warmetechnik/kaltetechnik, 1992, Nr. 60, ISBN 3−18−146 019−2.
  52. Oyakawa К., Furkawa Y., Taira Т., Senaha I. and Nagata T. Effects of vortex generators on heat transfer enhancement in a duct. Experimental Heat Transfer, Fluid Mechanics and Thermodynamics, 1993, pp. 633−640.
  53. Tiggelbeck S., Mitra N. and Fiebig M. Flow structure and heat transfer in a channel with multiple longitudinal vortex generators. Exp. Thermal Fluid Sci., 1992, 5, pp. 425−436.
  54. Tiggelbeck S., Mitra N. and Fiebig M. Experimental investigations of heat transfer enhancement and flow losses in a channel with double rows of longitudinal vortex generators. 1993, Int J. Heat Mass Transfer, 36: pp. 2327−2337.
  55. Guntermann Т., Fiebig M. and Mitra N. Heat transfer enhancement in heat exchangers by longitudinal vortex generators, Fluid Machinery Components, 1990, Fod.-Vol. 101, ed. D. L. Rhode J. Tucson. (ASME WAM), pp. 83−90.
  56. Grosse-Gorgemann A. Numerische Untersuchtung der laminaren oszilierenden Stromung und des Warmeuberganges in Kanalen mit rippenformigen Einbauten, 1996, VDI-Fortschrittsberichte, Reihe 19. Warmetechnik /Kaltetechnik. № 87. ISBN 3−18−308 719−7.
  57. Weber D. Experimente zu selbsterregt instationaren Spaltstromungen mit Wirbelerzeugern und Warmeubertragung (Cuviller Verlag Gottingen) 1996, ISBN 3−89 588−633−5.
  58. Fiebig M. and Weber D., Local and global enhancement of turbulent heat transfer by swirl. 1997, 2nd Int Symp on Turbulence, Heat and Mass Transfer, Delft, 9−12 June 1997.
  59. Subramanian C. S., Ligrani P. M., and Tuzzolo M. F., Surface heat transfer and flow properties of vortex arrays induced artificially and from centrifugal instabilities. Int J Heat Fluid Row. 1992, 13(3) pp.210−223.
  60. Kakac S., Shah R. and Aung W., Handbook of Single- Phase Convective Heat Transfer, (Wiley & Sons). 1987.
  61. Torii K., and Yanagihara J., The effects of longitudinal vortices on heat transfer of laminar boundary, 1989, JSME Int. J. Series II, 32, pp. 359−402.
  62. Torii K., Yanagihara J., and Nagai Y., Heat transfer enhancement by vortex generator, 1991, Proc 3rd ASME/JSME Thermal Engineering Joint Canf, J, R. Lloyd and Y. Kurosaka, (eda), ASME Book No. 10309C. pp. 77−83.
  63. Yanagihara J., Torii K., Heat transfer augmentation by longitudinal vortices rows, 1993, Experimental Heat Transfer, Fluid Mechanics and Thermodynamics, pp. 560−567.
  64. Eibeck P. A., Eaton J., Heat transfer effects of a longitudinal vonex embedded in a turbulent boundary layer, 1987, ASME J. Heat Transfer, 109. pp. 16−24.
  65. Т.Дж. Некоторые практические приложения новой теории турбулентности пристенного слоя. Достижения в области теплообмена. Сб. статей /Под ред. В. М. Боришанского. М.: Мир, 1970, с.299 324.
  66. О.П. Конденсаторы и водоохлаждающие устройства. JT. Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1980. — 165 с.
  67. О.П. Исследование и интенсификация теплообмена в конденсаторах холодильных машин. Автореф. дис. док. техн. наук. JI: 1975. 42 с.
  68. А. А. Математическое моделирование массо- и теплопереноса при конденсации. Мн., Наука и техника, 1982, 216 с.
  69. Тепловой и гидравлический расчет теплообменного оборудования АЭС. Методические указания. РД 24.035.05−89.JI.: Мин. тяж., энергетического и тр. маш. СССР. 1991.211 с.
  70. В.П. Теплообмен при конденсации. М. Энергия, 1977,240 с.
  71. О.П., Савус А. С. Процессы конденсации и конденсаторы масложирового производства. Под ред. Э. В. Фирсовой. С-Пб. 1988.
  72. В.П. Теплообмен при капельной конденсации пара. Автореф. дис. д.т.н. М.: МЭИ, 1970, 45 с.
  73. В.М., Зайчик Л. И. Гидродинамика и теплоомассообмен на проницаемых поверхностях. М.: Наука, 1984, 273 с.
  74. К.М., Аверкиев А. Г. Физические особенности тепломассообмена при испарительном охлаждении воды. Известия ВНИИГ, 1977, т. 115,81−86.
  75. К.М. Исследование конденсации паров металлов из смеси с газами. Автореф. дис.д.т.н. Л.: ЛПИ, 1974, 32 с.
  76. К.М., Аверкиев А.Г.Влияние туманообразования у поверхности испарения на коэффициенты массо- и теплоотдачи при испарительном охлаждении воды. Известия ВНИИГ, 1977, т. 115, 87−89.
  77. В.М., Лондон А. Л. Компактные теплообменники. М.: Энергия, 1967, 221 с.
  78. Ф., Бакланов Т. Труды ЦАГИ, № 176, 1939.
  79. Han L.S. Hydrodynamic entrance lengths for incompressible laminar flow in rectangular ducts. J. of Appl. Mech. (Trans. ASME, Ser. E) 1960, E 27, p. 403 409.
  80. H.B. Пути совершенствования перекрестноточных рекуперативных теплообменников. Автореф. канд. техн. наук. СПб. 2005, 16 с.
  81. Л.Г. Механика жидкости и газа. Изд.5-е М.: Наука, 1978, 520 с.
  82. Дж. С. Теория переноса импульса, энергии и массы в сплошных средах. Пер. с англ. М.: Энергия, 1978. — 448 с.
  83. Jusionis V.L. Effects of noncondensables forced flow, and variable properties on film. University of California. Los Angeles, Ph.D., Engineering, heat, 1970, 265.
  84. Т., Бредшоу П. Конвективный теплообмен. Физические основы и вычислительные методы. Пер с англ. М. Мир, 1987, 592 с.
  85. Д.А. Обобщение теории конденсации Нуссельта на условия пространственно-неравномерного поля температур теплообменной поверхности. В кн.: Теплообмен и гидравлическое сопротивление. «Труды МЭИ», вып.63, 1965, с.79−84.
  86. Jakobs H.R. An integral treatment of combined body force and forced convection in laminar film condensation. Int. J. Heat Mass Transfer, 1966, v. 9, p.637−648.
  87. Д. и Краус А. развитые поверхности теплообмена. Пер с англ. М., Энергия, 1977, 464 с.
  88. X. теплопередача при противотоке, прямотоке и перекрестном токе, пер. с нем., М., Энергоиздат, 1981, 384 с.
  89. Nusselt W. der Warmeubergang im Kreuzstrom. Z. YDI, 1911, s. 2021−2024.
  90. Nusselt W. Ein neue Formel fur den Warmedurchgang im kreuzstrom.- Techn. Mech. u. Therm., 1930, Bd. l, S.417−422.
  91. Smith D. M. Engineering, 138, 479, 606, 1934.
  92. Mason J. L. Proc. Second. US Natl. Congr. Applied. Mechanics, ASME, 801, 1955.
  93. H. И., Козлов В. H., Макаров Б. А. Расчет температурных полей перекрестноточного теплообменника с учетом гидравлической и температурной неравномерностей на входе. //Теплоэнергетика, 1985. № 4, с. 68−70
  94. А.П., Жилкин А. Н., Марр Ю. Н., Смехов В. К. Способ теплообмена между двумя средами и многоходовый теплообменник. А.с. № 1 236 300, Б.И.21, 1986.
  95. А.А., Канаво В. А. Тепломассобменные аппараты в инженерном оборудовании зданий и сооружений. М.: Стройиздат, 1989. -200 с.
  96. М.Н.Ломакин, В. Э. Шнайдер и др Исследование процесса инееобразования в оребренных воздухоохладителях, ИФЖ, 1985, т.48, № 1, с.44−48.
  97. В.Н., Руденко Н. З. Влияние условий вымораживания диоксида углерода из газовой смеси на толщину и плотность образующегося слоя. //Холодильная техника, 1987, № 2, с. 28 34.
  98. Чжун, Байуотер. Роль жидкого слоя в процессе образования на плоских поверхностях. //Теплопередача. /Пер. с англ. 1984. № 1, с. 1−8.
  99. Приближенная математическая модель процесса инееобразования на воздухоохладителях / Л. А. Чиренко, А. А. Холоменюк, Г. Е. Каневец и др. / Холодильная техника, 1984, № 4, с. 25 27.
  100. М. Н., Ломакин В. Н., Шнайдер В. Э., Чепурной В. М. Исследование процесса инееобразования в оребренных воздухоохладителях. ИФЖ, 1985, т.48, № 1, с. 44−48.
  101. М. Н., Ломакин В. Н., Шнайдер В. Э., Чепурной В. М. К расчету наружного теплообмена и аэродинамического сопротивления пластинчато- ребристых воздухоохладителей. ИФЖ, 1984, т.47, № 3, с. 368 372.
  102. А.Д. Адгезия жидкости и смачивание. М.: «Химия» 1974,413 с.
  103. Гидродинамика невесомости. Под ред. А. Д. Мышкиса. М.: Наука, 1976, 504 с.
  104. П.И., Каневец Г. Е., Селиверстов В. М. Справочник по теплообменным аппаратам. М.: Машиностроение, 1989.
  105. В.Н., Кокорин О. Я., Петров Л. В. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение. М.: Стройиздат, 1985, 367 с.
  106. Кейс, Лондон. Компактные теплообменники. М: Энергия. .1967.
  107. О.А. Метрологические основы теплофизических измерений, М.: Изд. Стандартов, 1972, с. 155.
  108. В.П. Теплотехнические измерения и приборы, М.: Энергия, 1978, с. 702.
  109. Joseph М., Savino, Siegel. Laminar forced convection in rectangular channels with unequal heat addition on adjacent sides. Int. J. Heat Mass Transfer, 1964, vol. 7. pp. 733−741.
  110. И. Л., Финошин Н. В. Гидродинамика труб переменного сечения. ИФЖ 1992, т.62, № 4, с.525−533.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!