Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Исследование и разработка технологии гелиеводуговой сварки неплавящимся электродом тонколистовых элементов из сплавов типа хромаль

Диссертация: Исследование и разработка технологии гелиеводуговой сварки неплавящимся электродом тонколистовых элементов из сплавов типа хромаль
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Изготовление конструкций, содержащих детали из указанных сплавов, требует в ряде случаев применения сварочных технологий. Кроме того, тяжелые условия эксплуатации (высокие рабочие температуры, большое количество теплосмен, окислительные атмосферы, вибрационные нагрузки на транспорте) приводят к образованию различных дефектов, большинство из которых могут быть исправлены сваркой. Наличие… Читать ещё >

Содержание

  • Глава 1. Металлургические, теплофизические и технологические особенности сварки сплавов типа хромаль (литературный обзор)
    • 1. 1. Сплавы системы железо-хром-алюминий и их свариваемость
    • 1. 2. Тепловые процессы при сварке тонколистовых однофазных сплавов на основе железа
      • 1. 2. 1. Влияние термического цикла сварки на структуру металла околошовной зоны сварных соединений
      • 1. 2. 2. Влияние термического цикла сварки на процессы кристаллизации металла сварных швов
    • 1. 3. Технологические аспекты сварки сплавов системы железо-хром-алюминий
      • 1. 3. 1. Анализ способов сварки сплавов типа хромаль
      • 1. 3. 2. Пути и способы повышения тепловой эффективности дуги с неплавящимся электродом
      • 1. 3. 3. Проблемы удаления поверхностных оксидных пленок
      • 1. 3. 4. Вопросы стойкости неплавящихся электродов
  • Выводы к главе 1
  • Цель и задачи исследования
  • Глава 2. Материалы, оборудование и методы исследования
    • 2. 1. Материалы
    • 2. 2. Методы исследования электрофизических свойств дуги
    • 2. 3. Методы исследования тепловых процессов
    • 2. 4. Методы исследования стойкости неплавящихся электродов, структуры и свойств сварных соединений
    • 2. 5. Методы обработки результатов экспериментов
  • Выводы к главе 2
  • Глава 3. Исследование электрофизических характеристик и строения малоамперной дуги с неплавящимся электродом в гелии
    • 3. 1. Статические характеристики дуги
    • 3. 2. Приэлектродные падения потенциала
    • 3. 3. Стойкость неплавящихся электродов при сварке малоамперной дугой в гелии
    • 3. 4. Форма и строение столба дуги
  • Выводы к главе 3
  • Глава 4. Тепловые процессы при сварке хромалей малоамперной дугой в гелии
    • 4. 1. Энергетические характеристики дуги
    • 4. 2. Термические циклы сварки
    • 4. 3. Влияние тепловых условий процесса сварки на геометрические размеры, структуру и механические свойства сварных соединений
  • Выводы к главе 4
  • Глава 5. Разработка технологии гелиеводуговой сварки элементов сопротивления ускорителя трамвая
    • 5. 1. Разработка способа сварки в инертных газах с принудительным охлаждением шва и зоны термического влияния
    • 5. 2. Технология восстановления с помощью сварки элементов сопротивления ускорителя трамвая
  • Выводы к главе 5

Исследование и разработка технологии гелиеводуговой сварки неплавящимся электродом тонколистовых элементов из сплавов типа хромаль (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Прецизионные железохромоалюминиевые сплавы с высоким электрическим сопротивлением типа хромаль применяются в промышленности в качестве материала пусковых, тормозных и регулировочных реостатов в цепях тяговых электродвигателей на электротранспорте, резисторов измерительных приборов, нагревательных элементов промышленных и лабораторных электрических печей, бытовых приборов и аппаратов теплового действия, а также в конструкциях, требующих сочетания высокой жаростойкости с хорошими механическими свойствами, например, кромок воздухозаборников гиперзвуковых реактивных двигателей. Данные сплавы характеризуется более высокими, по сравнению с нихромами, удельным электрическим сопротивлением, жаростойкостью и рабочими температурами, стабильностью электрических характеристик в зависимости от температуры. Кроме того, отсутствие в составе дорогостоящего никеля делает их применение экономически более целесообразным, особенно в узлах оборудования малых и средних предприятий.

Изготовление конструкций, содержащих детали из указанных сплавов, требует в ряде случаев применения сварочных технологий. Кроме того, тяжелые условия эксплуатации (высокие рабочие температуры, большое количество теплосмен, окислительные атмосферы, вибрационные нагрузки на транспорте) приводят к образованию различных дефектов, большинство из которых могут быть исправлены сваркой. Наличие однофазной структуры тройного аз-твердого раствора, не претерпевающей полиморфных превращений при нагреве и охлаждении, обуславливает высокую склонность хромалей к перегреву под воздействием термического цикла сварки, что приводит к резкому снижению механических свойств металла. Помимо этого, плотная поверхностная окисная пленка, состоящая более чем на 98% из оксида алюминия А12Оз, существенно препятствует сплавлению свариваемых кромок, а также является причиной непроваров и неметаллических включений в металле шва. Хромалевые элементы сопротивления чаще всего выполняются в виде ленты толщиной от.

0,2 до 3,2 мм, что дополнительно требует учета технологических особенностей сварки тонколистовых материалов. Перечисленные трудности обуславливают в большинстве случаев необходимость полной замены хромалевых деталей при выходе их из строя.

В качестве способа сварки тонколистовых конструкций широкое распространение получила аргонодуговая сварка неплавящимся электродом. По сравнению с другими способами она обладает рядом преимуществ, к которым можно отнести универсальность, высокую технологичность, относительную простоту и доступность оборудования. Однако по концентрации вводимой в свариваемый металл тепловой энергии дуга с неплавящимся электродом в аргоне уступает всем известным сварочным источникам нагрева за исключением газового пламени, что, как показали исследования А. С. Зубченко, Н. И. Каховского, В. Н. Липодаева, М. Х. Шоршорова, К. А. Ющенко и др., крайне неблагоприятно при сварке материалов, обладающих повышенной склонностью к перегреву.

Среди способов повышения сосредоточенности дуги с неплавящимся электродом одним из наиболее перспективных является применение в качестве защитного газа гелия. Гелиеводуговая сварка неплавящимся электродом достаточно широко применяется за рубежом, однако сведения, опубликованные в работах R.A. Cresswell, С.Е. Jackson, J.F. Key и др. весьма ограничены. Работы по изучению процесса гелиеводуговой сварки выполнялись в ИЭС им. Е.О. Па-тона (Д.М. Рабкин, О. Н. Иванова, В. П. Будник, Б. А. Стебловский, Фан Ван Лан и др.). Отдельные особенности процесса гелиеводуговой сварки рассмотрены также в работах А. И. Акулова, И. И. Зарубы, А .Я. Ищенко, В. А. Косовича, И. Е. Лапина, А. Г. Покляцкого, В. Л. Руссо и др.

Однако высказываемые в литературе мнения относительно проплавляющей способности и сосредоточенности дуги в гелии в отдельных своих моментах носят противоречивый характер. Большинство имеющихся данных по гелиеводуговой сварке неплавящимся электродом относятся к сварке алюминия и сплавов на его основе сильноточной (свыше 100 А) дугой. Исследованиями.

В.М. Елагина, Ф. И. Кислюка, В. Ф. Гордеева, А. В. Пустогарова, В. А. Букарова и др. показано также, что применение гелия в качестве защитного газа негативно сказывается на стойкости неплавящихся электродов, которая в этом случае зависит от химического состава материала анода.

В связи с изложенным актуальными являются исследования, направленные на разработку технологических процессов сварки малоамперной дугой с неплавящимся электродом в гелии, обеспечивающих высокий уровень механических и эксплуатационных свойств соединений тонколистовых элементов из сплавов типа хромаль.

Цель и задачи работы. Целью диссертационного исследования является разработка научно обоснованной технологии гелиеводуговой сварки тонколистовых элементов сопротивления из сплава хромаль Х23Ю5 на основе исследования свойств малоамперной дуги с неплавящимся электродом в гелии, теп-лофизических и технологических особенностей процесса сварки.

Для достижения поставленной цели в работе решены следующие задачи:

1. Исследованы электрофизические особенности малоамперной дуги «вольфрам-хромаль Х23Ю5» в гелии;

2. Исследована стойкость неплавящихся электродов различных марок и конструкций при сварке малоамперной дугой в гелии;

3. Исследованы энергетические характеристики малоамперной дуги «вольфрам-хромаль Х23Ю5» в гелии и теплофизические особенности процесса гелиеводуговой сварки тонколистовых сплавов типа хромаль;

4. Изучено влияние параметров режима сварки на структуру и механические свойства сварных соединений и эксплуатационные характеристики сварных элементов сопротивления из сплавов типа хромаль;

5. Определены рациональные режимы сварки и разработана научно обоснованная технология сварки элементов сопротивления.

Научная новизна работы. 1. Установлены взаимосвязи между электрофизическими особенностями горения малоамперной дуги с неплавящимся электродом в гелии и тепловыми условиями в зоне сварки, определяющими, в конечном итоге, прочностные свойства сварных соединений тонколистовых сплавов типа хромаль. При этом применение гелиеводуговой сварки уменьшает степень перегрева и повышает балл зерна металла шва и околошовной зоны, способствует термическому разрушению поверхностной окисной пленки за счет увеличения коэффициента сосредоточенности дуги в 1,9−3,3 раза по сравнению с дугой в аргоне.

2. Показано, что при сварке малоамперной дугой в гелии наблюдается снижение стойкости активированных неплавящихся электродов, проявляющееся в образовании наростов и разрушении рабочих участков, обусловленное изменением физических свойств материала электрода в результате образования многокомпонентных твердых растворов на основе вольфрама, содержащих как входящие в состав электрода, так и испаряющиеся с анода элементы.

3. Впервые показано, что наблюдающийся при увеличении содержания гелия в аргоно-гелиевой смеси до 75−80% скачок напряжения на дуге (до 3 В) обусловлен увеличением не только катодного, но и анодного падения потенциала, который лишь незначительно уступает первому по величине и может достигать 1,0−1,5 В. При этом градиент потенциала в столбе дуги остается практически неизменным.

4. С помощью разработанной методики определения диаметра столба дуги путем поперечного зондирования двойным горизонтальным зондом установлено, что максимальное сжатие столба дуги в гелии имеет место не в непосредственной близости, а на некотором расстоянии от анода. Изменение конструктивных параметров рабочего участка электрода и расхода газа позволяет в широких пределах управлять формой и размерами столба дуги в гелии, влияя на ее сосредоточенность и проплавляющую способность.

Достоверность результатов проведенных исследований, объекты и методы исследования. Объектом исследования являлся хромаль Х23Ю5 — прецизионный железохромоалюминиевый сплав с высоким электрическим сопротивлением. В качестве способов сварки применялись аргонои гелиеводу-говая сварка неплавящимся электродом. Основные задачи решались расчетными и экспериментальными методами, базирующимися как на стандартных, так и на вновь разработанных оригинальных методиках. Достоверность полученных в работе результатов подтверждается воспроизводимостью всех основных положений другими исследователями и непротиворечивостью полученных результатов существующим представлениям.

Практическая ценность. На основе проведенных исследований разработаны технологические рекомендации по выбору состава аргоно-гелиевых смесей, позволяющих обеспечить наибольшее тепловложение и сосредоточенность нагрева при сварке сплавов типа хромаль неплавящимся электродом, что способствует получению бездефектных сварных соединений с высокими механическими свойствами. Определены рациональные с точки зрения обеспечения максимальной стойкости конструкции и марки неплавящихся электродов для сварки малоамперной дугой в гелии.

Разработан способ дуговой сварки в защитных газах с принудительным газовым охлаждением шва и зоны термического влияния (решение о выдаче патента РФ по заявке № 2 002 129 618), обеспечивающий повышение механических свойств соединений за счет формирования более узких швов с меньшей зоной термического влияния и более благоприятной структурой вследствие интенсивного охлаждения участков зоны термического влияния, непосредственно прилегающих к боковой стороне сварочной ванны, который может применяться для сварки высокохромистых ферритных сталей, коррозионностойких сталей с повышенным содержанием бора, сплавов типа хромаль, дисперсионно твердеющих алюминиевых сплавов и др. материалов, требующих повышенной жесткости термического цикла сварки.

Для МП ПО «Волгоградэлектротранс» разработана технология гелиево-дуговой сварки неплавящимся электродом вышедших из строя элементов сопротивления из сплава Х23Ю5 толщиной 0,8 и 0,9 мм для ускорителя трамвая, позволяющая восстанавливать до 60% элементов с продлением срока их службы не менее чем в 1,8 раза. Ожидаемый годовой экономический эффект от внедрения указанной технологии составляет 197,2 тыс. руб. Доля автора составляет 50%.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на международных научно-технических конференциях «Слоистые композиционные материалы — 2001», г. Волгоград, 2001 г.- «Современные материалы и технологии — 2002», г. Пенза, 2002; всероссийских научно-технических конференциях «Сварка и контроль — 2001», г. Воронеж,.

2001 г.- «Аэрокосмическая техника и высокие технологии — 2002», г. Пермь,.

2002 г.- «Сварка на рубеже веков», г. Москва, 2003 г.- «МАТИ — Сварка XXI века», г. Москва, 2003 г.- «Прогрессивные технологии в обучении и производстве», г. Камышин, 2002, 2003 гг.- на VI и VII межвузовских конференциях молодых исследователей Волгограда и Волгоградской области, г. Волгоград, 2001, 2002 гг.- на научных семинарах кафедры «Оборудование и технология сварочного производства» ВолгГТУ, г. Волгоград.

Публикации. По результатам диссертации опубликовано 16 печатных работ, получен патент Российской Федерации. Основные положения, выносимые на защиту, изложены в центральных российских изданиях.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов и результатов работы, списка использованной литературы и приложения. Она изложена на 170 листах машинного текста, содержит 79 рисунков и 13 таблиц.

Список литературы

содержит 120 наименований.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. Сварка прецизионных сплавов типа хромаль требует применения способов, характеризующихся максимальной концентрированностью вводимой в свариваемый металл тепловой энергии в совокупности с минимальным временем пребывания металла при высоких температурах. При сварке указанных сплавов неплавящимся электродом требуемая концентрация энергии обеспечивается путем применения в качестве защитного газа гелия. Коэффициент сосреЛ доточенности дуги в этом случае может достигать 32,9 см" (/д = 12 А).

2. Высокая сосредоточенность дуги в гелии обусловлена наличием сжатия на некотором расстоянии от анода. Форма столба дуги и величина сжатия зависят от конструктивных параметров рабочего участка электрода и расхода газа. Максимальное тепловыделение в анодной области и сосредоточенность дуги обеспечивается применением электродов традиционной конструкции с углом заточки рабочего участка 30±5° при ограничении расхода гелия 10 л/мин.

3. Заточенные электроды из активированного вольфрама обладают крайне низкой стойкостью при сварке малоамперной дугой в гелии, что обусловлено изменением физических свойств материала электрода при переходе к многокомпонентным металлургическим системам, содержащим как входящие в состав электрода, так и испаряющиеся с анода элементы. Повышение ресурса работы может быть достигнуто заменой активированных электродов на электроды из чистого вольфрама либо уменьшением их диаметра.

4. Сварку сплавов типа хромаль необходимо выполнять в чистом гелии или в его смесях с аргоном при ограничении содержания последнего 10%. Данное требование объясняется существованием критического содержания аргона в смеси (20−25%), при котором происходит скачкообразное уменьшение при-электродных падений потенциала, обусловленное изменением физических характеристик плазмы разряда.

5. Время т пребывания металла околошовной зоны при температуре выше Гкр = 1000 °C при сварке в гелии более чем в 2 раза меньше аналогичного показателя при сварке в аргоне (4,5−5,0 и 11,5−12,5 с соответственно). Разница в длительности т' пребывания металла выше 1000 °C на стадии нагрева термического цикла существенно меньше и составляет 1,5−2,0 с, что предопределяет сходное строение околошовной зоны соединений, полученных аргонои гелиеводуговой сваркой. Главным структурным отличием является присутствие в металле ОШЗ в первом случае сверхкрупных зерен размерами свыше 200 мкм (до 3%).

6. При гелиеводуговой сварке тонколистовых сплавов типа хромаль температура диссоциации окиси алюминия AI2O3 достигается в ванне уже при токе 10−12 А, в то время как при аргонодуговой сварке необходимая величина /д в 5−5,5 раз выше. Уменьшение величины тока способствует существенному повышению мгновенной скорости охлаждения и>]50о при температуре кристаллизации (до 295 °С/с против 174 °С/с при сварке в аргоне). Результатом этого является получение узких швов с более мелкой и равноосной структурой, уровень механических свойств которых существенно превышает аналогичный показатель при сварке в аргоне: сув = 740 МПа, а = 110° против 590 МПа и 30° соответственно.

7. Разработанный на уровне изобретения (решение о выдаче патента РФ по заявке № 2 002 129 618) способ дуговой сварки в защитных газах с принудительным газовым охлаждением шва и зоны термического влияния обеспечивает повышение механических свойств соединений за счет формирования более узких швов с меньшей зоной термического влияния и более благоприятной структурой вследствие интенсивного охлаждения участков зоны термического влияния, непосредственно прилегающих к боковой стороне сварочной ванны, и может применяться для сварки высокохромистых ферритных сталей, коррози-онностойких сталей с повышенным содержанием бора, сплавов типа хромаль, дисперсионно твердеющих алюминиевых сплавов и др. материалов, требующих повышенной жесткости термического цикла сварки.

8. На основе результатов проведенных исследований для МП ПО «Вол-гоградэлектротранс» разработана технология гелиеводуговой сварки вышедших из строя элементов сопротивления из сплава Х23Ю5 толщиной 0,8 и 0,9 мм для ускорителя трамвая, позволяющая восстанавливать до 60% вышедших из строя элементов с продлением срока их службы не менее чем в 1,8 раза. Ожидаемый годовой экономический эффект от внедрения указанной технологии составляет 197,2 тыс. руб.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Л.В. Сплавы железо-хром-алюминий. — М.: Металлург-издат, 1950. — 120 с.
  2. И.И., Михеев B.C. Жароупорные сплавы № 1 и № 2. — М.: Ме-таллургиздат, 1943. 207 с.
  3. ГОСТ 10 994 Сплавы прецизионные. Марки. Введ. 01.01.75. — М., Издательство стандартов, 1974. — 27 с.
  4. А.П. Металловедение: Учебник для вузов. 5-е изд., перераб. -М.: Металлургия, 1978. — 648 с.
  5. Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов: Учебник для вузов. 3-е изд., перераб. и доп. — М.: Металлургия, 1984. — 360 с.
  6. Л.Ф. Металловедение и термическая обработка: Учебник для вузов. 3-е изд., перераб. — М.: Машгиз, 1954. — 447 с.
  7. М.И., Грачев С. В., Векслер Ю. Г. Специальные стали: Учебник для вузов. М.: Металлургия, 1985. — 408 с.
  8. Н.И. Сварка нержавеющих сталей. Киев: Техшка, 1968. — 312 с.
  9. И. Свариваемость сталей: Пер. со словац. Л.С. Гончаренко- Под ред. Э. Л. Макарова. М.: Машиностроение, 1984. — 216 с.
  10. Л.С., Хакимов А. Н. Металловедение сварки и термическая обработка сварных соединений. 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1989.-339 с.
  11. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением: Под ред. Б. Е. Патона. -М.: Машиностроение, 1974. 768 с.
  12. А.И., Бельчук Г. А., Демянцевич В. П. Технология и оборудование сварки плавлением: Учебник для вузов. — М.: Машиностроение, 1977. — 432 с.
  13. ГОСТ 5632 Высоколегированные стали и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки. Введ. 01.01.75. — М.: Издательство стандартов, 1991. — 60 с.
  14. Улучшение свариваемости хромистых ферритных сталей / Липодаев В. Н., Ющенко К. А., Морозов Р. И. и др. // Автоматическая сварка — 1984. — № 2. -С. 44−47.
  15. Исследование склонности ферритной стали Х25Т к хрупкому разрушению / Зубченко А. С., Коляда А. А., Давидчук П. И., Пахуридзе В. Н. // Сварочное производство. 1971. — № 9. — С. 30−32.
  16. А.С., Елисеева Г. Д. Влияние кратковременного нагрева в области 475 °C на свойства сварных соединений хромистых ферритных сталей // Сварочное производство. 1977. — № 4. — С. 33−34.
  17. Н.П. О природе понижения пластичности хромистой ферритной стали / В кн.: Качественные стали и сплавы. Вып. 4. — М.: Металлургия, 1979. -С. 5−15.
  18. А.С. Хрупкость при 475 °C хромистых ферритных сталей при сварочном и печном нагреве // Сварочное производство. 1981. — № 12. — С. 2628.
  19. Williams R.O., Paxtion H.W. The nature of ageing of binary iron and chromium alloys around 500 °C // Journal of the Iron and Steel Institute. 1957. — Vol. 185.-P. 358−374.
  20. А.С. Влияние углерода и азота на свариваемость стали с 25% хрома // Автоматическая сварка. 1972. — № 3. — С. 5−8.
  21. Ю.А., Зубченко А. С. Влияние анизотропии на склонность сталей к хрупкому разрушению после сварочного нагрева // Проблемы прочности. 1975. — № 2. — С. 53−58.
  22. В.А. Сварочные деформации и напряжения. — М.: Машиностроение, 1968. 236 с.
  23. М.Х. Металловедение сварки стали и сплавов титана. — М.: Наука, 1965.-336 с.
  24. Н.Н. Расчеты тепловых процессов при сварке: Учебное пособие для вузов. М.: Машгиз, 1951. — 296 с.
  25. Теория сварочных процессов: Учебник для вузов / Волченко Н. Н., Ям-польский В.М., Винокуров В. А. и др.- Под ред. В. В. Фролова. М: Высшая школа, 1988. — 559 с.
  26. К.В., Добротина З. А., Хренов К. К. Теория сварочных процессов: Учебник для вузов. Киев: Вища школа, 1976. — 424 с.
  27. Г. Л., Тумарев А. С. Теория сварочных процессов: Учебник для вузов. Изд. 2-е, перераб. -М.: Высшая школа, 1977. 392 с.
  28. А.С., Гуляев А. П. О росте зерна стали в околошовной зоне // Сварочное производство. 1972. — № 7. — С. 45−47.
  29. И.А. Сварка разнородных сталей. Л.: Машиностроение, 1973. -208 с.
  30. А.Е., Родин Б. И. Материаловедение: Учебник для вузов. М.: Высшая школа, 1971. — 416 с.
  31. М.С., Вощинский М. Л. Состояние и перспективы развития лазерной сварки // Сварочное производство. 1967. — № 11. — С. 52−55.
  32. Н.Н., Углов А. А. Расчет процессов нагрева при сварке металлов лучом лазера // Сварочное производство. 1967. — № 6. — С. 1−5.
  33. O.K. Достижения и перспективы применения электроннолучевой сварки // Сварочное производство. 1967. -№ 11. — С. 48−52.
  34. Влияние способа сварки на сопротивление разрушению соединений алюминиево-литиевых сплавов 1420 и 1460 / Т. М. Лабур, А. А. Бондарев, А. В. Лозовская и др. // Автоматическая сварка. 2001. — № 7. — С. 12−16.
  35. А.В., Славин Г. А., Вербицкий В. Г. Исследование тепловой эффективности процесса сварки сжатой дугой тонколистового материала // Сварочное производство. 1967. — № 2. — С. 6−8.
  36. Микроплазменная сварка / Б. Е. Патон, B.C. Гвоздецкий, Д. А. Дудко и др. Киев: Наукова думка, 1979. — 248 с.
  37. Н.М., Кулик А. Н., Гульчевский Л. С. Распространение тепла в основном металле при микроплазменной сварке // Физика и химия обработки материалов. 1977. — № 4. — С. 33−39.
  38. Сварка особотонкостенных труб: Под ред. Д. А. Дудко. М.: Машиностроение, 1977. -128 с.
  39. Некоторые особенности микроплазменной сварки тонколистовых материалов / В. В. Басанский, В. М. Балицкий, В. Н. Самилов, И. В. Сухенко // Автоматическая сварка. 1971. — № 9. — С. 40−42.
  40. Hirschmann F. Automatic Random Shape Arc Welding usid X, Y and Rotation Control // Welding and Metal Fabrication. 1969. — № 5. — P. 208−209.
  41. А.Н., Гвоздецкий B.C., Лозовский В. П. Концентрация энергии на аноде дуги неплавящегося электрода // Автоматическая сварка. — 1978.-№ 5.-С. 68−70.
  42. .Н., Колупаев Ю. Ф., Давыдов В. А. Продольное распределение потенциала в дуге, горящей в смеси аргона и гексафторида серы // Автоматическая сварка. 1980. — № 4. — С. 68−69.
  43. .Н., Давыдов В. А., Иванов В. А. Некоторые характеристики дуги, горящей в аргоне с добавкой галоидосодержащего газа // Автоматическая сварка. 1974. — № 11. — С. 67.
  44. .Н. и др. Изменение размеров зоны электропроводности дуги при введении газообразных галогенидов // Автоматическая сварка. 1977. -№ 4.-С. 67−68.
  45. A.M., Биржев В. А. Влияние магнитного поля на проплавляющую способность дуги прямой полярности // Сварочное производство. — 1982. — № 4. — С. 10−11.
  46. A.M. и др. Управление кристаллизацией металла при сварке плавлением // Сварочное производство. 1971. — № 6. — С. 35−37.
  47. М.М., Кушниренко Б. Н., Олейник О. И. Особенности сварки сталей вольфрамовым электродом с активирующими флюсами (АТЮ-процесс) // Автоматическая сварка. 1999. — № 12. — С. 20−28.
  48. Контракция дуги флюсом при сварке вольфрамовым электродом в аргоне / Б. Е. Патон, В. Н. Замков, В. П. Прилуцкий, П. В. Порицкий // Автоматическая сварка. 2000. — № 1. — С. 3−9.
  49. Влияние активирующих флюсов на проплавляющую способность и концентрацию энергии в анодном пятне / О. Е. Островский, В. Н. Крюковский, Б. Б. Бук и др. // Сварочное производство. 1977. — № 3. — С. 3−4.
  50. Becher W., Massone J. Beitrag zur zerzetzung von Schwefelhexafluorid in elektrischen Lichtbogen und Funken // Elektrotechnische Zeitschrift. 1970, 91. -No.ll.-S. 605−610.
  51. B.A. Разработка композиционных неплавящихся электродов и исследование эффективности их применения для сварки: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Волгоград: ВолгПИ, 1981. -123 с.
  52. Свойства элементов: Справочник- Под ред. М. Е. Дрица. — М.: Металлургия, 1985.-692 с.
  53. И.Е., Косович В. А. Неплавящиеся электроды для дуговой сварки: Монография / ВолгГТУ. Волгоград, 2001. — 190 с.
  54. Ю.К., Каменев В. П. Установка для определения распределения потенциала в дуге с неплавящимся электродом // Сварочное производство. — 1974. -№ 1. С. 51−52.
  55. А.Я. Аргонодуговая сварка вольфрамовым электродом. М.: Машгиз, 1956.-390 с.
  56. Jackson С.Е. The Science of Arc Welding // Welding Journal. 1960. — № 4. -P. 147−158.
  57. Cresswell R.A. Gases and Gas Mixtures in MIG and TIG Welding // Welding and Metal Fabrication. 1972. — April. — P. 114−119.
  58. И.И. О форме токопроводящего канала столба дуги // Автоматическая сварка. 1967. — № 11. — С. 23−26.
  59. В.Л. Дуговая сварка в защитных газах. — Л.: Судостроение, 1984. -120 с.
  60. В.Т., Шматченко B.C. Влияние компонентов газовой среды на теплофизические свойства сварочной дуги (обзор) // Сварочное производство. — 2001. -№ 8.-С. 27−32.
  61. В.Н., Евстифеев B.C., Коршункова С. А. О выборе метода сварки алюминиевого сплава 1420 // Сварочное производство. — 1982. — № 11. — С. 13−15.
  62. В.П. Особенности сварки алюминиевых сплавов на постоянном токе прямой полярности // Автоматическая сварка. — 2003. № 1. — С. 38−40.
  63. О.Н., Фан Ван Лан, Рабкин Д.М. Влияние состава защитной газовой среды на плотность тока в анодном пятне сварочной дуги // Автоматическая сварка. 1977. — № 1. — С. 70.
  64. Key J.F. Anode/Cathode Geometry and Shielding Gas Interrelationships in GTAW // Welding Research Supplement. 1980. — December. — P. 364−370.
  65. В.П. Влияние вида инертного газа на температуру ванны и разрушение оксидной пленки при сварке алюминия // Автоматическая сварка. — 1994.-№ 12.-С. 23−25.
  66. Влияние состава защитных газов на технологические характеристики дуги при сварке алюминиевых сплавов неплавящимся электродом / А .Я. Ищенко, В. П. Будник, А. Г. Покляцкий, А. А. Гринюк // Автоматическая сварка. — 2000.-№ 2.-С. 19−22.
  67. С.М. Справочник по сварке цветных металлов. — Киев: Науко-ва думка, 1981.- 608 с.
  68. Д.М., Игнатьев В. Г., Довбищенко И. В. Сварка алюминия и его сплавов. Киев: Наукова думка, 1983. — 80 с.
  69. В.И., Славин Г. А., Овчинников В. В. Образование и разрушение оксидных пленок на алюминиевых сплавах // Сварочное производство. — 1991.-№ 1.-С. 31−32.
  70. В.В., Гринин И. В., Федоров С. А. Особенности образования оксидных включений при дуговой сварке тонколистовых конструкций из алюминиевых сплавов // Сварочное производство. 1993. — № 7. — С. 30−32.
  71. В.П., Рабкин Д. М., Смиян О. Д., Товмаченко В. Н. Термическое разрушение окисной пленки при сварке алюминия // Автоматическая сварка. — 1975.-№ 10.-С. 74−75.
  72. З.А. О механизме разрушения окисных плён в стыке при ар-гонодуговой сварке алюминиевых сплавов // Сварочное производство. 1979. -№ 10.-С. 25−26.
  73. З.А., Лесков Г. И. К вопросу о механизме разрушения окисных плён при сварке алюминиевых сплавов среде инертных газов // Сварочное производство. 1970. — № 7. — С. 57−58.
  74. Д.М. и др. Сварка алюминиевых сплавов постоянным током прямой полярности // Автоматическая сварка. 1971. — № 3. — С. 71−72.
  75. А.Я., Мишенков В. А., Чаюн А. Г. Аргоно-дуговая сварка алюминиевых сплавов Амг5 и 1 381 на постоянном, переменном и асимметричном токе // Автоматическая сварка. 1978. -№ 11. — С. 46−48.
  76. .А., Будник В. П., Будько М. Г. и др. Сварка встык алюминиевых сплавов без подкладок // Автоматическая сварка. — 1985. — № 3. — С. 71−72.
  77. М.Г., Будник В. П., Стебловский Б. А., Шевченко Н. И. Гелиево-дуговая сварка алюминиевых сплавов со свободным формированием корня шва: В сб. «Сварка цветных металлов». Киев: Наукова думка, 1989. — С. 23−25.
  78. Е.Н., Кулишенко Б. А., Зиниград М. И. О стойкости вольфрамового электрода при сварке в смеси аргона и углекислого газа // Сварочное производство.-1979.-№ 1.-С. 17−18.
  79. В.М., Кислюк Ф. И. О влиянии химического состава вольфрамового электрода на характер его разрушения и блуждание дуги // Сварочное производство. 1972. — № 6. — С. 7−9.
  80. Особенности работы вольфрамовых катодов в аргоне и гелии / Гордеев
  81. В.Ф., Пустогаров А. В., Кучеров Я. Р., Халбошин А. П. // Автоматическая сварка. 1981 — № 6. — С. 48−50.
  82. Сравнительная оценка работоспособности неплавящихся электродов различных конструкций / Косович В. А., Полупан В. А., Седых B.C. и др. // Сварочное производство. 1987. — № 8. — С. 19−20.
  83. В.А., Ищенко Ю. С., Демичев В. И. Пути повышения стойкости вольфрамовых электродов при дуговой сварке // Сварочное производство. — 1984.-№ 9.-С. 22−24.
  84. Стойкость вольфрамовых электродов при аргонодуговой сварке титана по флюсу / Прилуцкий В. П., Иванова О. И., Мечев B.C., Замков В. Н. // Автоматическая сварка. 1979. -№ 10. — С. 41−43.
  85. JI.M., Гриценко М. С., Сидиров JI.P. Оценка факторов, влияющих на длительную стойкость вольфрамового электрода и надежность возбуждения дуги при аргонодуговой сварке // Сварочное производство. 1979. — № 1. -С. 14−16.
  86. С.Г. О рациональной форме рабочей поверхности вольфрамовых электродов, контактирующих с парами активирующего флюса // Сборка в машиностроении, приборостроении. — 2002. № 4. — С. 30−32.
  87. Стойкость прямоугольных и круглых вольфрамовых электродов при длительной работе / Шубин В. И., Буянов М. В., Бородин Ю. М. и др. // Сварочное производство. 1979. -№ 1. — С. 12−13.
  88. ГОСТ 12 766.2 Лента из прецизионных сплавов с высоким электрическим сопротивлением. Технические условия — Введ. 01.01.91. М.: Издательство стандартов, 1990. — 12 с.
  89. В.М., Карелин Б. А., Кубышкин В. В. Электродные материалы на основе тугоплавких металлов — М.: Металлургия, 1976. — 224 с.
  90. М.Ф., Карпачев Д. Г., Миллер С. М. Прокат из тяжелых цветных металлов. Справочник. М.: Металлургия, 1973. — 424 с. 92. Патент США № 2 922 028.93. Авт. свид. СССР № 761 183.94. Патент ГДР № 213 865.95. Авт. свид. СССР № 1 024 197.96. Патент РФ № 2 170 652.
  91. Г. И. Электрическая сварочная дуга. М.: Машиностроение, 1970.-335 с.
  92. В., Меккер Г. Электрические дуги и термическая плазма: Пер. с нем. В. Б. Левина и др.- Под ред. В. А. Фабриканта. М.: Изд-во иностр. лит., 1961.-370 с.
  93. В.А., Дюргеров Н. Г., Сагиров Х. Н. Технологические свойства сварочной дуги в защитных газах. М.: Машиностроение, 1989. — 264 с.
  94. В.М. Распределение потенциалов в дуге при сварке в среде углекислого газа активированной проволокой на прямой полярности / В сб. Вопросы газоэлектрической сварки. Ростов-на-Дону, 1972. — С. 65−73.
  95. ГОСТ 14 771 Дуговая сварка в защитном газе. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры. Введ. 01.07.1977. — М.: Издательство стандартов, 1996. — 60 с.
  96. ГОСТ 6996 Соединения сварные. Методы определения механических свойств. Введ. 01.01.1967. — М.: Издательство стандартов, 1966. — 59 с.
  97. ГОСТ 11 701 Металлы. Методы испытаний на растяжение тонких листов и лент. — Введ. 01.01.1986. М.: Издательство стандартов, 1984. — 11 с.
  98. ГОСТ 14 019 Металлы. Методы испытаний на изгиб. — Введ. 01.07.1980. — М.: Издательство стандартов, 1980. 8 с.
  99. ОСТ 26−1379 Швы сварных соединений. Металлографический метод контроля основного металла и сварных соединений химнефтеаппаратуры. — Введ. 01.10.1977. Волгоград: ВНИИПТхимнефтеаппаратуры, 1977. — 108 с.
  100. Ю.П., Маркова Е. В., Грановский Ю. В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Наука, 1976.-280 с.
  101. М.С., Лурье М. В. Планирование эксперимента в технологических исследованиях. Киев: Техшка, 1975. — 168 с.
  102. О.Н., Рабкин Д. М., Будник В. П. Допустимые значения тока при аргоно-дуговой сварке вольфрамовыми электродами // Автоматическая сварка. 1972. — № 11. — С. 38−40.
  103. Savage W.F., Strunk S.S., Ishikawa Y. The effect of electrode geometry in gas tungsten-arc welding. Welding Journal. — 1965. -№ 11. — P. 489−496.
  104. А.А., Букаров B.A., Ищенко Ю. С. Влияние геометрии вольфрамового катода на некоторые характеристики сварочной дуги и проплавление металла // Сварочное производство. 1971. — № 12. — С. 17−19.
  105. Электрические и тепловые характеристики малоамперной дуги постоянного тока с вольфрамовым электродом / Косович В. А., Лапин И. Е., Потапов А. Н. и др. // Сварочное производство. 1998. — № 7. — С. 15−18.
  106. В.К. Устойчивость металлической ванны при сварке тонкого металла // Автоматическая сварка. 1975. — № 6. — С. 71.
  107. В.А., Хавин З. Я. Краткий химический справочник / Под ред. А. А. Потехина и А. И. Ефимова. Л.: Химия, 1991. — 432 с.
  108. А.с. СССР № 414 066 Способ сварки жаропрочных хромоникелевых сталей и сплавов / Бирман У. И., Замалтдинов Р. И., Швец М. Я., Лихачев Н. С. -Приоритет от 23.04.71.
  109. А.с. СССР № 604 642 Способ сварки жаропрочных хромоникелевых сталей и сплавов / Бирман У. И., Железняк М. А., Швец М. Я. и др. Приоритет от 25.03.75.
  110. А.с. СССР № 1 690 994 Способ принудительного формирования границы кристаллизации сварочной ванны / Дробот А. В. Приоритет от 17.10.89 г.
  111. А.с. СССР № 1 742 002 Способ дуговой сварки с принудительным охлаждением и устройство для его осуществления / Дробот А. В. Приоритет от 20.11.89 г.
  112. А.с. СССР № 1 764 884 Способ дуговой сварки с принудительным охлаждением / Дробот А. В., Дробот В. И., Зубарев Т. Б. Приоритет от 20.06.89.
  113. Патент США № 5 296 675 Method for improving high temperature weld-ments / Paul S. Gilman. Приоритет от 19.03.93.
  114. Патент США № 5 296 676 Welding of aluminum powder products / Paul S. Gilman. Приоритет от 19.03.93.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!