Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Вихревой аппарат для обеспыливания газов с пониженным удельным расходом жидкости

Диссертация: Вихревой аппарат для обеспыливания газов с пониженным удельным расходом жидкости
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Высота вихревой камеры, мdn — диаметр пережима диафрагмы, мкоэффициент открытия вихревой камерыh — высота гребня диафрагмы от торца вихревой камеры, мА- — диаметр гребня выступа диафрагмы, мof — угол конусности диафрагмы, 0- ^ — удельный вес жидкости, кг/м3- т — удельный расход жидкости (в объемных единицах) — т — удельное содержание жидкости в динамическом капельном слоеiyt — толщина… Читать ещё >

Содержание

  • Вв е д е н и е
  • 1. Современный уровень развития вихревых устройств и методов их расчета
    • 1. 1. Аэродинамика воздушного потока в вихревой камере
    • 1. 2. Аэродинамические характеристики вихревых массообменных аппаратов
    • 1. 3. Потери входного момента количества движения в вихревых аппаратах
    • 1. 4. Характеристика пылей сталеплавильного производства и мокрое пылеулавливание
    • 1. 5. Анализ конструкций вихревых пылеуловителей с динамическим капельным слоем
  • Выводы по разделу
  • 2. Аэродинамика рабочей полости аппарата
    • 2. 1. Поля скоростей и давления в рабочей полости вихревого аппарата
    • 2. 2. Расчет режима формирования динамического фильтрующего слоя
    • 2. 3. Расчет эффективности работы аппарата
  • Выводы по разделу
  • 3. Планирование эксперимента и оценка погрешности измерений
    • 3. 1. Планирование эксперимента
    • 3. 2. Оценка погрешности измерений
  • 4. Экспериментальные исследования вихревого пылеуловителя
    • 4. 1. Лабораторная экспериментальная установка и контрольно-измерительная аппаратура
      • 4. 1. 1. Схема установки и компановка аппарата
      • 4. 1. 2. Контрольно-измерительная аппаратура
    • 4. 2. Некоторые факторы, влияющие на формирование динамического слоя, а гидродинамические режимы работы аппарата
      • 4. 2. 1. Влияние диафрагмы камеры на формирование динамического слоя
      • 4. 2. 2. Влияние высоты вихревой камеры на гидродинамические режимы работы аппарата
    • 4. 3. Измерение полей скоростей в рабочей полости аппарата
      • 4. 3. 1. Измерение полей скоростей в полости вихревой камеры
    • 4. 4. Исследование движения капельного слоя и содержание влаги в нем
      • 4. 4. 1. Исследование движения капельного слоя
      • 4. 4. 2. Определение удельного содержания капельной влаги в динамическом слое
    • 4. 5. Исследование эффективности работы сепарационной зоны
    • 4. 6. Полупромышленные исследования работы аппарата на мартеновском газе
      • 4. 6. 1. Схема установки
      • 4. 6. 2. Контрольно-измерительная аппаратура
      • 4. 6. 3. Влияние положения регулирующего элемента на гидродинамический режим работы аппарата
      • 4. 6. 4. Исследование влияния конструктивных и режимных параметров на конечное пылесодержание в газе
    • 4. 7. Промышленные исследования вихревого пылеуловителя
      • 4. 7. 1. Система газоотводящего тракта электросталеплавильных печей с использованием вихревых пылеуловителей
      • 4. 7. 2. Конструкция регулируемого вихревого пылеуловителя
      • 4. 7. 3. Гидродинамическая характеристика аппарата
      • 4. 7. 4. Эффективность работы аппарата в процессе пылеулавливания
  • Выводы по разделу
  • 5. Методика расчета вихревого аппарата с динамическим капельным слоем и рекомендации по его проектированию
    • 5. 1. Исходные данные и методика расчета
    • 5. 2. Некоторые конструктивные и компановочные решения для проектирования вихревых аппаратов
  • Выводы
  • Основные обозначения
  • Л и т е р, а т у р а

Вихревой аппарат для обеспыливания газов с пониженным удельным расходом жидкости (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

В утвержденных ХШ съездом КПСС основных направлениях экономического и социального развития СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года [i ]. наряду с поступательным движением всех звеньев народного хозяйства, предусматривается дальнейший рост металлургического производства с одновременным уменьшением вредного воздействия его отходов на окружающую среду. Охрана окружающей среды в условиях все возрастающего производства безотлагательно требует более рационального использования природных объектов и обеспечение таких технических параметров деятельности, при которых исключалось бы или сводилось к минимуму негативное воздействие общества на природу [2]Охрана природы в нашей стране является важной государственной задачей и в последние годы в этой области достигнуты значительные успехи. В соответствии g постановлениями ЦК КПСС и Совета Министров СССР от 29 декабря 1972 г, «Об усилении охраны природы и улучшения использования природных ресурсов» и от I декабря 1978 г. п0 дополнительных мерах по усилению охраны природы и улучшению использования природных ресурсовп [з] идет интенсивное развитие стандартизации в области охраны природы и осуществляется эффективный контроль спецслужб за деятельностью производств.

Народнохозяйственное значение проблемы связано с необходимостью создания новых методов и средств защиты окружающей среды от промышленных выбросов в условиях повышения эффективности производства при постоянном росте объема его продукции. Обеспечение устойчивого динамического равновесия производственной деятельности человека с природными процессами зависит от надежности контроля как над материальным, так и над энергетическим балансом взаимодействия окружающей среды и производства [ 4 ] •В металлургии, о учетом изложенных требований, перед исследователями и разработчиками газоочистного оборудования выдвигаются новые задачи по созданию эффективных аппаратов с более низкими капитальными и эксплуатационными затратами по сравнению с существующими.

До настоящего времени в конвертерном и доменном производствах тонкая очистка газов, из-за взрывоопасности, осуществляется только в орошаемых аппаратах, которыми как правило являются турбулентные промыватели различной модификации с установленными за ними сепараторами капельной влаги. Эти хе аппараты, наряду с рукавными фильтрами и электрофильтрами, широко используются и проектируются вновь в электросталеплавильном производстве. Разработчиков и эксплуатационников они привлекают надежностью работы, простотой в изготовлении и обслуживании.

Однако, обособленное размещение нескольких аппаратов в схемах очистки газов повышает энергоемкость тракта и его металлоемкость. Кроме того, общим недостатком известных турбулентных про-мавателей является высокий удельный расход орошающей жидкости (ffl= 3>1(Г8 mVm3), вызванный прямоточным характером ее движения в зоне массообмена. Увеличенная длина тракта за счет излишних поворотов и переходных устройств, — в местах соединения аппаратов, уже сама по себе, увеличивает сумму местных сопротивлений тракта и приводит к росту энергозатрат на транспортировку газа.

Насколько значительна доля капитальных и эксплуатационных затрат, связанных о газоочисткой, видно на примере конвертерного производства, где она по отношению к основному оборудованию составляет более 30 $.

В связи с изложенным, актуальность проблемы экономии материальных и энергетических ресурсов неотъемлемо связана с созданием эффективных аппаратов очистки газов, совмещающих в себе процессы пылеулавливания и сепарации, обеспечивающие требуемую очистку при более низких удельных расходах жидкости.

Решение этой проблемы, несомненно, актуально для всех производств, где работают или будут использоваться аппараты мокрой очистки газа, и в особенности там, еде уже имеются дорогостоящие оборотные циклы водоснабжения.

На заводах с существующим оборотным циклом использование аппаратов совмещенной очистки газа с низким удельным расходом жидкости — ПЛ в о, 5 иногда более предпочтительно даже в сравнении с электрофильтрами и рукавными фильтрами, надежность работы которых ниже, а капитальные затраты выше* Замена существующих турбулентных промывателей на аппарат с более низким удельным расходом жидкости позволит нормализовать работу, как правило, перегруженных оборотных циклов или получить резерв по их загрузке, что также важно для постоянно развивающегося производства.

Одним из направлений в создании совмещенных аппаратов, отвечающих поставленной проблеме, т. е. обеспечивающим экономию материалов и энергоресурсов, является разработка новых вихревых про-мывателей, удачно совмещающих в себе процессы массообмена и сепарации* ОднаЁо их разработка задерживалась из-за отсутствия теоретических и экспериментальных исследований по формированию динамического капельного слоя с фильтрацией запыленных газов в нем и отсутствия методики расчета аппарата.

Вихревое движение фаз в зоне контакта может быть осуществлено такими способами:1) осевыми радиально расположенными лопастями, установленными под углом к горизонту и образующими каналы для прохода газа-2) тангенциальными лопастями, расположенными вертикально по окружности в рад под углом друг к другу. В некоторых случаях контактные элементы располагают горизонтально по оси движения фаз.

Учитывая большую сложность аэродинамической картины течения потока в устройствах подобного типа, настоящее исследование ограничено вихревыми устройствами, имеющими контактный элемент с тангенциальными лопастями, расположенными вертикально в ряд по окружности под углом друг к другу и увеличенные до размеров колонны. Направление движения рабочих потоков в этих устройствах наилучшим образом способствует формированию динамического капельного слоя.

Целью настоящей работы является:1. Создание вихревого аппарата совмещенной очистки газа, эффективно работающего с удельным расходом орошающей жидкостиГП = 0,5−0,6, обеспечивающего снижение металлоемкости и энергозатрат •2. Разработка методики расчета и проектирования вихревого аппарата совмещенной очистки газа с динамическим капельным слоем.(Совмещенной очисткой — здесь и в дальнейшем условно будем называть очистку газа от пыли и капельной жидкости в одном и том же аппарате].

Задачи исследования.

1. Разработка лабораторной установки и проведение исследований гидродинамических характеристик работы модели с динамическим капельным слоем.

2. Теоретическое и экспериментальное определение факторов, влияющих на формирование динамического слоя и фильтрацию газа в нем.

3. Получение зависимостей эффективности пылеулавливания и сепарации капель от удельного расхода орошающей жидкости с изменением расхода несущей среды.

4. Получение исходных данных для раочета и проектированиявихревого аппарата совмещенной очистки газа.

На защиту выносится:1. Решение задачи об определении полей скоростей и давлений в рабочей полости аппарата.

2. Решение задачи о расчете режима формирования динамического фильтрующего слоя.

3. Решение задачи о расчете эффективности работы аппарата.

4. Конструкция вихревого пылеуловителя — аппарата совмещенной очистки газа с динамическим капельным слоем.

5. Методика расчета и проектирования вихревого аппарата.

Для исследований применялись прозрачная и металлическая модели аппарата с использованием общепринятой методики пылегазовых замеров [б]. Данные экспериментальных замеров удовлетворительно совпадают с расчетными их значениями с допустимой для такого рода погрешностью.

Работа выполнена в лаборатории гидромеханической очистки газов института «ВНИПШерметэнергоочистка» и на кафедре теплофизики и теплоэнергетики металлургического производства МИСиС.

Экспериментальная часть работы проведена: холодная продувка на лабораторной установке институтаполупромышленные замеры на металлургическом заводе «Запорожсталь» за мартеновской печью (МП) № 2- промышленные исследования в производственном объединении атомного турбостроения «Харьковский турбинный завод» им. С. М. Кирова на газоочистке за электросталеплавильными печами I, 2.

Основные результаты выполненной работы сводятся к следующему.

1. Проведен критический анализ состояния вопроса аэродинамики рабочей полости вихревых аппаратов с динамическим капельным слоем и процессов массообмена в нем, в результате которого выяснено, что рассматриваемая область изучена недостаточно и продолжают отсутствовать сведения о конструктивных и режимных факторах, влияющих на формирование и насыщенность фильтрующего капельного слоя. Отсутствует и решение задач о формировании динамического капельного слоя и фильтрации газа в нем, о массообмене между дисперсным потоком и капельным слоем применительно к осаждению аэрозоля на капле жидкости. Решение этих задач позволит разработать метод расчета и проектирования пылеулавливающих аппаратов.

2. На основании обобщения опытов разработана математическая модель вихревого пылеуловителя с динамическим капельным слоем, послужившая в дальнейшем основой для расчета и проектирования аппарата.

3. Проведено аналитическое решение задач.

— о плоском движении дисперсного потока в цилиндрической полости вихревой камеры;

— о формировании насыщенного динамического капельного слоя, основной зоны массообмена;

— о массообмене между дисперсным потоком и капельным слоем.

В результате решения указанных задач получены уравнения, позволяющие определить: поля скоростей газового потока в рабочей полостиоптимальный режим работы аппарата и эффективность его пылеулавливания.

4. Выполнено детальное экспериментальное исследование влияния основных конструктивных и режимных параметров на формирование и насыщенность динамического слоя. Установлен характер влияния на гидродинамику аппарата перечисленных параметров.

5. Установлено, что концентрация жидкости в зоне массообме-на (в капельном слое) может в 1,5−2 раза превышать удельный ее расход. Наибольшее влияние на концентрацию жидкости в слое оказывает удельный ее расход, диаметр и угол конусности выходного отверстия диафрагмы.

6. Экспериментально подтвержден вывод к уравнению (2.20). Действительно есть наивыгоднейший режим работы аппарата, когда срабатываемый перепад давления газа наилучшим образом способствует процессу массообмена. Минимальное сопротивление аппарата лР/лР. =г 0,65−0,8 на всех диапазонах срабатываемого давления приходится на удельный расход жидкости — т — 0,3−0,4. Эффективный режим работы сепарационной зоны находится в пределах параметров: ^ 6−7 м/с расходной скорости несущей среды и /77 < 0,6−0,8. Концентрация пыли 0,1 г/м3 в очищаемых газах мартеновских и электросталеплавильных печей достигается при гп = 0,5−0,6 и соответственно при йР = 7,1−8,5 кПа.

Для сравнения суммарное сопротивление трубы Вентури и капле-уловителя при очистке от пыли мартеновских газов до 0,1 г/м3 составляет лР = 7,5−8 кПа ж т — 0,9−1. При очистке газов электросталеплавильной печи дР этих аппаратов должно составлять 9−9,5 кПа.

7. Таким образом применение вихревого аппарата совмещенной очистки газа в мартеновском и электросталеплавильном производствах позволит: в 1,5−2 раза сократить удельный расход оборотной водыв 2 раза уменьшить металлоемкость газоочистного оборудования.

8. На основании анализа теоретических исследований и сопоставления их с данными эксперимента:

— создана методика расчета и проектирования вихревых аппаратов совмещенной очистки газа;

— разработано несколько новых конструкций аппаратов и способ очистки газа, защищенных шестью авторскими свидетельствами.

9. Внедрение вихревых пылеуловителей осуществлено:

— в схеме газоочистки электросталеплавильных печей № I и № 2 в производственном объединении «Турбоатом» на Харьковском турбинном заводе;

— в проект газоочистки чугунолитейного цеха Ново-Каховского машиностроительного завода.

Годовой экономический эффект от внедрения в производство составил 71,1 тыс.рублей.

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ Q0 — расход газа в аппарате, м3/сСрасход газа на единицу высоты лопаточного завихрителя, м2/сii^z- ^ - тангенциальная, радиальная и осевая составляющие скорости потока в вихревой камере, м/с;

— максимальная, тангенциальная составляющая скорости, м/сnf Q0 w&^^rfr — скорость на границе ядра потока, или средняя скорость на входе в камеру, м/с;

A S'^:

— коэффициент крутки потокааг — коэффициент снижения скорости;

— коэффициент турбулентной кинематической вязкости потока, м2/с- - массовая плотность несущей среды, кг*с2/м4- Р — давление несущей среды, Па- ?>- ^ - диаметр и радиус вихревой камеры, мiL — текущий радиус координаты, м;

— радиус входа, м;

2zm — радиус максимальной тангенциальной скорости в ядре потока, м- ^ - суммарная площадь входных сопел, м2- FK — боковая площадь вихревой камеры, м2;

— высота вихревой камеры, мdn — диаметр пережима диафрагмы, мкоэффициент открытия вихревой камерыh — высота гребня диафрагмы от торца вихревой камеры, мА- - диаметр гребня выступа диафрагмы, мof — угол конусности диафрагмы, 0- ^ - удельный вес жидкости, кг/м3- т — удельный расход жидкости (в объемных единицах) — т — удельное содержание жидкости в динамическом капельном слоеiyt — толщина динамического капельного слоя, мit — внутренний радиус кольца капельно-зерниотого слоя, мj — массовая плотность дисперсной фазы, кг*с^/м^- 6 — поверхностное натяжение жидкости, н/млР — перепад давления, срабатываемый на аппарате, Пас^с — коэффициент гидравлического сопротивления сухого аппаратаj — расход жидкой фазы, м3/чdt — диаметр капли (частицы), м;

UfTli-i?llt — тангенциальная и радиальная составляющие скорости движения дисперсной фазы, м/сС* - коэффициент лобового сопротивления частицыfjj^x — коэффициент динамической вязкости газа и жидкости, кг/м.с;

Pj — давление в несущей среде за капельно-зернистым кольцом, Па;

T-oi — начальная и конечная концентрации пыли в очищаемом газе (приведены к нормальным условиям), г/м3.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Материалы ХОТ съезда КПСС. М., 1981, с. 142.
  2. О.С. Стандартизация в охране окружающей среды. В кн.: Окружающая среда под охраной закона. — М., АН СССР, 1982, с.59−70.
  3. СП СССР, 1973, № 2, ст.6- 1979, № 2, с. 6.
  4. В.Д., Курочкина М. И. Очистка вентиляционных выбросов в химической промышленности. Л., Химия, 1980, с. 232, ил.
  5. Г. М., Пейсахов И. Л. Контроль пылеулавливающих установок. 3-е изд. перераб. и доп. — М., Металлургия, 1973.- 384 е., ил.
  6. А.с. 60I0I7 (СССР). Массообменный аппарат/В.А.Еулкин, Н. А. Николаев. Опубл. в Б.И., 1978, № 13.
  7. А.с. 230 077 (СССР). Массообменный аппарат/В.М.Киселев, А. А. Носков. Опубл. в Б.И., 1968, й 34.
  8. Пат. 214 545, Франция. Заявл. 21.02.71, № 3461/71, опубл. 9.08.73 МКИ. В04С 45/00.
  9. А.с. 203 622 (СССР). Контактный аппарат вихревого типа/В.М.Киселев, Н. И. Таланов. Опубл. в Б.й., 1967, № 21.
  10. Пат. I57I784, ФРГ. Заявл. 24.05.1966, № 12 648/66, опубл. 15.02.1973, B0I 47/00.
  11. А.с. 365 999 (СССР). Противоточный многоступенчатый контактный аппарат/Ю.В.Поплавский, В. А. Гарин, В. Г. Капитальный и др. -Опубл. в Б.И., 1973, & 7.
  12. А.с. 210 085 (СССР). Прямоточное контактное устройство взаимодействия пара (газа) с жидкостью/А.М.Николаев, А. Н. Николаев, Б. М. Алмазов и др. Опубл. в Б.И., 1968, $ 6.
  13. А.с. I82I08 (СССР). Массообменный аппарат для взаимодействия газа с жидкостью/И.М.Плахов, А. И. Ершов. Опубл. в Б.И., 1966, Jfc II.
  14. А.с. 946 683 (СССР). Газоочистное устройство/В.А.Сафонов, В. Е. Кирпиченко, Ю. К. Ларин. Опубл. в Б.И., 1982, № 28.
  15. Е.П. Выхревые пылеуловители. Серия XM-I4. М.- ЦИНШимнефтемаш, 1975.
  16. ScAmieli/CJ! PAytixA&icAt O-uvreMif&r иле/Puvzjf АъА
  17. Uzdmuys -/963, л/г // s49/-50f.
  18. А.с. 202 069 (СССР). Вихревой масеообменный аппарат/И.М.Ано-шин, А. Г. Курносов. Опубл. в Б.И., 1967, № 19.
  19. А.с. 816 557 (СССР). Вихревой пылеуловитель/Т.К.Лукьянович, Т. В. Сокол, Ю. К. Ларин и др. Опубл. в Б.И., 1980, № 12.j9#йи7 ff. S/rtufiMung и. л с/,eutttxp SJ? ЪелХ ел o&s sHomunfsentsicu/^zs,. JzW/, /963, 2Sj Vz //•S. 5of- So9
  20. УоЖ* MfbMbnf ЛеЛ Cenizijoe^A-g. tfotlex. Coni^cioi -JtiZ Ро&ийог? /9/2, aA // f.W.
  21. Пат. 629 972, Швейцария. Скруббер Zce^&z и др. Опубл. 1982, МКИ B0I Д 47/02.
  22. Пат. 2 354 678 (США). Заявл. 1.06.42, Л 4 453 254, опубл.1505.44 кл. 183−25.
  23. P^czze* / jfi^ezscAfafUrtf ifon o/xzc/r
  24. CLpbmezbtion. XuJ{ Selbieg}$ /Al s WQ- 4УЗ .j
  25. JVijzm an //. Sfafox У/гц/^г^/ет/и -JnoksMe Jxze^ev^ л/9У s. 2/// .25.ммли С- P’t-o^L/tfezi ^огч-^-ес^ге/гаКбв. Агеtoc^ca^efpz e/fs/isiz/e dej^ze/vizii aew&ri 1/74 //J,
  26. Каплеуловитель. /tc^/eva&cA^^z -, fy (tush is Jwecfev Soo ?.33.
  27. S>^atdec/r ce/tttiJtffe a^iegse etfe W^/io/? Latvia c&xfee, -CT- deface /эtogzesslife fto-i Gfy.
  28. Франц.заявка, КЛ. В04 С 5/00 № 2 382 273, заявл. 1.03.77 «7 705 967, опубл. 29.09.78.
  29. Ю.Г. и др. Об улавливании субмикронных частиц из отходящих газов в вихревых уловителях. в сб. «Современные машины и аппараты химических производств». Тез.докл. — 2-й Всесоюзн. конф. Чимкент, 1980, с.9−11.
  30. В.К. Тепломассообмен и гидродинамика внутренних потоков в полях массовых сил. М.: Машиностроение, 1970. -331 е., ил. 30. ^ PZA-XLZ Жг- 0tecAjftDsntsn/se/rfjiat/r? z / «Zk*с ел.
  31. Cbtmie Jrtje/zieuz. Тесбгг}*^ ^ л^ S.6&0- 6%6.
  32. Центробежный пылеуловитель, ^a^mezmi^ Pa^ez Со/п^аяу-J/IPCA, A<5^ />.33. tif.C. fid0.1 inf Conce/?t
  33. TGas, Scru^ez. JAPCA^ /9??> A/SO> p. 969−9?/.
  34. Л.А., Устименко В. П. К вопросу об аэродинамической схе-«ме потока в циклонной камере. Вестник АН Каз. ССР, 1954,№ 4.
  35. Л.А., Устименко В. П. Об аэродинамике циклонно-топочной камеры. В сб.- Вопросы аэродинамики и теплопередачи в коте льно-топочных устройствах. — Л. Госэнергоиздат, 1958, с. 176−187.
  36. Ю.В. Газогорелочные устройства. 2-е изд., перераб. и доп. — М., Недра, 1972. — 367 е., ил.
  37. Ю.В., Капнельсон Б. Д., Павлов В. А. Аэродинамика вихревых камер. 42, с.100−114.
  38. Л.Л. Структура потока и аэродинамические характеристики циклонной камеры при горении. В сб.: Исследование котельно-топочных процессов. МВТУ им. Баумана. — М., Матгиз, 1958, С.55−77.
  39. Д.Н. Исследование аэродинамики циклонной камеры. -42, с.114−149.
  40. Е.А. Аэродинамические процессы в циклонной камере.-В сб.: Исследование котельно-топочных процессов. МВТУ им. Баумана. М., Матгиз, 1955, с.35−48.
  41. Е.А. Исследование изотермического циклонного потока на модели топочной камеры. 42, с.150−165.
  42. А.Н. Исследование аэродинамики циклонно-вихревых камер на основе существующих экспериментальных данных. Дис.- канд. техн. наук — ЛПИ, Ленинград, 1965. — 147 с.
  43. В.Д., Троянкин Ю. В. Влияние конструктивных параметров на аэродинамику циклонных камер. Теплоэнергетика. — Минск, Высшая школа, 1967, № 2, с. 67−71.
  44. Н.А., Жаворонков Н. М. Ректификационные колонны о вихревыми прямоточными ступенями. Теоретические основы химической технологии. — М., Наука, т. ХУ, 2, 1970, с.261−264.
  45. Ю.Ф., Овчинников А. А., Николаев Н. А. Исследование аэродинамических характеристик массообменных аппаратов с вихревыми контактными ступенями. Химия и химическая технология. Известия вузов, т. ОТ, 7, 1973, с.1105−1107.
  46. А.А., Николаев Н. А., Аэродинамика двухфазного потока в массообменных аппаратах с вихревыми контактными ступенями. Химия и химическая технология. Известия вузов, т. ЛХ, I, 1976, с. 130−133.
  47. Э.П., Смульский И. И. Аэродинамика вихревой камеры совдувом по боковой поверхности (экспериментальное исследование) — Новосибирск. Ин-т теплофизики, 1979. 30 с.
  48. Э.П., Смульский И. И. Аэродинамика вихревой камеры с торцевым и боковым вдувом. Теоретические основы химической технологии. -М., Наука, ХУЛ, 2, 1983, с.214−219.
  49. Э.Н. Исследование аэродинамики и конвектив. теплообмена в вихревых нагревательных устройствах. Дис. канд. техн.наук. — ЛПИ, Ленинград, 1966. — 152 с.
  50. Я), The, /г^с/гогус-Аол* (Уя^егя. sez .
  51. .А. К расчету поля скоростей при турбулентном движении в циклонной топке. Труды Омского института инженеров железнодорожного транспорта. Вып. № 38, 1962, с.5−20.
  52. В.Н., Вальдберг А. Ю. Центробежные пылеуловители (циклоны). В кн.: Подготовка промышленных газов к очистке. — М., Химия, 1975, с. II0-I3I.
  53. X., Лейн В. Сухое инерционное и центробежное осаждение.- В кн.: Аэрозоли «пыли, дыма и туманы. 2-е изд. стереотипное. Л., Химия, 1972, с.296−299 (перевод с англ.).
  54. А.Ю., Зайцев М. М., Падва В. Ю. Применение теории подобия при экспериментальных исследованиях и конструировании циклонных аппаратов. Химическое и нефтяное машиностроение. М., Машиностроение, 1968, Jfc 3, с.7−8.
  55. Jit Pi&ialios? & S-e/oan-^io^i jfayjи^ /О л/3^ yo. 296−309.
  56. М.И. Исследование влияния шероховатостей внутренних поверхностей и торцевых перетечек на аэродинамику циклон-но~вихревых камер. «Дис. канд.техн.наук. ЛПИ, Ленинград, 1971. — 142 с.
  57. Е.Д., Троянкин Ю. В. Исследование аэродинамической структуры газового потока в циклонной камере. Теплоэнергетика. Минск, Высшая школа, 1967, № I, с.63−65.
  58. А.А., Николаев Н. А. Определение радиуса вихря в вихревых газовых камерах. Труды Казанского химико-технологического института им. С. М. Кирова, Казань, 1973, вып.15,с. 9−13.
  59. Е.Н., Рябченко П. П., Белохвостиков В. И. Моделирование вихревых аппаратов для осуществления процесса взаимодействия в трехфазных системах. В сб. 69, с.248−250.
  60. В.Я., Барулин Е. П., Кисельников В. Н. Исследование аэродинамики, тепло- и массообмена в комбинированной сушилке с вихревым слоем. Химия и химическая технология. Изв. вузов, 1978, вып.10, C. I545-I547.
  61. А.А., Никрлаев Н. А., Абдульманов С. Х. Закономерности движения капель жидкости в вихревых контактных устройствах с тангенциальным вводом газа. Химия и химическая технология. Изв. вузов, 1978, вып. II, C. I689-I692.
  62. С.В., Сабуров Э. Н. Методика расчета аэродинамических характеристик циклонных камер. Химическое и нефтяное машиностроение. М., Машиностроение, 1977, $ 7, с.20−22.
  63. Г. Ф., Наджаров М. А. Циклонные топки. М.-Л., Госэнер-гоиздат, 1958. — 269 е., ил.
  64. Г. М., Ицельчик И. Е. Влияние формы закручивающего устройства на гидравлическое сопротивление прямоточного циклона. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦИНТИ-Химнефтемаш, 1978, № 6, с.
  65. В.Ю. Влияние дисперсного состава пыли на коэффициент гидравлического сопротивления циклона. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦИНТИХимнефтемаш, 1973, № 1,с.4−5.
  66. Фукс Н.А. Me ханжа аэрозолей. М., Изд. АН СССР, 1955.-352 с.
  67. А.А., Николаев Н. А., Расчет гидравлического сопротивления вихревых камер с тангенциальным вводом газа. Труды 68, с.3−6.
  68. Л.С. Основы расчета процессов и аппаратов промышленной вентиляции. М., Профиздат, 1962. — 178 с.
  69. М.П., Афанасьев С. Г. Кислородно-конвертерный процесс производства стаж. М., Металлургия, 1974. 343 е., ил.
  70. В.И., Дорофеев Г. А., Повх И. Л. Теория продувки сталеплавильной ванны. М., Металлургия, 1974. — 495 е., ил.
  71. Mob/nickt //} JujAavi Mj tttalzeviiei/i // Zne JS^as SaiAa/k -/liise is? //7o/77ass AzJ-e. глг cJnuf-e^&lu^^ftisc/ifase. ?ise/?} /96s /0У6- /o9?.ofl purines ^tO/77 С tot? at. ~ Ум£tPffiAe Угон aaaf /
  72. В.И., Свяжин А. Г. Испарение железа и образование бурого дыма в современных сталеплавильных процессах. В кн.: И. П. Бардин и развитие металлургии в СССР. М., Наука, 1976, с.124−131.
  73. М. Природа бурого дыма и условия его образования при продувке металла кислородом. Автореф. канд.дис. ., МИСиС, Москва, 1963. *
  74. Ф.Е. Исследование динамики и природы пылевых выбросов конвертеров с верхним кислородным дутьем и разработка газоочистной установки для улавливания конвертерной пыж. -Кандидатская диссертация. МИСиС, Москва, 1969.
  75. J/okus. ?LPU 7. Р f/Щ В. f. Jn-euf ат? Me cavse oj Jumi/tf у* Ж?/**^ /966- /2 a/I/O. 2%-Я/О
  76. IF., f-ic-Jest X. сAf-eeAg/iism о J Jume Jetme-foon ootyge/i S&cimAei^. yevz/i&f £>/Уголалв^ У^ИШ*, Mfy 209tA/gj/o. 596-?99.
  77. В.Я., Поляков А. Ю. Физико-химические основы металлургических процессов. М., Наука, 1973, с.76−81.
  78. А.Ю., Макарова Н. Н. Закономерность образования бурого дыма при взаимодействии расплавов железо-углерод с кислородом. Сталь, 1974, № 5, с.409−413.
  79. Н.М. Исследование процесса дымообразования при продувке железоуглеродистого расплава кислородом. Кандидатская диссертация. МИСиС, Москва, 1971.
  80. OieUe. Л- Jotsna’iLo/i ^ odes jb/ne-ej tcwszej dans &S co^ife^ssewtes clac^c tie а. ^ох^-еъеCiZcu&izefctm6L6iOf1S 7ecA/iige/es, So 2/%? 22OS.
  81. Ригге 9eteAazd uf. u tfzoufti Ji/snes- ?uio Spekiia, W/, /0 A7^. io '
  82. Г., Янг П. Очистка газов в черной металлургии. В сб.: Очистка газов в металлургии. М., Металлургия, 1968, с.10−56.
  83. PovSe MZ^ Sass^&d. uf&s-ie gas, с&алгпр systems Jet Aa^e capacity ?&sie Atnacts. -fro* /Щ ^ ^/У Л /e?'?7
  84. Л.Г., Труш В. И. Исследование физико-химических свойств пыли в выбросах конвертеров и мартеновских печей, работающих с применением кислорода. Сталь, 1970, № 10, с. 953.
  85. Л.Г. Рентгенографическое исследование фазового состава мартеновской и конвертерной пыли. В сб. науч. трудов ин-та «ЕНШШерметэнергоочистка», вып. 15, М.: Металлургия, 1971, с.68−74.
  86. Л.Г. Агрегатное состояние частиц в дыме мартеновскихпечей при продувке ванны кислородом. Сб.: Физика аэродисперсных систем. — Вып.5, 1971, с.60−64.
  87. Исследование влияния параметров продувки конвертерной ванны и способа отвода газов на физико-химические свойства аэрозоляи эффективность работы мокрых газоочисток. Отчет по НИР. Ин-т «ВНШШерметэнергоочистка», г. Харьков, 1973, Apx. Jfe 602,
  88. Л гос. регистрации 74 002 295. 96 е., ил. 99.czcJianel fifyof* c^^r-e^ o/d&pe taj>o? элееТ^&с'але/гАа-?илы<�их цеко-S / ТРГ. Учоя a/id JJ&Jfna^uy .f
  89. Совершенствование способов отвода и очистки газов в электросталеплавильных цехах за рубежом. Обзорная информация, серия 22, вып. J6 3, 1977.101. Smiib ^ гЧоо*, егри^ои, g^n Jezc///aoZ/it/U ?rel икс/ £"гоъ1,7 c/zV Jidefaaefaf ° /
  90. К., Киндзоку дзаире, 1972, т.12, № 6, с.59−72.
  91. X&SjcAt-ifi. mo, 22, л/ g } s. -
  92. X., Лейп В. Мокрое пылеулавливание. В кн.: Аэрозоли, пыли, дымы и туманы. Пер. с англ. Под ред. Фукса Н. А. — Л., Химия, 1972, с.300−302.
  93. В.Н., Вальдберг А. Ю. Очистка газов мокрыми фильтрами.- М., Химия, 1972. 248 с.
  94. С.Б. Пылеулавливание и очистка газов в металлургии.- М., Металлургия, 1977. 328 с.
  95. ПО. $етгаи К-Т., Jfazy a/?e?itfs#i Уя^&еясе Poufez Jfiput on Bfflcie/i&y о J Pust Sczc/ ezs. e^ive-zzi^ c-Aemis/b^ -/#58, 50, л/? // p. /5/5- /62/.
  96. S em гаи K.T. Pz&ctica-? ptocesz desires? oj раг&си?л?е
  97. Scus SSets. CAem. tffy у 20) ^ ?7−9/.
  98. Ta/ietu SefS.j. Bel^aU 7* с е/fec/ о/upon i/i? ег^ог/?7а/7с? AipAesr-ez^y <&сгсг№гъ&.-JAPCA. -/m> л'//> /о. 962, — 9бе.
  99. А.с. Л 654 272 (СССР). Устройство для мокрой очистки газа/ Ю. К. Ларин, В. В. Губачев, Г. М. Каненко и др. Опубл. в Б.И., 1979, Л 12.
  100. Патент ФРГ № I902I36 кл. 12 е 2/01, 1971 г.115. ^otj&i Я ZwJ^assifeeUtt vq а/ег Siat/&a#scAei ciuft^. ^ог/г&^е 2 /s/ас/ ^r^s/e^A1. Dresden, .s. /- //•116. disi M. 8eiz&cAtwf&? чи/г J^aMicAei -du/ig. iJoritage, s. so~9o.
  101. Sitf^/ntr # ?zAoAt/*^ с/еь JAcAtiafeAksiustf an?
  102. Zoicdions, nafba8%c/?eiclet ш c/tr. & га
  103. Ю.Ф., Николаев H.A. Вихревой орошаемый аппарат для комплексной очистки газов. Промышленная и санитарная очистка газов. — М., ЦИНТИХИМнефтемаш, 1977, Л I, с.1−3.
  104. В.А., Струянский В. А., Ларин Ю. К. и др. К теории массообмена в капельно-зернистом слое. В сб.: Повышение эффективности, совершенствование процессов и аппаратов химических производств. Труды 1У-й респ.конф. УкрНИИХИММАШ, Харьков, 1976, с.40−41.
  105. Ким С.А., Ларин Ю. К., Зайцев В. И. и др. Массообмен мевду дисперсной фазой и несущим потоком. В сб.: Повышение эффективности, совершенствование процессов и аппаратов химических производств. УкрНИИХДОШШ, Харьков, 1976, с.49−50.
  106. Ю.К., К теории вихревого массообменного аппарата. В сб.: Охрана окружающей среды и утилизация ценных отходов в металлургии. Тез. докл. 1-й Всесоюзн.конф. М., 1978, с.
  107. С.А., Ларин Ю. К., Кузнецов Ю. А. Расчет вихревого адсорбера. В сб.: Современные машины и аппараты химических производств. Тез.докл. 2-й Всесоюзн.конф. Чимкент, 1980, с.169−172.
  108. .Г., Ковалев И. А., Склабинский В. И. Исследование газового потока в вихревом противоточном массообменном аппарате. В сб.: /122/. с.253−256.
  109. A.M., Махоткин А. Ф. Распределение давления по радиусу вихревых контактных элементов массообменных аппаратов. Химия и химическая технология. Известия вузов, 1976,1. XXXI, № 2, с.274−277.
  110. В.В., Дулкин В. А. Гидравлические характеристики мас-сообменного аппарата вихревого типа с объемным факелом. В сб. 123. с.228−233.
  111. Г. П. и др. журнал технич.физики, 1967, т.32, внп.1.-1333 с.
  112. В.А., Кузяев И. М., Ларин Ю. К. и др. Теория, расчет и исследование вихревого’массообменного аппарата. В сб.123, с.256−260.
  113. В.А., Мошкина Л. Д., Сахарова В. В. Теория и расчет вихревого сепаратора. Теоретические основы химической технологии, 1977, т. XI, Лз 3, с. 417−422.
  114. А.с. 560 630 (СССР). Устройство для очистки газа/Ю.К.Ларин, В. А. Успенский, А. И. Ровенский. Опубл. в Б.И., 1977, № 21.
  115. А.с. 597 120 (СССР). Устройство для очистки газа/А.И, Толочко, Ю. К. Ларин, В. А. Успенский, А. В. Ильченко. Опубл. в Б.И., 1978, № 9.
  116. А.с. 806 078 (СССР). Газоочиститель/С.Б.Старк, Ю. К. Ларин, И. В. Каленский и др. Опубл. в Б.И., 1981, № 7.
  117. А.с. 865 347 (СССР). Устройство для мокрой очистки газов/ Ю. К. Ларин, А. В. Ильченко, Г. М. Каненко и др. Опубл. в Б.И., 1981, № 35.
  118. А.с. 964 345 (СССР). Горелка/А.В.Боголюбов, Б. Н. Фролов, Ю. К. Ларин и др. Опубл. в Б.И., 1982, $ 37.135. jfukcJamG. Sy 7&nas, aufa У.. Soc.- J/еьб.о. ?3.
  119. В.А., Ларин Ю. К., Уваров В. А. Исследование вихревого каплеуловителя с лопаточным завихрителем. В сб.: Охрана окружающей среды и утилизация ценных отходов в металлургии. Тез.докл. 1-й Всесоюзн.конф. М., 1978, о.53−54.
  120. В.А., Ларин Ю. К. Исследование вихревого турбулентного промывателя. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦШТИХИМнефтемаш, 1978, № 6, с.3−5.
  121. В.М., Калинина В. Н., Нашумова Л. А. Математическая статистика. 2-е изд. перераб. и доп. — М., Высшая школа, 1981. — 311 е., ил.
  122. А.Г., Статюха Г. А. Планирование эксперимента в химической технологии. Киев, Высшая школа, 1976. — 184 е., ил.
  123. Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. М., Наука, 1971. — 192 е., ил.
  124. И.Л. Аэродинамический эксперимент в машиностроении. -М., Машиностроение, 1965. 141 с.
  125. .П. Исследование влияния водяного пара на работу пылеуловителей Вентури при очистке газов мартеновских печей и конвертеров. Диссертация к.т.н., Москва, 1977. -170 с.
  126. Пуско-наладочные работы на газоочистке за электросталеплавильной печью № 18 ХТЗ. Отчет института «ВНИПШерметэнергоочистка». Харьков, 1971, арх.№ 1598. — 49 с.
  127. Ю.К., Волгин С. И., Старк С. Б., Тайчер А. Я. Внедрение вихревого турбулентного промывателя. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦИНТИХИМнефтемаш, 1983, № I, с.
  128. В ходе исследований установлено, что за электроплавильной печью садкой 7 т.
  129. Количество дымовых газов, т нм3/ч1. Температура газов, °Сна входе в газоочисткуна выходе из газоочистки
  130. Расходы воды на газоочистку, м3/ч1. Давление воды, ати
  131. Гидровлическое сопротивление вихревых промывателей, Па, 1. Запыленность газов, г/м3на входена выходе по периодам плавки, мг/м3 расплав руднениепродувка кислородом- 30- -50−70 35−40 2 028 500 I. I- 1,750.65 70−78 85−90
  132. На основании полученных данных, работу системы газоочистки считать эффективной.
  133. Газоочистка полностьюсоответствует требованиям санитарных норм и принимается заводом в постоянную эксплуатацию.
  134. От Харьковского турбинного завода им. С.М.Кирова
  135. От института «ВНИПИЧер-метэнергоочистка»
  136. Зам.гл.энергетика -ота^л!^айчер А.Я.1. Нач. литейного цеха1. Приймак Д.П.
  137. Зав.лабораторией гидромеханической очистки газовjjffl^- Каненко Г. М. Зав- группой
  138. С.И. Рук.раоеты, ст.науч.сотр.1. Ларин Ю.К.* 7 • J' vej <¦ »„ — .-л ,¦>» rzt- v-t/"-'"eua* O-/''1. JV1. О.В.ФилипьевтаЕвда.
  139. Главный инженер производстве объединения атомного •роения «Харьков cisi а: ый завод» им. С. 1:1. Ки1. Б.В.Уголькиков1983г.1. РАСЧЁТфактического экономическогоэ. ч'.'екта от внедрений новой техника
  140. Внедрение вихревых щжлвателей дж обеспыливания дымовых. газов электростале1Х) аши1ЬЕОй почи В 2 литейного цеха Харьковского турбинного завода.1. Договор 110−73
  141. Здин. Шоказатели сравниваемых '.Источникинформаци:измер! вариантовбазового с! нового. с-| трубой Бентурп! вихревымпвомыв.21. ДС5ИТ1. ДС-5Ж Данные завода2. Садка печей (факт) т3 ! 4Оо.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!