Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Некоторые методы расчета плит с постоянными физико-геометрическими характеристиками на основе точных аналитических решений

Диссертация: Некоторые методы расчета плит с постоянными физико-геометрическими характеристиками на основе точных аналитических решений
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В рамках дискретно-континуального метода конечных элементов для задачи об изгибе плиты на упругом основании введены понятия дискретно-континуальной аппроксимирующей модели плиты, дискретно-континуального конечного элемента (ДККЭ), описаны переход к локальной системе координат, аппроксимация основных неизвестных, приведена матрица функций формы («поперечных») по сечению ДККЭ. Построены выражения… Читать ещё >

Содержание

  • Глава 1. Обзор и характеристика некоторых основных численно-аналитических методов решения задач расчета конструкций
    • 1. 1. Метод Л.В. Канторовича
    • 1. 2. Метод В.З. Власова
    • 1. 3. Метод прямых
    • 1. 4. Метод конечных полос
    • 1. 5. Метод конечных слоев и метод конечных призм
    • 1. 6. Дискретно-континуальный метод конечных элементов
    • 1. 7. Дискретно-континуальный вариационно-разностный метод
    • 1. 8. Дискретно-континуальный метод граничных элементов
    • 1. 9. Применение аппарата обобщенных функций в строительной 30 механике
  • Глава 2. Постановки краевых задач расчета конструкций в рамках дискретно-континуальных методов и некоторые общие вопросы
    • 2. 1. Введение
    • 2. 2. Традиционная, операторная и вариационная постановки задачи об изгибе плиты
    • 2. 3. Операторная постановка задачи в рамках дискретно-континуального подхода
    • 2. 4. Вариационная постановка задачи в рамках дискретно-континуального подхода
  • Глава 3. Использование дискретно-континуального метода конечных элементов (ДКМКЭ) для расчета плит

Некоторые методы расчета плит с постоянными физико-геометрическими характеристиками на основе точных аналитических решений (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

3.2. Дискретно-континуальная аппроксимирующая модель конструкции. Дискретно-континуальный конечный элемент (ДККЭ). 41.

Диссертация Колесникова Г П. Содержание.

3.2.1. Дискретно-континуальная аппроксимирующая модель плиты. 41.

3.2.2. Дискретно-континуальные конечные элементы. 41.

3.2.3. Локальная система координат на элементе. 42.

3.3. Аппроксимация неизвестных функций. 42.

3.4. Аппроксимация частных производных от неизвестных функций на ДККЭ. 44.

3.5. Определение внутренних усилий на ДККЭ. 46.

3.6. Построение основных локальных матриц ДККЭ. 47.

3.7. Построение локального вектора нагрузок ДККЭ. 49.

3.8. Построение глобальных матриц дискретно-континуальной модели. 49.

3.9. Построение глобального вектора нагрузок дискретно-континуальной модели. 50.

3.10. Соответствие континуальной и дискретно-континуальной постановок задачи. 51.

3.11. Учет граничных условий поперечных по отношению к основному направлению. 51.

3.12. Задание некоторых стандартных типов граничных условий поперечных по отношению к основному направлению. 52.

3.13. Формирование разрешающей многоточечной краевой задачи. 65.

3.14. Учет граничных условий вдоль основного направления. Задание некоторых стандартных типов граничных условий вдоль основного направления. 66.

Глава 4. Использование дискретно-континуального метода конечных элементов (ДКМКЭ) для расчета плит. 68.

4.1.

Введение

68.

4.2. Дискретно-континуальная аппроксимирующая модель конструкции. Дискретно-континуальный сеточный элемент (ДКСЭ). 69.

4.2.1. Дискретно-континуальная аппроксимирующая модель плиты. 69.

4.2.2. Дискретно-континуальные сеточные элементы. 70.

4.2.3. Характеристическая функция сеточного элемента. 70.

4.2.4. Выбор «законтурных» дискретно-континуальных сеточных элементов. 70.

Диссертация Колесникова Г П. Содержание.

4.3. Сеточные функции и операции над ними, их восполнение.71.

4.3.1. Понятие о сеточной функции.71.

4.3.2. Сеточные операции.71.

4.3.3. Восполнение сеточных функций.72.

4.3.4. Основные сеточные неизвестные и их восполнение.72.

4.4. Аппроксимация операторов.73.

4.5. Учет граничных условий.75.

4.5.1. Общий вид записи и форма представления граничных условий. 75.

4.5.2. Примеры формулировок некоторых наиболее распространенных типов граничных условий. 76.

4.6. Формирование основных дискретно-континуальных операторов. 77.

4.7. Основное дифференциальное уравнение задачи в дискретно-континуальной форме, его структура и редукция. 78.

4.7.1. Дифференциальное уравнение изгиба плиты в дискретно-континуальной форме. 78.

4.7.2. Анализ структуры уравнения и вида входящих в него операторов. 79.

4.7.3. Редукция системы дифференциальных уравнений. 80.

4.7.4. Редуцированные граничные условия. 82.

4.8. Переход к разрешающей многоточечной краевой задаче для системы обыкновенных дифференциальных уравнений второго порядка. 82.

4.8.1. Связь и соответствие между континуальными и дискретно-континуальными операторами. 82.

4.8.2. Соответствие континуальной и дискретно-континуальной постановок задачи. 82.

4.8.3. Формирование разрешающей многоточечной краевой задачи. 83.

4.8.4. Определение изгибающих и крутящих моментов, изменений кривизны и кручения, поперечных сил. 83.

Глава 5. Многоточечные краевые задачи строительной механики и точные аналитические методы их решения. 84.

5.1. Понятие о многоточечной краевой задаче. 84.

5.2. Некоторые особенности и специфика многоточечных краевых задач, возникающих при расчете плит дискретно-континуальными методами. 85.

5.3. Обзор и характеристика некоторых традиционных методов решения многоточечных краевых задач строительной механики. 86.

5.4. Универсальный метод точного аналитического решения многоточечной краевой задачи для системы обыкновенных дифференциальных уравнений первого порядка с постоянными коэффициентами. 89.

5.5. Универсальный метод точного аналитического решения многоточечной краевой задачи для системы обыкновенных дифференциальных уравнений второго порядка с постоянными коэффициентами. 98.

5.6. Методы решения, использующие возмущение матрицы коэффициентов. 106.

Глава 6. Сведения о разработанном программном обеспечении и примерах расчета. 107.

6.1. Программный комплекс DIFSYS, реализующий методы аналитического решения многоточечных краевых задач строительной механики для систем обыкновенных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами. 107.

6.2. Программный комплекс DCFEMPL, реализующий дискретно-континуальный метод конечных элементов для расчета плит. 108.

6.3. Программный комплекс DCVDMPL, реализующий дискретно-континуальный вариационно-разностный метод для расчета плит. 108.

6.4. Расчет многопролетной балки. 109.

6.5. Расчет цилиндрического резервуара. 112.

6.6. Расчеты прямоугольных пластин при различных условиях опирания по краям. 115.

6.6. Расчет ленточного фундамента. 123.

6.7. Расчет подпорной стены. 126.

6.8. Расчет фундаментной плиты. 129.

Заключение

132.

Диссертация Колесникова Г. П Литература.

Содержание 138.

Приложение 1. Программные комплексы, реализующие разработанные дискретно-континуальные методы расчета плит. 153.

Приложение 2. Сведения о программных комплексах промышленного типа, используемых для сопоставлений и контроля результатов. 159.

Приложение 3. Примеры решения многоточечных краевых задач строительной механики при расчете балок и оболочек. 164.

Приложение 4. Расчеты прямоугольных пластин при различных условиях опирания по краям. 168.

Приложение 5. Расчет ленточного фундамента.179.

Приложение 6. Расчет подпорной стены.184.

Приложение 7. Расчет фундаментной плиты.189.

Актуальность работы. Современное состояние вычислительной техники и математики, в том числе вычислительной, таково, что оно позволяет перейти к интенсивной реализации аналитических решений. В первую очередь, например, можно отметить принципиальную возможность точного решения систем из десятков, сотен и тысяч дифференциальных уравнений с использованием функций от матриц. Такие задачи естественным образом возникают при расчете конструкций с постоянными физико-геометрическими характеристиками по одному из направлений (пространственному или временному). Подобные конструкции широко представлены в строительстве, можно сказать, они даже составляют здесь большинство. Данное обстоятельство объясняется, прежде всего, их производственной технологичностью, как при изготовлении, так и при проектировании и монтаже. В свою очередь, аналитические решения позволяют на основе явного представления решения математическими формулами лучше увидеть качественную картину поведения различных факторов, в частности деформаций и напряжений. Это особенно важно в опасных зонах при наличии краевых эффектов, внешних сосредоточенных воздействий и т. д. Именно перечисленные факторы, главным образом, и определяют безопасность и надежность конструкций. Кроме того, аналитические расчеты в большей степени развивают интуицию исследователя, чем непосредственные численные, чисто дискретные методы. Так, например, дискретными методами не всегда можно угадать асимптотическое поведение решений, что приводит к неправильным или избыточным сеточным построениям. К актуальности настоящей работы можно отнести и то, что существенно развиваются численные методы, реализации непосредственных подходов на основе функционального анализа, в частности, методы теории операторов, вычисления их спектральных характеристик (собственных и присоединенных функций и собственных значений) для реальных пространственных задач. Наконец, аналитические подхо ды позволяют адекватно оценить точность чисто дискретных методов, реализованных в универсальных программных комплексах. Еще одной причиной ак.

Диссертация Колесникова Г. П Введение туальности темы является тот факт, что многие так называемые полуаналитические и аналитические методы, предложенные в период до ЭВМ и в начале их появления, такие как метод Л. В. Канторовича, метод В. З. Власова, методы О. Зенкевича и т. д., не сопровождались корректной в математическом и чисто численном отношении реализацией, и это объясняется, к сожалению, недостаточной степенью изученности или исследованности свойств задачи. Так, например, общеизвестный метод начальных параметров и его обобщение в виде метода начальных функций для большинства строительных проблем представляется крайне некорректным подходом к решению корректных задач. Все это приводит к необходимости разработки эффективных алгоритмов и программ промышленного типа на основе поиска других методов аналитических решений. Перечисленные вопросы и задачи в полной мере относятся к расчетам плитных конструкций, имеющих свою математическую специфику.

Цели и задачи работы. Целью работы является построение эффективных методов расчета плит на основе точных аналитических решений при произвольных краевых условиях и нагрузках, в том числе и для многоточечных краевых задач. В работе рассматриваются дискретно-континуальные подходы, т. е. по одному из направлений («поперечному») осуществляется дискретный подход, а по другому («продольному», основному) задача остается континуальной, и решение осуществляется на основе точного аналитического решения системы (т.е. не в виде ряда, а с использованием аппарата функций от матриц и операторов).

Начальной задачей работы является использование операторных подходов и обобщенных функций при формулировке краевой задачи с выделением основного направления, что приводит к формированию обыкновенного дифференциального уравнения четвертого порядка с операторными коэффициентами, включающими краевые условия. Следующая задача — это дискретная аппроксимация операторных коэффициентов на основе метода конечных элементов и вариационно-разностного метода, причем для реализации первого метода требуется формирование нескольких нестандартных матриц жесткости, которые правильно строить на основе общематематических подходов. Перечисленные задачи могут соответствовать традиционным подходам и имеют лишь более.

Диссертация Колесникова ГП Введение удобную математическую и алгоритмическую основу, в частности, более корректную в отношении учета краевых условий.

Главной научной и практической целью является разработка корректного аналитического решателя для дискретно-континуальной задачи, обеспечивающего на корректной основе построение алгоритмов и программ промышленного типа.

Научная новизна полученных в диссертационной работе результатов заключается в следующем:

1. Построены эффективные с точки зрения дальнейшей вычислительной реализации математические формулировки и подходы, обеспечивающие дискретно-континуальную постановку задачи расчета плиты, в частности сведение исходной задачи в начале к обыкновенному дифференциальному уравнению четвертого порядка с операторными коэффициентами, включающими краевые условия, а затем к аналогичной системе из двух уравнений второго порядка.

2. Построены дискретно-континуальные модели плиты на основе конечноэле-ментной и вариационно-разностной аппроксимаций операторных коэффициентов, представляющих собой нетрадиционные сочетания дифференциальных операторов, включающих в себя краевые условия и обобщенные функции.

3. Выполнен математический анализ разрешающей системы обыкновенных дифференциальных уравнений (ОДУ), который объясняет, почему существующие до сих пор подходы не могли быть успешно реализованы в общем случае. Следует отметить «коварные» свойства матрицы, определяющей систему. Это наличие в ее спектре собственных значений разных знаков, жесткость системы, наличие в спектре жордановых клеток и соответственно наличие присоединенных или корневых векторов в жордано-вом разложении, а также значительную размерность матрицы. Перечисленные свойства делают практически непригодными традиционные методы решения, в частности, такие как метод начальных параметров.

4. Поскольку в настоящее время не существует корректных вычислительных методов, обеспечивающих жорданово разложение матриц такого типа, в работе предлагается построение проекторов, основанное на использовании.

Диссертация Колесникова Г. П Введение правых и левых собственных векторов. Это позволяет представить исходную матрицу в виде ортогональной суммы матриц, соответствующих различным участкам ее спектра, в частности, выделяется оператор, определяющий часть спектра, соответствующую жордановым клеткам.

5. Построена фундаментальная матрица-функция, что выполнено с учетом с учетом свойств определяющей матрицы. На основе этой фундаментальной матрицы-функции предлагается общая формула решения произвольной краевой задачи, обеспечивающая корректную реализацию, которая обходит все «подводные вычислительные камни» и обеспечивает корректный решатель промышленного типа. Личный вклад соискателя состоит в:

1. построении эффективных с точки зрения дальнейшей вычислительной реализации математических формулировок и подходов, обеспечивающих дискретно-континуальную постановку задачи расчета плиты;

2. построении дискретно-континуальные модели плиты на основе конечно-элементной и вариационно-разностной аппроксимаций операторных коэффициентов;

3. выполнении математического анализа разрешающей системы обыкновенных дифференциальных уравнений (ОДУ), выявлении ее специфических свойств и особенностей в исследуемых задачах строительной механики;

4. разработке методики построения фундаментальной матрицы-функции задачи с учетом с учетом свойств определяющей матрицы коэффициентов;

5. построении общей формулы решения произвольной краевой задачи строительной механики, обеспечивающей корректную реализацию;

6. разработке методики формирования корректного аналитического решателя для широко распространенного класса конструкций;

7. создании авторских программных комплексов;

8. расчетах реальных конструкций.

Практическая ценность работы состоит в: разработанной методике формирования корректного аналитического решателя для широко распространенного класса конструкций;

Диссертация Колесникова Г. П.

Введение

создании предварительных программных комплексов, которые могут стать основой для построения комплексов промышленного типарасчетах реальных конструкций.

Внедрение работы состоит в использовании разработанных методов, алгоритмов и программ для решения задач расчета строительных конструкций, зданий и сооружений в МГСУ, НИИ Экспериментальной механики МГСУ и Научно-исследовательском центре СтаДиО.

На защиту выносятся:

1. Общий подход к решению краевых задач строительной механики на основе теории операторов и обобщенных функций.

2. Сведение исходной краевой задачи расчета плиты к обыкновенному дифференциальному уравнению с операторными коэффициентами, включающими краевые условия.

3. Дискретно-континуальная расчетная модель плиты на основе конечно-элементной аппроксимации в поперечном направлении.

4. Дискретно-континуальная расчетная модель плиты на основе вариационно-разностной аппроксимации в поперечном направлении.

5. Общая методика представления определяющей матрицы системы дифференциальных уравнений в виде суммы взаимно ортогональных матриц, соответствующих различным участкам спектра исходной матрицы (положительный спектротрицательный спектрспектр, соответствующий жордановым клеткамвыделение мягкой и жесткой частей спектра и т. д.) с построением соответствующих проекторов.

6. Построение фундаментальной матрицы-функции (обратного оператора) в корректной форме, исключающей использование экспонент от положительных аргументов и соответствующих им гиперболических функций.

7. Построение общего решения краевой задачи расчета плиты, включая многоточечную в аналитической форме (корректный решатель).

8. Алгоритмы и программы для расчета плитных конструкций (основа для построения программных комплексов промышленного типа).

Диссертация Колесникова ГП Введение.

Апробация работы. Материалы диссертации докладывались и обсуждались на следующих конференциях и семинарах: XXI Международная конференция «Математическое моделирование в механике сплошных сред на основе методов граничных и конечных элементов ВЕМ&РЕМ» (Санкт-Петербург, 2005 г.) — Научные семинары научно-исследовательского центра СтаДиО (Москва, 20 052 006 гг.) — Научные семинары кафедры информатики и прикладной математики МГСУ под руководством профессоров В. Н. Сидорова и А. Б. Золотова (Москва, 2005;2006 гг.) — Научно-техническая конференция профессорско-преподавательского состава факультета Промышленное и гражданское строительство МГСУ (Москва, 2006 г.) — Научный семинар кафедры сопротивления материалов МГСУ под руководством профессора Г. С. Варданяна (Москва, 2006 г.).

Достоверность и обоснованность результатов основана на строгости используемого математического аппаратасопоставлении полученных результатов с результатами проводимых параллельно контрольных расчетов с привлечением программных комплексов промышленного типасопоставлении результатов расчета с решениями, полученными по другим аналитическим и численным методамэкспертной оценке точности решений специалистами в области НДС.

Публикации. По материалам и результатам исследований опубликовано 7 работ.

Объем и структура диссертации. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы, включающего 173 наименования, и 7 приложений. 152 страницы основного теста и 41 страница приложений включают 117 рисунков и 6 таблиц.

Основные результаты и выводы:

1. Сформулированы континуальные постановки задачи об изгибе плиты на упругом основании с выделением основного направления.

Автором сформулированы операторная и вариационная постановки задачи об изгибе плиты на упругом основании, при этом использовался аппарат метода расширенной (стандартной) области (характеристическая функция области, дельта функция границы, ее производные, основные операторные соот-• ношения и т. д.) и техника обобщенных функций.

Сформулирована операторная постановка задачи в рамках дискретно.

Диссертация Колесникова ГП Заключение континуального подхода. В предположении, что физико-геометрические характеристики плиты постоянны вдоль выделяемого координатного направления (основного направления) описаны процедуры переходов от исходной операторной постановки к системе дифференциальных уравнений второго порядка с операторными коэффициентами и системе дифференциальных уравнений первого порядка с операторными коэффициентами. К преимуществам второй постановки по сравнению с первой следует отнести большую универсальность и алгоритмичность, а также естественные удобства при учете граничных условий, к недостаткам — увеличение в два раза числа уравнений в системе и сопряженное с этим фактом увеличение в объеме вычислительной работы на этапе численной реализации. Приведены альтернативные представления некоторых операторов, входящих в полученные таким образом постановки. В рамках дискретно-континуального подхода указана и вариационная постановка задачи.

2. Разработаны дискретно-континуальные модели плиты на основе ко-нечноэлементной и вариационно-разностной аппроксимаций операторных коэффициентов, включающих в себя краевые условия.

В рамках дискретно-континуального метода конечных элементов для задачи об изгибе плиты на упругом основании введены понятия дискретно-континуальной аппроксимирующей модели плиты, дискретно-континуального конечного элемента (ДККЭ), описаны переход к локальной системе координат, аппроксимация основных неизвестных, приведена матрица функций формы («поперечных») по сечению ДККЭ. Построены выражения для аппроксимации частных производных от неизвестных функций на ДККЭ и, в частных случаях, соответствующие выражения для узловых функций. Указаны формулы для определения внутренних усилий на ДККЭ. Разработаны алгоритмы формирования основных локальных матриц ДККЭ, даны соответствующие, важные в качественном плане, мультипликативные представления, описаны процедуры построения локальных векторов нагрузок ДККЭ. Рассмотрены также и вопросы построения глобальных матриц дискретно-континуальной модели, глобального вектора нагрузок дискретно-континуальной модели. Предложен механизм уче.

Диссертация Колесникова Г. П.

Заключение

та граничных условий, поперечных по отношению к основному направлению и непрерывных вдоль основного направления, изложение сопровождается примерами задания некоторых стандартных типов граничных условий (жесткая заделка, шарнирное закрепление, свободный край). Описано формирование разрешающей многоточечной краевой задачи.

В рамках дискретно-континуального вариационно-разностного метода для задачи об изгибе плиты на упругом основании введены понятия дискретно-континуальной аппроксимирующей модели плиты, дискретно-континуального сеточного элемента (ДКСЭ), характеристической функции ДКСЭ, описан принцип выбора «законтурных» дискретно-континуальных сеточных элементов. В диссертации также введено понятие о сеточных функциях и сеточных операциях (разность вперед, разность назад, осреднение вперед, осреднение назад, тождественная операция), представлены формулы восполнения сеточных функций, отдельно рассмотрено восполнение основных сеточных неизвестных. Изучена проблема сеточной аппроксимации операторов в рамках ДКВРМ, даются определяющие в этом смысле формулы и соотношения. Изложен алгоритм учета граничных условий: показаны общий вид записи и форма представления граничных условий, приведены примеры формулировок некоторых, наиболее распространенных типов граничных условий (жесткая заделка, шарнирное закрепление, свободный край). Описано формирование основных дискретно-континуальных операторов, записано основное дифференциальное уравнение задачи в дискретно-континуальной форме, исследована его структура и проведена редукция. Показан переход к разрешающей многоточечной краевой задаче для системы обыкновенных дифференциальных уравнений второго порядка, отмечена связь и соответствие между соответствующими континуальными и дискретно-континуальными операторами, указаны способы определения изгибающих и крутящих моментов, изменений кривизны и кручения, поперечных сил.

Разработано и кратко описано программное обеспечение, реализующие дискретно-континуальные методы расчета плит.

Диссертация Колесникова Г. П.

Заключение

.

3. Выполнен математический анализ разрешающей системы дифференциальных уравнений, выявлены исходные причины, из-за которых аналитическое решение нереализуемо при традиционных подходах (наличие в ее спектре собственных значений разных знаков, жесткость системы, наличие в спектре жорда-новых клеток и соответственно наличие присоединенных или корневых векторов в жордановом разложении, а также значительную размерность матрицы).

Перечисленные факторы обуславливают большие сложности, как со стороны численных методов, так и аналитических в смысле корректности вычисления параметров (постоянных) и точности решения в целом. В тоже время, как известно для систем линейных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами принципиально всегда существует возможность построения общего решения в точной аналитической форме. Слова «точная аналитическая форма» означают, что решение ищется не в рядах, а на основе построения аналитических функций от матрицы. Что касается рядов, то всегда возникают вопросы их реальной сходимости, и это, как правило, не дает гарантии успешного решения в наиболее важных случаях.

4. Разработаны и реализованы на ЭВМ методы аналитического решения многоточечных краевых задач строительной механики для больших систем обыкновенных дифференциальных уравнений первого и второго порядков, позволяющие преодолеть трудности, связанные с явлениями типа краевого эффекта (жесткие системы), возможным различием знаков собственных значений матрицы коэффициентов, наличием жордановых клеток в спектральном разложении матрицы.

В диссертации описан универсальный метод точного аналитического решения многоточечной краевой задачи для системы обыкновенных дифференциальных уравнений первого порядка с постоянными коэффициентами. Проведен анализ жордановой формы матрицы коэффициентов системы: отмечается ее роль и специфика для задач строительной механики (число жордановых клеток неединичного порядка небольшое и они соответствуют, как правило, нулевым собственным значениям), указываются проблемы использования, в частно.

Диссертация Колесникова Г. П Заключение сти отсутствие в настоящее время численно устойчивых способов ее построения. Эти сложности обусловили применяемую методику частичного жордано-вого разложения, на базе которой в дальнейшем выполняется построение фундаментальной матрицы-функции системы уравнений. Указанная методика предполагает отыскание правых и левых собственных векторов матрицы коэффициентов, последующую их сортировку, биортогонализацию и определение необходимых матриц проектирования. Вектор-функция решение задачи ищется в виде свертки фундаментальной матрицы-функции системы дифференциальных уравнений с правой частью последней, что наряду с использованием аппарата обобщенных функций позволяет преодолеть трудности, связанные с реализацией аналитической формы, обеспечивает корректность постановки с вычислительной точки зрения, простоту алгоритмической и программной реализации. Фундаментальные матрицы-функции определяются однозначно в некотором специальном виде, реализуемом на ЭВМ и удобном для решения задач расчета конструкций. Так, в фундаментальной матрице-функции отсутствуют составляющие экспоненциального роста, что обеспечивает оптимальную обусловленность системы разрешающих уравнений при решении многоточечных краевых задач строительной механики. Описаны методики определения постоянных коэффициентов в выражениях для вектор-функции решения — явный матричный метод и метод базисных вариаций.

Также представлен универсальный метод точного аналитического решения многоточечной краевой задачи для системы обыкновенных дифференциальных уравнений второго порядка с постоянными коэффициентами. Подробно описан алгоритм построения фундаментальной матрицы-функции задачи, который, в частности, основан на использовании идеи частичного жорданового разложения матрицы коэффициентов системы и свойствах операции свертки. Фундаментальная матрица-функция, как и прежде, определяется однозначно в некотором специальном виде, реализуемом на ЭВМ и удобном для решения задач расчета конструкций: в фундаментальной матрице-функции отсутствуют составляющие экспоненциального роста, что обеспечивает оптимальную обу.

Диссертация Колесникова Г. П Заключение словленность системы разрешающих уравнений при решении многоточечных краевых задач строительной механики. Вектор-функция решение задачи и ее первая производная ищутся в виде свертки специальной матрицы-функции, блочно составленной из фундаментальной матрицы-функции системы и ее производных первого и второго порядков, с правой частью системы. Наряду с использованием аппарата обобщенных функций это позволяет преодолеть трудности, связанные с реализацией аналитической формы, обеспечивает корректность постановки с вычислительной точки зрения, простоту алгоритмической и программной реализации. Определения постоянных коэффициентов в выражениях для вектор-функции решения производится явным матричным методом.

Даны также характеристики альтернативным методам решения многоточечных краевых задач, использующим возмущения матрицы коэффициентов.

Разработано и кратко описано реализующее программное обеспечение.

5. На основе разработанных методов и программных комплексов решен ряд строительных задач, в частности, проведены расчеты балок, оболочек, прямоугольных пластин при различных условиях опирания по краям, ленточного фундамента, фундаментной плиты и подпорной стены.

Сопоставления полученных результатов с результатами проводимых параллельно контрольных расчетов с привлечением программных комплексов промышленного типа {Лира 9.0, СТАДИО 2005, АтуБ 9.0), с решениями, найденными по другим аналитическим и численным методам, а также экспертные оценки точности решений специалистами в области напряженно-деформированного состояния позволяют сделать вывод о достаточной эффективности и надежности разработанных дискретно-континуальных методов расчета плит.

6. Полученные результаты позволяют оценить влияние краевого эффекта на НДС плит, получить устойчивые и универсальные методы расчета, позволяющие создать программные комплексы промышленного типа, расширить область аналитических и полуаналитических подходов в расчете и исследовании плит, имеющих постоянные физико-геометрические характеристики по одному из направлений.

Диссертация Колесникова ГП Литература.

Показать весь текст

Список литературы

  1. A.B., Дульнев Г. Н. К вопросу о повышении точности первых приближений метода J1.B. Канторовича в применении к краевым задачам стационарной теплопроводности // Изв. АН СССР. Сер. Энергетика и транспорт. 1972. № 1,с. 154−158.
  2. П.А. Дискретно-континуальные методы расчета сооружений. // «НТТ наука и техника транспорта», 2005, № 1, с. 56−59.
  3. П.А., Золотов А. Б. Численно-аналитические методы расчета строительных конструкций: перспективы развития и сопоставления. // САПР и графика, 2005, № 1, с. 78−82.
  4. П.А., Золотов А. Б., Колесников Г. П. Другой вариант метода аналитического решения многоточечных краевых задач строительной механики. // Вопросы прикладной математики и вычислительной механики: Сб. науч. тр. № 8. М.: МГСУ, 2005, с. 40−43.
  5. A.B., Лащеников Б. Я., Шапошников H.H., Смирнов А. Ф. Методы расчета стержневых систем, пластин и оболочек с использованием ЭВМ. М.: Стройиздат, 1976. 248 с. (ч.1), 258 с. (ч. 2).
  6. A.B., Потапов В. Д. Основы теории упругости и пластичности. М.: Высшая школа, 1990. — 400 с.
  7. В.И. Некоторые задачи и методы механики неоднородных тел. М.: АСВ, 2002.-288 с.
  8. A.A., Тарасевич В. В. Описание переходных процессов в сложных трубопроводных системах моделями с сосредоточенными параметрами. // Труды международной конференции RDAMM 2001. Том 6. Часть 2. Специальный выпуск. 2001, с. 70−75.
  9. О.В. Современный Фортран-М.: Диалог-МИФИ, 1998 397с.
  10. К., Вилсон Е. Численные методы анализа и метод конечных эле-% ментов. М.: Стройиздат, 1982. — 446 с.
  11. Н.С., Жидков Н. П., Кобельков Г. М. Численные методы. М.:
  12. Лаборатория Базовых знаний, 2000. 624 с.
  13. Р.Д., Меламед В. Г. Решение квазилинейной двухфазовой задачи типа Стефана со слабыми ограничениями в исходных данных методом прямых. // Журнал вычислительной математики и математической физики, 12, 1972, с. 342−343.
  14. Р.Д., Меламед В. Г., Шляйфер Д. Б. Решение задачи Стефана методом прямых. // Журнал вычислительной математики и математической физики, 9,1969, с. 113−126.
  15. Н.И. Некоторые обобщения методов строительной механики в динамике сооружений. // Сб. Исследования по теории сооружений. Гос-стройиздат, 1939, № 3, с. 172−213.
  16. М.В. Численные методы статического и динамического расчета конструкций на основе многоуровневых подходов. Автореф. дис. на со-иск. учен. степ, д-ра техн. наук: 05.23.17. МГСУ. М., 1994. 34 с.
  17. И.С., Жидков Н. П. Методы вычислений, т. 2. М.: Физматлит, 1959.
  18. В.Л. Применение метода прогонки для численного решения задач строительной механики. // Изв. АН СССР, МТТ, 1967, № 2, с. 62−66.
  19. В.И. Теория упругости. Харьков: Издательство Харьковского государственного университета, 1964.-483 с.
  20. A.B. О применении метода прямых к решению некоторых краевых задач для уравнения Пуассона // Доклады и сообщения УжГУ. Серия физ.-мат. наук. 1962. — № 5. — С. 92−97.
  21. A.B., Король 1.Ю. Про один вар1ант методу прямих у проблем! власних коливань прямокутних пластин // ДАН УРСР. Сер. А. 1970. -№ 7.-С. 624−627.
  22. Д.В., Вайнберг Е. Д. Пластины, диски, балки-стенки. Киев: Госстройиздат, 1959. — 1049 с.
  23. Г. С., Андреев В. И., Атаров Н. М., Горшков A.A. Сопротивление материалов с основами теории упругости и пластичности. М.: АСВ, 1995.-572 с.
  24. К. Вариационные методы в теории упругости и пластичности. -М.: Мир, 1987.-542 с.
  25. Ф.П. Метод прямых для решения однофазной задачи типа Стефана. // Журнал вычислительной математики и математической физики, 8, 1968, с. 81−101.
  26. B.C. Обобщенные функции в математической физике. М.: Наука, 1979.-320 с.
  27. B.C. Уравнения математической физики. М.: Наука, 1967. -436 с.
  28. В.З. Общая теория оболочек и ее приложение в технике. М. -Л.: Гостехиздат, 1949.
  29. В.З. Строительная механика тонкостенных пространственных систем. М.: Госстройиздат, 1949.
  30. В.З., Леонтьев H.H. Балки, плиты и оболочки на упругом основании. М.: Физматгиз, 1960. — 491 с.
  31. Р. Метод конечных элементов. Основы. М.: Мир, 1984.-428 с.
  32. Ф.Р. Теория матриц. М.: Наука, 1967. — 576 с.
  33. И.М., Локуциевский О. В. Метод «прогонки» для решения разностных уравнений. В кн.: Годунов С. К., Рябенький B.C. Введение в
  34. С.Г. О численном решении краевых задач для системы обыкновенных дифференциальных уравнений. // Успехи математических наук, т. XVI, ГИФМЛ, М., 1961, вып. 3, с. 171−174.
  35. С.К., Рябенький B.C. Разностные схемы.-М.:Наука, 1977.-440с.
  36. Дж., Ван Лоун Ч. Матричные вычисления. М.: Мир, 1999.-548 с.
  37. Э.И., Мамай В. И., Фролов А. Н. Исследование устойчивости неполных сферических оболочек при конечных перемещениях на основе различных уравнений теории оболочек. // Изв. АН СССР, МТТ, 1972, № 5, с. 154−165.
  38. .П. Численные методы анализа. М.: Наука, 1967. — 366 с.
  39. Дж. Вычислительная линейная алгебра. Теория и приложения. -М.: Мир, 2001.-430 с.
  40. Дубинский С.И. ANSYS и ANSYS/CivilFEM в строительстве. // САПР и графика, № 12,2004.
  41. О. Метод конечных элементов в технике.- М.: Мир, 1975. 511 с.
  42. А.Б. Постановка и алгоритмы численного решения краевых задач строительной механики методом стандартной области: Автореф. дис. на соиск. уч. степ. докт. техн. наук: 05.23.17. МГСУ. М.: 1989.-39 с.
  43. А.Б., Акимов П. А. Некоторые аналитико-численные методы решения краевых задач строительной механики: Монография М.: Издательство АСВ, 2004. — 200 стр.
  44. А.Б., Лейтес Е. С. Об одном подходе к решению систем дифференциальных уравнений при расчете строительных конструкций. // «Строительная механика и расчет сооружений». 1976. — № 3.
  45. Л.В. Об одном прямом методе решения задачи о минимуме двойного интеграла. Изв. АН СССР, 1933, № 5.
  46. Л.В., Крылов В. И. Приближенные методы высшего анализа. М.: Гостехиздат, 1949.
  47. Д., Моулер К., Нэш С. Численные методы и программное обеспечение. М.: Мир, 1998 г. — 575 с.
  48. Кеч В., Теодореску П. Введение в теорию обобщенных функций с при
  49. М.Г. Применение методов Галеркина и Канторовича в теории теплопроводности // Исследование нестационарного тепло- и массообмена: Сб. тр. Минск, 1966, с. 42−51.
  50. М.Г. Решение нелинейных задач теории теплопроводности методом Канторовича//ИФЖ. 1967. т. 12, № 1, с. 72−81.
  51. Г. П. Вопросы постановки и методология расчета плитных конструкций в рамках дискретно-континуального вариационно-разностного метода. // Вопросы прикладной математики и вычислительной механики: Сб. науч. тр. № 8. М.: МГСУ, 2005, с. 157−161.
  52. Н.В. Основы расчета упругих оболочек. М.: Высшая школа, 1987.-255 с.
  53. Т., Лейзерсон Ч., Ривест Р. Алгоритмы: построение и анализ. М.: МЦНМО, 2000. 960 с.
  54. Е.Х. О сходимости метода прямых при различных схемах его применения к решению краевых задач математической физики на плоскости. Автореф. дис. на соиск. учен. степ. канд. физ-мат наук: Гродненский педагогический институт, 1958.
  55. А.Н. О расчете балок, лежащих на упругом основании. Л.: Издательство АН СССР, 1931. — 154 с.
  56. H.A., Кучеренко С. С., Сыцько Ю. И. Применение метода прямых при решении задач теории полупроводниковых приборов. // Автометрия, № 3,1990, стр.80−86.
  57. П. Теория матриц. М.: Наука, 1978. — 280 с.
  58. Лантух-Лященко А.И. ЛИРА. Программный комплекс расчета и проектирования конструкций. К.: — М.: «ФАКТ», 2001. — 359 с.
  59. H.H., Соболев Д. Н., Амосов A.A. Основы строительной механики стержневых систем. М.: Издательство АСВ, 1996. — 541 с.
  60. Лионе Ж.-Л., Мадженес Э. Неоднородные граничные задачи и их приложения.-М.: Мир, 1971.-371 с.
  61. В.Г. О решении задачи Стефана сведением к системе обыкновенных дифференциальных уравнений // ДАН СССР. Сер. Математическая физика, т. 116, № 4, 1957, с. 577−580.
  62. Ш. Е. Новые квадратурные формулы и их приложения к интегрированию дифференциальных уравнений. //ДАН, т.61,1948, № 4, с.613−615.
  63. Ш. Е. Новые методы интегрирования дифференциальных уравнений. М.: ГТТИ, 1951.-291 с.
  64. С.Г. Вариационные методы в математической физике. М.: Наука, 1970.
  65. М.А. Линейные дифференциальные операторы. М.: Наука, 1969.-528 с.
  66. В.Ф. Устойчивость пластин, сжатых сосредоточенными силами. // Известия вузов. Строительство. 2002. — № 3, с. 20−26.
  67. П.Ф. Строительная механика корабля, ч. 2. Л.: Судпромгиз, 1941.-960 с.
  68. В.Н. Колебания пластинок и оболочек из нелинейных почти упругих материалов. Диссертация на соискание уч. степени доктора техн. наук. М., 1967.-322 с.
  69. A.B., Сливкер В. И. Расчетные модели сооружений и возможности их анализа. Киев: Сталь, 2002. 445 с.
  70. .Е. Численные методы в теории упругости и пластичности. -М.: Издательство МГУ, 1995. 366 с.
  71. В.А. Численные методы расчета судовых конструкций. Л.: Судостроение, 1977. — 280 с.
  72. А.Р. Строительная механика.-М.: Высшая школа, 1982.-400с.
  73. Л.А. Задачи теории упругости и численные методы их решения. -СПб.: Издательство СПбГТУ, 1998. 532 с.
  74. А. Расчет пластинок и пологих оболочек на прямоугольном плане с применением матричных форм решения: Дис. канд. техн. наук /Российский университет дружбы народов (РУДН). 1999, 295 с.
  75. А.Е., Демченко А. Т., Дворянчиков Н. В., Джинчвелашвили Г. А. Строительная механика. Основы теории с примерами расчетов. М.: Высшая школа, 2000. — 415 с.
  76. М. Метод конечных элементов. М.: Стройиздат, 1993. 664 с.
  77. В.Н. Лекции по сопротивлению материалов и теории упругости. М.: Редакционно-издательский центр Генерального штаба Вооруженных Сил Российской Федерации, 2002. 352 с.
  78. С.Н. О дискретизации задач с пограничным слоем при помощи одного проекционного варианта интегральных тождеств. III. Самосопряженное уравнение // Изв. АН Кирг. ССР. физ.-тех. и математ. науки, № 4,1989, с.3−11.
  79. В.И. Строительная механика. Вариационные основы. М.: Издательство АСВ, 2005. — 736 с.
  80. М.Г. Способ приближенного интегрирования уравнений с частными производными и его применение к задачам теории упругости. -ПММ, 1939, т. З, вып. 1, с. 75−82.
  81. В.А., Иванов С. А., Тихонов М. А. Строительная механика. -М.: Стройиздат, 1984−208 с.
  82. Н.К. Устойчивость сжатых и сжато-изогнутых стержневых систем. Л.: Стройиздат, 1956. — 207 с.
  83. С.Л. Уравнения математической физики М.: Наука, 1992. — 431 с.
  84. В.А. Численные методы: Курс лекций. Иркутск: Иркутск, ун-т, 2003.- 168 с.
  85. Ф. Метод конечных элементов для эллиптических задач. М.: Мир, 1980.-512 с.
  86. С.П. Сопротивление материалов. Тома 1, 2. Элементарная теория и задачи.-М.: Физматгиз, 1960 -379с.- М.: Наука, 1965−480с.
  87. С.П., Войновский-Кригер С. Пластины и оболочки. М.: Физматгиз, 1963. — 635 с.
  88. Дж.Х. Алгебраическая проблема собственных значений. -М.: Наука, 1970.-564 с.
  89. Р.П. Введение в вычислительную физику. М.: Издательство Московского физико-технического института, 1994. — 528 с.
  90. В.И. Об одном способе решения нелинейных задач устойчивости деформируемых систем. // ПММ, 1963, вып. 2, с. 265−274.
  91. А.П. Приближенные методы математического анализа, используемые в механике деформируемых тел. Л.: Стройиздат, 1971.
  92. Ф. Обыкновенные дифференциальные уравнения. М.: Мир, 1970.-720 с.
  93. Р., Джонсон Ч. Матричный анализ. М.: Мир, 1989. — 655 с.
  94. Л.М. Метод прямых приближенного решения гиперболических уравнений. Автореф. дис. на соиск. учен. степ. канд. физ-мат наук: 01.01.02 Воронеж, гос. ун-т им. Ленинского комсомола, Воронеж, 1988 15 с.
  95. A.B., Кравчук A.C., Смалюк А.Ф. ANSYS для инженеров. -М.: Машиностроение, 2004.-512 с.
  96. B.C. Изгибно-крутильные колебания непризматических балок с учетом деформаций сдвига от перерезывающих сил и рассеивания энергии. // Изв. АН СССР, ОТН. «Механика и машиностроение», 1959, № 3, с. 72−77.
  97. B.C., Палий О. М., Спиро В. Е. Оболочки судовых конструкций.-Л.: Судостроение, 1966.
  98. Л. Математические методы для физических наук. М.: Мир, 1965.-412 с.
  99. Г. Е. Математический анализ. Второй специальный курс. М.: Наука, 1965.-327 с.
  100. Ф.Н., Кочемасова Е. И., Тютюнников Н.П. Уравнения для расчета деформаций и колебаний тонкостенных цилиндрических конст
  101. Л.Э. Дифференциальные уравнения и вариационное исчисление. М.: Эдиториал УРСС, 2000. — 320 с.
  102. Akhras G., Cheung M.S., Li W. Geometrically Nonlinear Finite Strip Analysis of Laminated Composite Plates. // Composites Part В Engineering Journal, Vol. 29B, No.4,1998, pp. 489−495.
  103. Au F.T.K., Cheung Y.K. Isoparametric spline finite strip for plane structures. Comput. Struct., Vol. 48, 1993, pp. 23−32.
  104. Avram C., Bob C., Friedrich R., Stoian V. Numerical Analysis of Reinforced Concrete Structures, Elsevier, 1993, 510 pages.
  105. Azhari M., Abdollahian M., Bradford M.A. Local Buckling of Composite Laminated Plate Assemblies Using the Spline Finite Strip Method. // Advances in Structural Engineering, 1 April 2000, vol. 3, no. 2, pp. 173−178(6).
  106. Bao R., Ramachandran K. Stochastic finite strip method for plate bending. // Uncertainty Modeling and Analysis, 1993. Proceedings. Second International Symposium, 1993, pp. 542−547.
  107. Bhatt P. Programming the Dynamic Analysis of Structures. Taylor & Francis, London, 2002,464 pages.
  108. Boresi A.P., Chong K.P., Saigal S. Approximate Solution Methods in Engineering Mechanics. John Wiley & Sons, 2003, 280 pages.
  109. Chen C.J., Gutkowski R.M., Puckett J.A. Spline compound strip analysis of folded plate structures with intermediate supports. // Comput. Struct., vol. 39,1991, pp. 369−379.
  110. Chen H.-C., Byreddy V. Solving Plate Bending Problems Using Finite Strips
  111. Cheung M.S., Li W., Chidiac S.E. Finite Strip Analysis of Bridges. Spon E & FN (UK), 1996,347 pages.
  112. Cheung Y.K. Finite Strip Method in Structural Analysis. Pergamon Press. Oxford-New York-Toronto-Sydney-Paris-Frankfurt. 1976, 233 pages.
  113. Cheung Y.K., Chakrabarti S. Analysis of simply supported thick, layered plates. //J. Eng. Mech. Div., Proc. ASCE, 97(EM3), 1971, pp. 1039−1044.
  114. Cheung Y.K., Fan S.V. Static Analysis of Right Box Girder Bridges by Spline > Finite Strip Method. // Proc. Ins. Civ. Engrs., Part 2, 1983, 75, June pp. 311−323.
  115. Cheung Y.K., Tham L.G. The Finite Strip Method. CRC Press. 1997,416 pages.
  116. Cheung Y.K., Tham L.G., Chong K.P. Buckling of sandwich plate by finite layer method.//Comput. Struct., 15(2), 1982, pp. 131−134.
  117. Choi C.K., Hong H.S., Kim K.H. Unequally spaced non-periodic B-spline strip method. // International Journal for Numerical Methods in Engineering 2003, pp. 35−55.
  118. Chong K.P. Sandwich panels with cold-formed thin facings. // Keynote paper, Proc. IABSE International Colloquium on Thin-Walled Metal Structures in Buildings, Stockholm, Sweden, Vol. 49, 1986, pp. 339−348.
  119. Chong K.P., Cheung Y.K., Tham L.G. Free vibration of formed sandwich panel by finite-prism-strip method. //J. Sound Vib., 81(4), 1082, pp. 575−582.
  120. Chong K.P., Tham L.G., Cheung Y.K. Thermal behavior of formed sandwich plate by finite-prism-method. // Comput. Struct., 15, 1982, pp. 321−324.
  121. Christov C.T., Petrova L. Comparison of Some Variants of the Finite Strip • Method for Analysis of Complex Shell Structures. // Proceedings of the IKM, 1. Weimar, 2000,6 pages.
  122. Christov С.Т., Petrova L. Computer-Aided Static Analysis of Complex Prismatic Orthotropic Shell Structures by the Analytical Finite Strip Method // Proceedings of the IKM, Weimar, 1997.
  123. Dragolov A. A Static Analysis of Thin-Walled Bridge Structures by the Analytical Finite Strip Method. Research Work Qualifying for an Academic Rank, Sofia, 1984,131 pages (in Bulgarian).
  124. Dragolov A. Analytical Finite Strip Method for Analysis of Prismatic Shells. // Sofia, J. Construction, Booklet 1, 1996, pp. 3−7, Booklet 3−4, 1997, pp. 8−12 (in Bulgarian).
  125. Fan S.C. Spline finite strip in structural analysis. Ph. D. Thesis, Department of Civil Engineering, Univ. of Hong Kong, Hong Kong, 1982.
  126. Friedrich R. Finite strip method: 30 years A bibliography (1968−1998). // Int J for Computer-Aided Engineering, Volume 17, Number 1, 2000, pp. 92−111.
  127. Geannakakes G.N., Wang P.C. Moving load analysis of arbitrarily shaped plates using B, R-spline finite strip method. // J. Sound and Vib., vol. 141, 1990, pp. 127−142.
  128. Guo Y.L., Lindner J. Analysis of elasto-plastic interaction buckling of stiffened panaels by spline finite strip method. // Comput. Struct., vol. 46(3), 1993, pp. 529−536.
  129. Gupta A.V. Linear Static and Instability Analysis of Thin-Walled Plated Members by Combined Spline Finite Strip and Finite Element Method. Ph.D., 2000 (Indian Institute of Technology, Madras).
  130. Hartman D., Neummann M. Structural optimization of a box girder bridge by means of the finite strip method. // Computer Aided Optimum Design of Structures, Eds. Brebbia, C.A. and Hernandez, S., 1989, pp. 337−346.
  131. Hayashi Т., Kawashima K., Sun Z., Rose J.L. Analysis of flexural mode focusing by a Semi-analytical finite element method. // The Journal of the Acoustical Society of America., Vol.113, No.3,2003, pp.1241−1248.
  132. Hinton E., Rao N.V.R. Analysis and shape optimisation of variable thickness prismatic folded plates and curved shells, Part 1: Finite strip formulation. //
  133. Thin Walled Structures, 17, 1993, pp. 81−111.
  134. Ho Z., Ganev Т. Series of Papers in the Anniversary Book of University of Architecture, Civil Engineering and Geodesy, Vol. 31, No. 5, Structural Mechanics, Sofia, 1983−1984, pp. 147−179 (in Bulgarian).
  135. Iu Vai Pan. Nonlinear Vibration of Thin Plates with Initial Stress by Spline Finite Strip Method. //Thin-Walled Structures, 32, 1998, pp. 275−287.
  136. Kolchakov M., Dragolov A. On the Finite Strip Method. // Sofia, J. Construction, Booklet 9,1980, pp. 6−10 (in Bulgarian).
  137. Kong J., Cheung Y.K. A generalized spline finite strip for the analysis of plates. Thin-Walled Structures, Vol. 22, 1995, pp. 181−202.
  138. Kwong A.T.F. Spline Finite Strip Method in the Study of Plates and Shells with Special Reference to Bridges. Ph.D. thesis, 1994 (University of Hong Kong).
  139. Lau D.T., Cheung M.S., Cheng S.H. 3D Flutter Analysis of Bridges by Spline Finite Strip Method. // ASCE Journal of Structural Engineering, 126(10), 2000, pp. 1246−1254.
  140. Lau S.C.W., Hancock G.J. Inelastic buckling analyses of beams, columns and plates using spline finite strip method. // Thin-Walled Structures, vol. 7, 1989, pp. 213−238.
  141. Litewka P., Sygulski R. Statical and dynamical analysis of bridge slabs by the Finite Strip Method. // Archives of Civil Engineering, vol. XLV, 2, 1999, pp.259−273.
  142. Loo Y.C., Cusens A.R. The finite strip method in bridge engineering. E. & F.N. Spon, London, 1978, 220 pages.
  143. Loo Y.C., Tarn W.S., Byun Y.J. Higher order spline finite strip method. // International Journal of Structures. Vol. 5, No. 1, January 1985, pp. 45−69.
  144. Martinez V., Marquina A., Donat R. Shooting methods for one dimensional diffusion absorption problems. // SIAM J. Numer. Anal., 31 (1994), pp. 572−589.
  145. Mizusawa T. Vibration of thick annular sector plates using finite strip models. //Journal of Sound and Vibration, Vol. 150(2), 1991, pp. 245−259.
  146. Mohd S. Finite strip vibration analysis of composite prismatic shell structures with
  147. Mukhopadhyay M. Structures: matrix and finite element. Rotterdam, Brook-field: A. A. Balkema, 1993,423 pages.
  148. Ng S.F., Chen X. Analysis of arbitrary Mindlin plates or bridge decks by spline finite strip method. // Comput. Struct., Vol. 54(1), 1995, pp. 111−118.
  149. Onate E., Suarez B. A comparison of the linear, quadratic and cubic Mindlin strip element for the analysis of thick and thin plates. // Computers and Structures, Vol. 1, 1986, pp. 407−426.
  150. Oskoorouchi A., Novrouzian В., De Roeck G., Van Den Broeck J. Zoned finite strip method and its applications in geomechanics. // Computers and Geotechnics, Vol. 11, 1991, p. 265−294.
  151. Petrolito J., GoIIey B.W. Vibration of thick plates using finite strip-elements. // ANZIAM J. 42, 2000, pp. 1137−1155.
  152. Sheikh A.H., Mukhopadhyay M. Analysis of stiffened plate with arbitrary planform by the general spline finite strip method. // Comput. Struct., vol. 42(1), 1992, pp. 53−67.
  153. Szilard R. Theories and Applications of Plate Analysis: Classical Numerical and Engineering Methods. John Wiley & Sons, 2004, 1056 pages.
  154. Tham L.G., Chong K.P., Cheung Y.K. Flexural bending and axial compression of architectural sandwich panels by finite-prism-strip methods. // J. Reinf. Plast. Compos. Mater., 1, 1982, pp. 16−28.
  155. Torres G., Turner C. Method of straight lines for a Bingham problem. // Electronic Journal of Differential Equations, Vol. 2002(2002), No. 60, pp. 1−13.
  156. Wan D.C., Patnaik B.S.V., Wei G.W. Discrete singular convolution-finite subdomain method for the solution of incompressible viscous flows. // Journal of Computational Physics, Volume 180, Issue 1,2002, pp. 229−255.
  157. Wang S., Dawe D.J. Buckling of composite shell structures using the spline finite strip method. Composites Part В 30, 1999, pp. 351−364.
  158. Wang X. Finite Strip Formulations for Strength, Buckling and Post-Buckling Analysis of Stiffened Plates. Doctoral Thesis. Institute of Lightweight Design and Structural Biomechanics Vienna University of Technology, 1994.
  159. Wang X., Rammerstorfer F.G. Determination of Effective Breadth and Effective Width of Stiffened Plates by Finite Strip Analysis. // Thin-Walled Struct. 26,1996, pp. 261−286.
  160. Zhao J., Cheung M.S., Ng S.F. Spline Kantorovich method and analysis of general slab bridge deck. // Can. J. Civ. Eng./Rev. Can. Genie Civ. 25(5), 1998, pp. 935−942.
  161. Zhong W.X., Cheung Y.K., Li Y. The precise finite strip method. // Computers and Structures, U.K., Elsevier Science Ltd, 1998, 69, pp. 773−783.
  162. Zou G., Qiao P. Higher-Order Finite Strip Method for Postbuckling Analysis of Imperfect Composite Plates. // Journal of Engineering Mechanics, Vol. 128, No. 9, September 2002, pp. 1008−1015.
  163. ПРОГРАММНЫЕ КОМПЛЕКСЫ, РЕАЛИЗУЮЩИЕ ДИСКРЕТНО-КОНТИНУАЛЬНЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИ
  164. ИСРЕМРЬ решение задач расчета плитных конструкций с использованием дискретно-континуального метода конечных элементов (см. Главу 4)
  165. ВСУИМРЬ решение задач расчета плитных конструкций с использова-) нием дискретно-континуального вариационно-разностного метода (см. 1. Главу 5).
  166. При задании физических характеристик, относящихся к рассматриваемому объекту, следует учитывать то обстоятельство, что в программных комплексах физические характеристики в пределах сеточного элемента считаются постоянными.
  167. Диссертация Колесникова ГП Приложение 1
  168. Общие сведения о задаче включают в себя следующие данные: принятое количество узлов аппроксимирующей сетки по различным направлениям- количество приложенных внешних нагрузок- количество граничных точек- вели
  169. Диссертация Колесникова ГП Приложение 1чины, характеризующие точность вычислений- координаты рассматриваемых сечений конструкции и т. д.
  170. Координаты узлов сетки, аппроксимирующей поперечное по отношению к основному направлению сечение, задаются в соответствии с принятой системой нумерации.
  171. При задании физических характеристик принято, что все они остаются постоянными в пределах сеточного элемента.
  172. При задании внешней нагрузки вся она приводится к сосредоточенным воздействиям, приложенным к заданной конструкции.
  173. Граничные условия задаются в соответствии с алгоритмами, описанными в главах 4−5 диссертации.
  174. Рассмотрим более подробно, например, простейшую структуру пакета программ DCFEMPL.
  175. Первый модуль (FEMDATA) подготовка исходных данных по задаче. Здесь производится формирование сетки, матриц физических характеристик элементов, векторов узловых нагрузок, матриц и векторов граничных условий и т. д.
  176. Второй модуль (FEMMATR) формирование матрицы коэффициентов разрешающей системы дифференциальных уравнений.
  177. Третий модуль (DEIGEN) определение собственных значений, правых и левых собственных векторов указанной матрицы коэффициентов.
  178. Четвертый модуль (.DECOMP) сортировка найденных собственных векторов и собственных значений матрицы коэффициентов, определение их кратностей, выявление жордановых клеток неединичного порядка и.т.д.
  179. Диссертация Колесникова ГП Приложение 1
  180. Пятый модуль (PROJECTORS) определение соответствующих матриц проектирования и иных матриц и векторов, предусмотренных алгоритмом.
  181. Шестой модуль (FEMVEC) формирование вектора правых частей разрешающей системы уравнений.
  182. Седьмой модуль (CBOUNDARY) определение постоянных коэффициентов в выражении для общего решения многоточечной краевой задачи для системы обыкновенных дифференциальных уравнений.
  183. Восьмой модуль (SOLUTION) определение решения многоточечной краевой задачи для системы обыкновенных дифференциальных уравнений.
  184. Девятый модуль (DISPLACE) определение перемещений узлов сетки, аппроксимирующей конструкцию и соответствующих углов поворота.
  185. Десятый модуль (STRESS) определение деформаций, изгибающих и крутящих моментов, поперечных и приведенных поперечных сил на элементах сетки.
  186. Одиннадцатый модуль (DISPLACE PRN) распечатка перемещений узлов сетки, аппроксимирующей конструкцию и соответствующих углов поворота в заданных точках и сечениях конструкции.
  187. Двенадцатый модуль (STRESS PRN) распечатка деформаций, изгибающих и крутящих моментов, поперечных и приведенных поперечных сил на элементах сетки и в заданных точках и сечениях конструкции.
  188. На рис. П. 1.1 представлена принципиальная условная схема структуры программного комплекса DCFEMPL.
  189. Рис. П. 1.1. Условная схема структуры программного комплекса DCFEM3D. Москва-2006 158
  190. СВЕДЕНИЯ О ПРОГРАММНЫХ КОМПЛЕКСАХ ПРОМЫШЛЕННОГО ТИПА, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ДЛЯ СОПОСТАВЛЕНИЙ И КОНТРОЛЯ1. РЕЗУЛЬТАТОВ
  191. Программный комплекс «Лира» (версия 9.0) (далее ПК Лира) является современным инструментом для численного исследования прочности и устойчивости конструкций и их автоматизированного конструирования.1. ЛИРА оер 9 0 $атр1е 7сог. Р
  192. Файл Режии Вид Выбор Схема Деформации Уст^я Опцт Окно? ш в п е № да ш ©? * *V & «а V з, а $ т & и? а # а * г. ь.
  193. Рис. П. 2.1. Программный комплекс „Лира“ (версия 9.0). Москва 2006
  194. Диссертация Колесникова Г. П. Приложение 2
  195. Multi-Edit • С STADYOstadyo3 winVdatabatPlate.dat. шшшшаш
  196. Ffe Edt Btodt Search Text Project Macro Tods Whdow Tags Vcs Het> -в кtfaa Ч ПJ ill <�». * 9 <8 П tf 4J or. qj^meaffl ?! 3 *- «1?6a"ed=.1″ 26.01.2696
  197. NPR KV1 KV2 KDVN KUR NUF NITER KUIS таблица 1, стр. 7−8 инструкции16 16 6 18 0
  198. Колесников Геннадий Павлович. „Плита (пример 4.1)“. —
  199. ММОТ NNP NEl KCEL KLAY KREP KWIN KTOR KSYM KPRE KSTG KCRN KGRF таблица 2, стр. 9 инструкции1 1 1281 1206 662 006 661. С. MECHANICAL PROPERTIES.1. Бетон, кН, н
  200. Ч06Е+67 6.166Е+66 е. бвОЕ+ев в. вООЕ+00 6.666Е 60 6.6О0Е 00 0. О0ОЕ+001. С. NODES CHARACTERISTICS.
  201. КСН=1OOOOhNOF+I600KKDG-M 00"KCR+19"KNM+KTR
  202. N0F=3 „ЧИСЛО СТЕПЕНЕЙ СВ6Б6ЙЫ
  203. K0G=0 ТИП6ВДЯ (СТАНДАРТНАЯ) 6РИЕНТАЦИЯ СТЕПЕНЕЙ СВОБОДЫ
  204. KCR=6 ПРАВОСТОРОННЯЯ ДЕКАРТОВА СИСТЕМА КООРДИНАТ ДПЯ ДАННОЙ ГРУПГЫ УЗЛ6ВwKNM'9 НОМЕРА И КООДИНАТЫ УЗЛОВ ЗАДАЮТСЯ ДЛЯ КАЖДОГО УЗЛА ГРУППЫ
  205. MKTR=0 ЗАДАЕТСЯ СИСТЕМА КООРДИНАТ С ЗАРАНЕЕ ФИКСИРОВАНИИ“ ЦЕНТР0Н30000d1. А < 11
  206. C:*ST*DYOstxiyo3.wnWatibat№te.dat» loaded. 1:6 C:1 Ins Num ' aпуск 1 Ч’М-.-мпт |3"u
  207. Рис. П. 2.2. Программный комплекс «СТАДИО» (версия 2005).
  208. Широчайшая интеграция и двухсторонний обмен данными со всеми CAD / CAE / САМ системами.
  209. Открытость (то есть модифицируемость и дополняемость).
  210. Очень высокий показатель «эффективность/стоимость».
  211. Ansys программный комплекс, разработанный и сертифицированный согласно международным стандартам ISO 9000 и ISO 9001.
  212. Ansys предоставляет полную и обширную по содержанию современную систему help на основе гипертекстового представления, доступ к которой осуществляется в интерактивном режиме online.
  213. Препроцессор Ansys позволяет не только создавать геометрические модели собственными средствами, но импортировать уже готовые, созданные средствами CAD-систем.
  214. P3YS-0 ИК =.430 793 SHX -.4 307 981. SAVEDB RESUM1. POWRGRPH1. ANSYS Mom MenufljANSYS Miilliphysics Utility Menu0957IS '. 1914″. .?J7199 ' '.J829J1047866 .143 599 .239 332 .335 065 .430 798
  215. Pic*, a menu item or enter on AN SYS Commend (POST1) fmaM |iype=l reai=i |csys=0 |
  216. Пуск| И Total CommanderMg AutoCAD 2000 •. | Д ANSI’S 3.0 Qutpu- || Д ANSYS Mulliph. |SWft © 13:34
  217. Рис. П. 2.3. Программный комплекс Ansys (версия 9.0).
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!