Уравнение баланса внутренней энергии многофазной среды в контрольных объемах
Рис. 5.3. К определению тепловой мощности и потоков массы фаз, подводимой через грани W, Е, S, N к контрольному объему Уч (2D). Тепловая мощность Q, Вт, подводимая через грани W, Е, S, N к контрольному объему Vy, выражается с учетом (5.34) — (5.35). Для льда Us = Cs'{T-TSo) + USo и полагая TSo= О, Т = TSo, Us= 0. Тогда удельная внутренняя энергия льда. Полная энергия смеси (5.20), (5.21… Читать ещё >
Уравнение баланса внутренней энергии многофазной среды в контрольных объемах (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Уравнение баланса внутренней энергии многофазной среды, состоящей из газовой фазы (водяной пар и воздух), жидкой фазы (свободная и связанная воды) и твердой фазы (лед, сухой пористый материал), запишем в приближении однотемпературной среды и пренебрежения мощностью внутренних сил:
где верхние индексы (п) и (/? + 1) соответствуют моментам времени г" и = t(n' + At, индексы к = 1,2,3,4 соответствуют четырем граням контрольных объемов при 20-моделировании, к = 1,2,…, 6— шести граням КО при ЗО-моделировании; N = 5 — число фаз (компонент), причем индексы /' = 1,2,3,4,5 относятся соответственно к параметрам паров воды (/ = 1), воздуха (i = 2), влаги (/ = 3), льда (i = 4), сухого материала (/' = 5), U, Дж/кг — удельная внутренняя энергия компонентов, qk" k, Вт/м2 — удельный тепловой поток через к-ю грань AS* контрольного объема V.
Внутренняя энергия фаз в многофазной среде является аддитивной функцией. Тогда для моментов времени t(n) и г(,+|) получим для внутренней энергии pU смеси в целом для контрольного объема Vif.
Удельная внутренняя энергия сред, не испытывающих фазовых переходов, определяется с точностью до постоянных. В средах с температурами фаз Т = T (t, x, y, z): для воздуха — UK = Сув • Т, для сухого материала — UCM = Ссм -Т, где Cve, Сем, Дж/кгК — удельная изохорная теплоемкость воздуха и удельная теплоемкость сухого материала. Для льда Us = Cs • Т + USo, где Cs — удельная теплоемкость льда, Us," Дж/кг — несущественная константа, которая принимается равной нулю. Для воды U, = С, -(Т — T0) + Ulo, для водяного пара Uп = Cvn -(Т-То) + Uпо, где С/, Cv" — удельные теплоемкости воды и пара, а константы U/(> и Us являются существенными константами при наличии фазовых переходов типа вода — пар /л и вода — лед 1S. Эти константы определяются условиями нормировки при фазовых переходах.
где is, ih in, Дж/кг — удельные энтальпии льда, воды и водяного пара при условиях фазовых переходов; /$/, //," Дж/кг — удельная теплота фазовых переходов лед — вода и вода — пар.
Для льда Us = Cs'{T-TSo) + USo и полагая TSo= О, Т = TSo, Us= 0. Тогда удельная внутренняя энергия льда.
Р.
и удельная энтальпия равна is = Us-—.
Ps
Удельная внутренняя энергия воды записывают в виде
а удельная энтальпия воды в виде.
Тогда, по условию нормировки при плавлении льда, получаем
откуда начальное значение удельной внутренней энергии воды.
и расчетная формула для удельной внутренней энергии воды имеет вид.
где существенная константа U0 определяется формулой (5.27). Константу и«0 находим по условию нормировки при испарении воды, с учетом удельной теплоты испарения воды //»:
Удельная энтальпия воды с учетом формулы (5.26) и (5.27) записывается как.
Водяной пар при условиях по температурам и давлениям, характерных для ограждающих конструкций зданий, может считаться идеальным газом. Тогда удельная внутренняя энергия пара запишется в виде:
Удельная энтальпия пара равна
Из условия нормировки (5.29) получаем Следовательно.
где Uio определено выражением (5.27), a U, — выражением (5.30).
Полная энергия смеси (5.20), (5.21) с одинаковой температурой компонент запишется в виде.
Обозначим:
и
Из (5.19) получим для КО У^:
A=4(6).
где QHH = — ^ ^ • AA,. — тепловая мощность, подводимая.
*=i.
к контрольному объему Vy через его грани механизмом теплопроводности.
Температуры на гранях W, Е, S, N определяем из условий равенства тепловых потоков через грани. Так, например, для грани W имеем.
откуда.
Аналогично выражаем температуры на гранях Е, S, N.
Тепловая мощность Q, Вт, подводимая через грани W, Е, S, N к контрольному объему Vy, выражается с учетом (5.34) — (5.35).
Рис. 5.3. К определению тепловой мощности и потоков массы фаз, подводимой через грани W, Е, S, N к контрольному объему Уч (2D).
Тогда тепловая мощность, подводимая к контрольному объему Vy, равна.
Разделив (5.32) на (рС)п+ получим.
(р-с)" (p-uX-(p-uJ^.
гжа=(^;АТ°=——~.
ние температуры, связанное с изменением по времени приведенных плотностей пара и воды и ненулевыми значениями констант U"о и U/0;
к—4(6) д д д^.
Аг" = - 2)*'. / * V" +[) _ изменение.
*=i Vij’yP'Lhj
температуры из-за потока внутренней энергии пара через грани КО;
к=4(6). «д АТ =— ^ {Рв'К'^в)—*—ГТГГ — изменение.
& У h v, iip-cf' n
температуры из-за потока внутренней энергии воздуха через КО;
А =4(6) д с д .
Х'' / АД,. At
АТ1 =- 2j Pi'v‘ 'u')k • т/ / — изменение.
*=i Vij-yp'Ctij
температуры из-за потока внутренней энергии влаги через КО;
* т ®в" а' ^
А Т =—г-777 — изменение температуры из-за по;
* Мр-с) тока тепла через грани КО вследствие теплопроводности.
Уравнение баланса внутренней энергии в виде (5.38) позволяет оценить влияние и относительную значимость отдельных физических механизмов теплопереноса по приращениям температуры АТ0, АТп, АТв, AT, ATq.