Количественная оценка дисбаланса расходов пара и теплоты в системах пароснабжения
В результате гидравлического расчета были определены параметры пара в начале и в конце расчетного участка, скорости теплоносителя, выявлены участки, где происходит образование конденсата и связанные с ним потери теплоты. Остальные составляющие определялись по вышеприведенной методике. Результаты расчетов показывают, что при среднечасовом отпуске пара с ТЭЦ 51,35 т/ч потребителям доставлено 29,62… Читать ещё >
Количественная оценка дисбаланса расходов пара и теплоты в системах пароснабжения (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Количественная оценка дисбаланса расходов пара и теплоты в системах пароснабжения.
К. т. н. С. Д. Содномова,
доцент кафедры «Теплогазоснабжение и вентиляция» ,
Восточно-сибирский государственный технологический университет,
г. Улан-Удэ, Республика Бурятия
В настоящее время баланс отпуска и потребления теплоты в системах пароснабжения определяется по показаниям приборов учета на источнике теплоты и у потребителей. Разницу показаний этих приборов относят к фактическим потерям теплоты и учитывают при установлении тарифов на тепловую энергию в виде пара.
Раньше при работе паропровода близкой к проектной нагрузке эти потери составляли 1015%, и ни у кого при этом не возникало вопросов. В последнее десятилетие в связи со спадом промышленного производства произошло изменение графика работы и сокращение потребления пара. При этом дисбаланс между потреблением и отпуском теплоты резко увеличился и стал составлять 50−70% [1, 2].
В этих условиях возникли проблемы, прежде всего от потребителей, которые считали необоснованным включать в тариф такие большие потери тепловой энергии. Какова структура этих потерь? Как осознанно решать вопросы повышения эффективности работы систем пароснабжения? Для решения этих вопросов необходимо выявить структуру дисбаланса, оценить нормативные и сверхнормативные потери тепловой энергии.
Для количественной оценки дисбаланса была усовершенствована программа гидравлического расчета паропровода перегретого пара, разработанная на кафедре для учебных целей. Понимая, что при снижении расходов пара у потребителей, скорости теплоносителя уменьшаются, и относительные потери теплоты при транспорте возрастают. Это приводит к тому, что перегретый пар переходит в насыщенное состояние с образованием конденсата. Поэтому была разработана подпрограмма, позволяющая: определять участок, на котором перегретый пар переходит в насыщенное состояние; определять длину, на которой пар начинает конденсироваться и далее производить гидравлический расчет паропровода насыщенного пара; определять количество образующегося конденсата и потери теплоты при транспорте. Для определения плотности, изобарной теплоемкости и скрытой теплоты парообразования по конечным параметрам пара (P, T) использованы упрощенные уравнения, полученные на основе аппроксимации табличных данных, описывающих свойства воды и водяного пара в области давлений 0,002+4 МПа и температур насыщения до 660 ОС [3].
Нормативные потери теплоты в окружающую среду определялись по формуле:
где q — удельные линейные тепловые потери паропровода; L — длина паропровода, м; в — коэффициент местных потерь теплоты.
Потери теплоты, связанные с утечками пара, определялись по методике [4]:
где Gnn — нормируемые потери пара за рассматриваемый период (месяц, год), т; Яз — энтальпия пара при средних давлениях и температурах пара по магистрали на источнике теплоты и у потребителей, кДж/кг; ^ - энтальпия холодной воды, кДж/кг.
Нормируемые потери пара за рассматриваемый период:
где V™ — среднегодовой объем паровых сетей, м3; рп — плотность пара при средних давлении и температуре по магистралям от источника тепла до потребителя, кг/м3; n — среднегодовое число часов работы паровых сетей, ч.
Метрологическую составляющую недоучета расхода пара определяли с учетом правил РД-50−213−80 [5]. Если измерение расхода ведется в условиях, при которых параметры пара отличаются от параметров, принятых для расчета сужающих устройств, то для определения действительных расходов по показаниям прибора необходимо произвести пересчет по формуле:
где Qm. a. — массовый действительный расход пара, т/ч; Qm — массовый расход пара по показаниям прибора, т/ч; рА — действительная плотность пара, кг/м3; с — расчетная плотность пара, кг/м3.
Для оценки потерь теплоты в системе паро — снабжения был рассмотрен паропровод ПОШ г. Улан-Удэ, который характеризуется следующими показателями:
суммарный расход пара за февраль — 34 512 т/месяц;
среднечасовой расход пара — 51,36 т/ч;
средняя температура пара — 297 ОС;
среднее давление пара — 8,8 кгс/см2;
средняя температура наружного воздуха — 20,9 ОС;
длина основной магистрали — 6001 м (из них диаметром 500 мм — 3289 м);
дисбаланс теплоты в паропроводе — 60,3%.
В результате гидравлического расчета были определены параметры пара в начале и в конце расчетного участка, скорости теплоносителя, выявлены участки, где происходит образование конденсата и связанные с ним потери теплоты. Остальные составляющие определялись по вышеприведенной методике. Результаты расчетов показывают, что при среднечасовом отпуске пара с ТЭЦ 51,35 т/ч потребителям доставлено 29,62 т/ч (57,67%), потери расхода пара составляют 21,74 т/ч (42,33%). Из них потери пара следующие:
с образовавшимся конденсатом — 11,78 т/ч (22,936%);
метрологические из-за того, что потребители не учитывают поправки к показаниям приборов — 7,405 т/ч (14,42%);
неучтенные потери пара — 2,555 т/ч (4,98%). Объяснить неучтенные потери пара можно осреднением параметров при переходе со среднемесячного баланса на среднечасовой баланс, некоторыми приближениями при расчетах и, кроме того, у приборов имеется погрешность 2−5%.
Что касается баланса по тепловой энергии отпущенного пара, то результаты расчетов представлены в таблице. Откуда видно, что при дисбалансе в 60,3% нормативные потери теплоты составляют 51,785%, сверхнормативные, неучтенные расчетом тепловые потери, — 8,514%. Таким образом, определена структура тепловых потерь, разработана методика количественной оценки дисбаланса расходов пара и тепловой энергии.
Таблица. Результаты расчетов потерь тепловой энергии в паропроводе ПОШ г. Улан-Удэ.
Наименование величин. | ГДж/ч. | %. |
Общие показатели. | ||
Среднечасовой отпуск теплоты с коллекторов ТЭЦ | 154,696. | |
Полезный среднечасовой отпуск теплоты потребителям. | 61,415. | 39,7. |
Фактические потери теплоты в паропроводе ПОШ. | 93,28. | 60,3. |
Нормативные потери теплоты. | 70,897. | 45,83. |
Эксплуатационные технологические потери тепловой энергии, из них: тепловые потери в окружающую среду потери тепловой энергии с нормативными утечками пара потери теплоты с конденсатом. |
|
|
Метрологические потери из-за недоучета теплоты без введения поправки. | 9,212. | 5,955. |
Итого. | ||
Нормативные потери тепловой энергии. | 80,109. | 51,785. |
Неучтенные расчетом сверхнормативные потери теплоты. | 13,171. | 8,514. |
пароснабжение паропровод перегретый пар Литература.
- 1. Абрамов С. Р. Методика снижения тепловых потерь в паропроводах тепловых сетей / Материалы конференции «Тепловые сети. Современные решения», 17−19 мая 2005 г. НП «Российское теплоснабжение» .
- 2. Содномова С. Д. К вопросу определения составляющих дисбаланса в системах пароснабжения / Материалы международной научно-практической конференции «Строительный комплекс России: Наука, образование, практика». — Улан-Удэ: Изд-во ВСГТУ, 2006 г.
- 3. Ривкин С. Л., Александров А. А. Теплофизические свойства воды и водяного пара. — М.: Энергия 1980 г. — 424 с.
- 4. Определение эксплуатационных технологических затрат (потерь) ресурсов, учитываемых при расчете услуг по передаче тепловой энергии и теплоносителя. Постановление ФЭК РФ от 14 мая 2003 г. № 37−3/1.
- 5. РД-50−213−80. Правила измерения расхода газов и жидкостей стандартными сужающими устройствами. М.: Изд-во стандартов. 1982 г.