Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Исследование, разработка и оптимизация перспективных испарительных комплексов для водоподготовки и переработки сточных вод

Диссертация: Исследование, разработка и оптимизация перспективных испарительных комплексов для водоподготовки и переработки сточных вод
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Разработаны методики расчета тепловых схем блочных ИУ для ПГУ с выносными и встроенными в КУ головными подогревателями. Применительно к условиям ПГУ-325 показано, что блочные ИУ с головными подогревателями, размещенными в КУ, повышают температуру основного конденсата на выходе из ГПК на 1,5−5,0°С и вырабатывают при этом дистиллят в количестве, равном 3,0−5,5% от номинальной… Читать ещё >

Содержание

  • ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СПОСОБОВ ВОДОПОДГОТОВКИ В АСПЕКТЕ ПОТРЕБЛЕНИЯ ИМИ ТЕПЛОТЫ И ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
    • 1. 1. Показатели тепловой экономичности ВПУ
    • 1. 2. Топливная составляющая ВПУ, использующих термический метод обессоливания
      • 1. 2. 1. Электродистилляторы
      • 1. 2. 2. Дистилляционные установки, использующие теплоту сгорания топлива
      • 1. 2. 3. Энергетические испарители поверхностного типа (типа «И»)
        • 1. 2. 3. 1. Блочные испарительные установки (БИУ)
        • 1. 2. 3. 2. Многоступенчатые испарительные установки (МИУ)
      • 1. 2. 4. Испарители с вынесенной зоной кипения, испарители мгновенного вскипания (ИМВ), горизонтально-трубные пленочные испарители
  • ГТПИ)
    • 1. 2. 5. Испарительные установки, использующие паровые компрессоры
    • 1. 3. Топливная составляющая ВПУ, использующих химобессоливание
    • 1. 4. Топливная составляющая ВПУ, использующих мембранные технологии
    • 1. 5. Сопоставление показателей тепловой экономичности ВПУ
    • 1. 6. Постановка задач исследования
  • ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА БЛОЧНЫХ ИСПАРИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ДЛЯ ПАРОГАЗОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
    • 2. 1. Особенности тепловых схем ПГУ
    • 2. 2. Разработка схемы включения ИУ, использующей в качестве греющей среды теплоту уходящих газов котла-утилизатора
    • 2. 3. Разработка методики расчета и оптимизация ИУ с головным подогревателем, размещенным в КУ, по тепловой экономичности
    • 2. 4. Разработка схемы включения ИУ, использующей в качестве греющей среды теплоту рециркулируемого основного конденсата
    • 2. 5. Выводы
  • ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ КОМБИНИРОВАННОЙ ИСПАРИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
    • 3. 1. Методика расчета экономической эффективности комбинированных
    • 3. 2. Оптимизация комбинированных испарительных установок, анализ влияния внешних факторов
    • 3. 3. Выводы
  • ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ И ОБЩЕЙ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ МЕХАНИЧЕСКОГО ПАРОВОГО КОМПРЕССОРА В СОСТАВЕ МИУ
    • 4. 1. Основы использования МК в составе МИУ
    • 4. 2. Исследование способов уменьшения мощности, потребляемой компрессором
      • 4. 2. 1. Промежуточное охлаждение сжимаемого избыточного пара
      • 4. 2. 2. Впрыск дистиллята в проточную часть компрессора
    • 4. 3. Методика расчета тепловой и общей эффективности применения механического компрессора в составе МИУ
    • 4. 4. Расчет тепловой и общей эффективности применения механического компрессора в составе МИУ. Оценка влияния основных внешних параметров
    • 4. 5. Выводы
  • ГЛАВА 5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ МЕТОДОВ ВОДОПОДГОТОВКИ НА ЭЛЕКТРОСТАЦИЯХ РАЗЛИЧНОГО ТИПА
    • 5. 1. Технико-экономическое сравнение методов водоподготовки на ПГУ
    • 5. 2. Технико-экономическое сравнение методов водоподготовки на про-мышленно-отопительной ТЭЦ
    • 5. 3. Области применения исследуемых в работе тепловых схем ИУ
    • 5. 4. Выводы

Исследование, разработка и оптимизация перспективных испарительных комплексов для водоподготовки и переработки сточных вод (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Вода — основной элемент, необходимый для существования живых организмов, а также главная составляющая большинства технологических циклов и производств. В энергетике на большинстве электростанций вода является основным рабочим телом. Вода на электростанциях используется для заполнения контура паротурбинной установки и компенсации потерь пара и конденсата во время работы, подпитки тепловых сетей, а также для отвода теплоты в конденсаторах турбин и вспомогательных теплообменниках. Потери связаны с протечками в арматуре, предохранительных клапанах и фланцевых соединениях, необходимостью дренирования воды и пара при пуске и останове оборудования, прогреве трубопроводов, с использованием пара и горячей воды на санитарные и технические нужды электростанции (на разогрев мазута, мазутные форсунки, паровую обдувку поверхностей котла, промывку некоторых аппаратов перед пуском и пр.). Кроме того, иа электростанциях с барабанными котлами имеется технологическая (т.е. обусловленная процессом) потеря рабочего тела, связанная с непрерывной и периодической продувкой барабанов котла. Такие потери называются внутренними и регламентируются. Наряду с внутренними, на электростанции могут быть и внешние потери пара и конденсата, связанные с потерями у внешних потребителей теплоты и при транспортировке теплоносителя.

Во всех случаях для восполнения потерь пара и конденсата используют доступную в местных условиях сырую воду, прошедшую соответствующую обработку для обеспечения требуемого качества добавочной воды. Наиболее высокие требования предъявляются к качеству добавочной воды, предназначенной для подпитки контура паротурбинной установки в процессе ее эксплуатации. Это означает, что наибольшие затраты будут возникать при подготовке добавочной воды именно для основного паротурбинного цикла.

На электростанциях применяют различные методы обработки воды. В соответствии с основной классификацией все методы можно разделить на безреагент-ные или физические методы и методы, в которых используются различные препараты (химические реагенты). В технологическом процессе подготовки воды могут встречаться оба этих метода. Химические реактивы используют чаще на первых стадиях, при предварительной обработке исходной воды, а основная очистка выполняется физическими методами. Поэтому принята следующая классификация основных методов подготовки добавочной воды: химический, термический, мембранный. Однако вне зависимости от применяемого метода при подготовке подпитки цикла паротурбинной установки необходима электроэнергия и, практически всегда, теплота. Потребление электроэнергии и теплоты и представляет собой топливную составляющую себестоимости производства добавочной воды для подпитки котлотурбинного цикла, являющуюся предметом исследования данной работы.

Величина топливной составляющей зависит как от применяемого метода обработки, так и от типа электростанции, основного оборудования (паровых котлов, турбин). В структуре себестоимости добавочной воды топливная составляющая мала для химического и мембранного методов, поскольку связана только с нагревом сырой воды, потреблением электроэнергии и подогревом добавочной воды в тепловой схеме турбоустановки. При термическом же методе в испарительных установках (ИУ) непосредственно расходуется теплота пара на производство добавочной воды, поэтому топливная составляющая затрат может достигать весьма больших величин (до 70% от полной себестоимости) и, безусловно, требует оптимизации тепловой схемы ИУ.

Структура себестоимости производства добавочной воды химическим и термическим методами на электростанциях различного типа представлена на рис. 1 В (по данным расчетов, выполняемых на кафедре «Тепловых электрических станций» Московского энергетического института).

Из рис. 1 В видно, что на конденсационных энергоблоках тепловая составляющая блочных испарительных установок, включенных в систему регенеративного подогрева основного конденсата, может оказаться даже меньше топливной составляющей химического метода (при одинаковых значениях себестоимости). На промышленно-отопительных ТЭЦ тепловые затраты многоступенчатых испарительных установок (МИУ) мало превышают значения этой же составляющей себестоимости производства добавочной воды химическим методом, а на парогазовых установках конденсационного типа первые значительно превышают вторые.

Таким образом, очевидно, что применение стандартных решений термического метода водоподготовки на парогазовых установках неэффективно, необходимо разработать новые схемы включения блочных ИУ, учитывающие специфические особенности ПГУ и имеющие минимальные тепловые затраты на производство дистиллята.

Производство добавочной воды на КЭС химическим методом термическим методом (БИУ) прочие, 23% тепловая, 30% прочие, 13% тепловая, 32% капитальная, 45% капитальная, 57%.

Производство добавочной воды на промышленно-отопительной ТЭЦ химическим методом термическим методом (МИУ) прочие, 21% прочие, 15% тепловая, 49% капитальная, 30% тепловая, 55% капитальная, 30%.

Производство добавочной воды на ПГУ конденсационного типа химическим методом термическим методом (МИУ) прочие, 23% прочие, 18% тепловая, 6% капитальная, 66% тепловая, 38% капитальная, 44%.

Рис. 1 В. Доли составляющих себестоимости производства добавочной воды.

В нашей стране довольно широкое распространение получили многоступенчатые испарительные установки (МИУ). Они используются в качестве рабочих установок на промышленно-отопительных ТЭЦ и резервных на КЭС. Эксплуатация этих аппаратов сопряжена с большими тепловыми затратами, кроме того, для них характерно наличие избытка вторичного пара последней ступени испарения (так называемый избыточный пар МИУ), который необходимо постоянно выводить из установки во избежание уменьшения производительности. Особенно остро эта проблема стоит летом, когда значительно снижается нагрузка теплового потребителя.

Использование концевого конденсатора для утилизации избыточного пара является весьма неэкономичным решением, а конденсация его на потоке сетевой воды делает зависимой ИУ от режима работы теплосети.

Одними из перспективных способов утилизации избыточного пара являются применение механического компрессора и установка на «хвосте» МИУ вакуумного испарителя. В настоящее время имеющиеся в литературе сведения о тепловой и общей экономической эффективности этих способов утилизации избыточного пара весьма ограничены, касаются лишь небольшого числа вариантов конкретных установок. В результате остаются неотвеченными вопросы о значении параметров оптимальных тепловых схем испарительных комплексов с утилизацией избыточного пара.

Таким образом, все вышесказанное говорит о том, что вопрос оптимизации тепловых схем испарительных комплексов с точки зрения общей и тепловой экономичности, поднятый в данной диссертации, является актуальным.

Основной целью настоящей диссертационной работы является минимизация общих и тепловых затрат на производство добавочной воды в основной паротурбинный цикл ТЭС и переработку сточных вод на испарительных комплексах, а также определение технико-экономической эффективности применения некоторых технических решений по утилизации избыточного пара МИУ.

5.4. Выводы.

1. Показано, что исследованные в настоящей диссертационной работе варианты ИУ позволяют уменьшить суммарные затраты на подготовку добавочной воды на ПГУ с КУ и ТЭЦ промышленно-отопительного типа по сравнению с известными и применяемыми на практике способами термического обессоливания и расширяют область применения термического метода для водоподготовки и переработки сточных вод.

2. Выработаны рекомендации по областям применения исследованных в работе испарительных комплексов.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Предложен обобщенный критерий оценки и разработана методика анализа тепловой экономичности водоподготовительных испарительных комплексов различного типа. Проведен сравнительный анализ значений тепловой и капитальной составляющих себестоимости производства добавочной воды на разных ВПУ, в том числе ИУ различных типов и схем включения.

2. Разработаны схемы включения блочной ИУ в тепловую схему ПГУ с котлами-утилизаторами, которые позволяют реализовать подготовку добавочной воды на ПГУ методом термического обессоливания с минимальным изменением тепловой экономичности энергоблока.

3. Разработаны методики расчета тепловых схем блочных ИУ для ПГУ с выносными и встроенными в КУ головными подогревателями. Применительно к условиям ПГУ-325 показано, что блочные ИУ с головными подогревателями, размещенными в КУ, повышают температуру основного конденсата на выходе из ГПК на 1,5−5,0°С и вырабатывают при этом дистиллят в количестве, равном 3,0−5,5% от номинальной паропроизводительности КУ. А блочные ИУ с выносным головным подогревателем могут восполнять потери рабочего тела основного пароводяного цикла в количестве от 4 до 12% от номинальной паропроизводительности КУ.

4. Разработана методика расчета и оптимизации параметров комбинированных ИУ, в состав которых входят МИУ и вакуумные испарители.

5. Исследовано влияние изменения внешних параметров (стоимость МИУ и вакуумного испарителя, удельная стоимость теплоты, производительность ИУ) на экономическую эффективность комбинированных ИУ. Получено, что максимальная экономическая эффективность применения комбинированных ИУ может достигать 12% и 7%, соответственно, при вводе дистиллята в конденсатор и деаэратор турбоустановки. Выработаны рекомендации по применению комбинированных ИУ и оценке их экономической эффективности.

6. Разработана методика расчета тепловой и общей экономической эффективности применения механического парового компрессора в составе МИУ. Впервые получены расчетные данные об изменении тепловой экономичности МИУ различных типов при применении компрессора вместо концевого конденсатора. Повышение тепловой экономичности МИУ составляет от нескольких процентов (для восьмиступенчатых установок) до 80% (для одноступенчатых).

7. Исследована эффективность применения различных способов снижения потребляемой компрессором мощности, а именно, охлаждения сжимаемого водяного пара в промежуточном теплообменнике и впрыска влаги в проточную часть компрессора. Показано, что применительно к условиям МИУ первый вариант позволяет уменьшить потребляемую компрессором мощность на 4%, а второй на 9%.

8. Показано, что использование исследованных испарительных комплексов позволяет расширить область применения термического обессоливания для водо-подготовки и переработки сточных вод. Выработаны рекомендации по областям применения исследованных испарительных комплексов.

Показать весь текст

Список литературы

  1. A.C., Мошкарин A.B., Сандлер Н. М., Алексеев А. Г., Дегтярев И. К., Ме-линова JI.B. Методология и результаты расчета тепловой составляющей себестоимости производства добавочной воды на ТЭС разных типов // Теплоэнергетика. № 10. 2000. С.55−61.
  2. JI.C., Покровский В. Н. Физические и химические методы обработки воды на ТЭС // М.: Энергоатомиздат. 1991. 328 с.
  3. С. Многоступенчатые термические опреснительные установки //Ашхабад. Ылым. 1980. 249с.
  4. В.Н. Дистилляционные опреснительные установки // М.: Энергия. 1980. 248с.
  5. A.B. Методы анализа тепловой экономичности и способы проектирования энергетических объектов ТЭС // Автореф. дисс. на соискание уч. степ, д.т.н. Москва. 1996. 36с.
  6. Я.М., Щепетильников М. И. Расчет влияния изменений в тепловой схеме на экономичность электростанций // М.: Энергия. 1969. 224с.
  7. Я.М., Щепетильников М. И. Исследование реальных тепловых схем ТЭС и АЭС // М.: Эпергоиздат. 1982. 272 с.
  8. A.B., Мошкарин A.A. Сравнение двух типов автономных испарительных установок// Энергосбережение и водоподготовка. № 2. 2002. С.19−24.
  9. A.B., Ратий Р. И. Тепловая экономичность и производительность испарительной установки блока 800 МВт Сургутской ГРЭС-2 // Повышение эффективности ТЭС и АЭС в энергосистемах. Саратов, политехи, инст-т. Саратов. 1991. С.61−63.
  10. A.C., Абрамов А. И., Рыков А. П., Алексеев А. Г., Ильина И. П. Разработка термических водоподготовительных установок для промышленных и промыш-ленно-отопительных ТЭС // Вестник МЭИ. № 5. 1995. С.19−23.
  11. Л.С., Щепетильников М. И., Мошкарин A.B. Влияние схемы включения испарительной установки в систему регенерации теплофикационных турбин на стоимость дистиллята // Известия ВУЗ. Энергетика. № 9. 1976. С.53−59.
  12. Л.С., Седлов A.C., Рыков А. П. Оценка влияния включения испарителей на тепловую экономичность турбоустановок // Известия вузов. Энергетика. № 6. 1980. С.51−56.
  13. A.C., Потапкина E.H., Комов A.A. Технико-экономическое сравнение способов подготовки добавочной воды для энергетических котлов // Энергосбережение и водоподготовка. № 5. 2005. С. 15−20.
  14. A.B., Бускунов Р. Ш. Испарительные установки тепловых электростанций //М.:Энергоатомиздат, 1994. 272с.
  15. A.B. Технико-экономическое исследование эффективности применения термических методов водоподготовки на ТЭЦ различных типов // Авто-реф. дисс. на соискание уч. степ, к.т.н. Москва. 1976. 26с.
  16. Л.С., Жидких В. Ф., Лавыгин В. М. Исследование, наладка и испытания опытной испарительной установки к турбине Т-100−130 ТЭЦ-21 Мосэнерго // Отчет о НИР. М.: МЭИ. 1972. С. 38.
  17. Л.С., Длугосельский В. И., Лавыгин В. М., Седлов A.C., Бененсон Е. И. Применение испарительных установок на ТЭЦ // Теплоэнергетика. № 7. 1983. С.22−24.
  18. Л.С., Агабабов B.C., Длугосельский В. И., Вол М.А. Испарительные установки, включенные в схему теплофикационных турбин // Теплоэнергетика. № 2. 1992. С.72−75.
  19. Л.С., Можаров H.A., Лавыгин В. М. Исследование схем подготовки добавочной воды с помощью испарителей для ТЭЦ с теплофикационными турбинами // Теплоэнергетика. № 8. 1967. С.32−36.
  20. A.B., Щепетильников М. И. К анализу тепловых схем ТЭЦ // Теплоэнергетика. № 12.1993. С.13−15.
  21. А.И., Седлов A.C., Алиев A.A., Бекбулатов К. К. Влияние испарителей на тепловую экономичность теплофикационных турбоустановок // Труды МЭИ. Вып.626. 1984. С.25−35.
  22. А.И., Седлов A.C., Алиев A.A., Бекбулатов К. К. Определение тепловой экономичности теплофикационных турбоустановок в режиме противодавления при малых изменениях в тепловой схеме // Труды МЭИ. Вып.585. 1982. С.71−77.
  23. А.И., Седлов A.C., Алиев A.A., Бекбулатов К. К. Тепловая экономичность теплофикационных турбоустановок в режиме противодавления // Теплоэнергетика. № 12. 1990. С.65−66.
  24. A.C., Карцев A.C., Комов A.A. Эффективность механической компрессии вторичного пара для замыкания многоступенчатых испарительных установок// Вестник МЭИ. Изд.МЭИ. № 3. 2003. С.20−23.
  25. A.B., Зорин М. Ю., Мошкарин Э. А. Анализ проектных решений по схемам многоступенчатых испарительных установок для ИГУ утилизационного типа// Электрические станции. № 6. 1997. С.34−37.
  26. Р.Ш., Гронский Р. К., Клепикова Т. М. Выбор схемы питания многоступенчатых испарительных установок // Промышл. энергетика. № 6. 1986. С.38−40.
  27. Р.Ш., Бускунова Н. П., Клепикова Т. М. Расчетный анализ режимов работы многоступенчатых установок с испарителями поверхностного типа // Электрические станции. № 4. 1978. С.30−32.
  28. Р.Ш., Щербинин A.C., Бускунова Н. П. Многоступенчатые испарительные установки тепловых электростанций // Промышл. энергетика. № 4. 1974. С.44−47.
  29. Р.Ш., Щербинин A.C., Бускунова Н. П. Многоступенчатые испарительные установки тепловых электростанций // Промышл. энергетика. № 4. 1974. С.44−47.
  30. A.A., Мошкарин A.B., Петин B.C. Оценка тепловой эффективности получения добавочной воды на основе автономных испарительных установок различного типа // Энергосбережение и водоподготовка. № 1. 2004. С.9−15.
  31. A.A., Мошкарин A.B. Оценка влияния различных факторов на производительность автономных МИУ // Десятая междупар.науч.-техн. конф. студентов и аспирантов «Радиоэлектроника, электротехника и энергетика»: Тез. докл. М.: МЭИ. Т.З. 2004. С. 125.
  32. А.С., Копсов А. Я., Костюк Р. И., Писковацков И. Н., Чугин А. В., Дегтярев И. К., Комов А. А. Утилизация избыточного пара многоступенчатых испарительных установок// Энергосбережение и водоподготовка. № 2. 2004. С.49−55.
  33. И.П. Разработка и совершенствование термохимической ВПУ ТЭС с замкнутым циклом регенерации // Автореф. дисс. на соискание уч. степ, к.т.н. 1998. 20с.
  34. А.А., Мошкарин А. В. Тепловая экономичность комбинированных испарительных установок на ТЭЦ // Десятая междунар.науч.-техн. конф. студентов и аспирантов «Радиоэлектроника, электротехника и энергетика»: Тез. докл. М.: МЭИ. Т.З. 2004. С. 126.
  35. А.А. К оценке затрат на получение дистиллята в автономных испарительных установках // Материалы иауч.-техпич. конф. «Повышение экономичности, надежности и экологической безопасности». 18−19 мая 2005 г. Москва. с.168−175.
  36. B.C., Фардиев И. Ш., Салашенко О. Г., Мошкарин А. В., Шелин Г.Г., Титов
  37. B.И., Петин Е. В. Пути повышения эффективности технологии водоподготовки на ТЭС ОАО «Татэнерго» // Энергосбережение и водоподготовка. № 1. 2003.1. C.29−32.
  38. Государственный ракетный центр им. академика Макеева В. П. Блок термоводо-подготовки Волжской ТЭЦ-1. Водоподготовка па базе МИУ. // Пояснительная записка к техническому проекту. Миасс. Челябинская обл. 1996. 38с.
  39. JI.B. Исследование, разработка и совершенствование термодистилля-ционных опреснительных установок для эиерготехиологических комплексов // Автореф. дисс. на соискание уч. степ, к.т.н. Москва. 2004. 20с.
  40. Е.И., Пастушенко Б. Л. Процессы и установки мгновенного вскипания //М.: Энегоатомиздат. 1990. 185с.
  41. B.C., Салашенко О. Г. Термообессоливание на испарителях мгновенного вскипания // Материалы межд. научно-практической конференции «Экология энергетики 2000». Москва. С.167−169.
  42. A1-Hawaj О. A study and comparison of plate and tubular evaporators // European Conference on Desalination and the Enviroment. Las Palmas. Gran Canaria. Vol.1. 1999. P.233−242.
  43. M.A1-Shammiri, M. Safar Multi-effect distillation plants: state of the art // Desalination. 126. 1999. P.45−59.
  44. Hisham T. El-Dessouky, H.M.Ettouney Multiple-effect evaporation desalination systems: thermal analysis //Desalination 125. 1999. P.259−276.
  45. AH M. El-Nashar Predicting part load performance of small MED evaporators a simple simulation program and its experimental verification // Desalination 130. 2000. P.217−234.
  46. Narmine H. Aly, Adel K. El-Fiqi Mechanical vapor compression desalination systems -acase study//Desalination 158. 2003. P.143−150.
  47. Hikmet S. Aybar Analysis of a mechanical vapor compression desalination system // Desalination 142. 2002. P.181−186.
  48. Yehia M. El-Sayed Thermoeconomics of some options of large mechanical vapor-compression units //Desalination 125. 1999. P.251−257.
  49. Howarth J.R., Wood F.C. Mechanical vapour compression evaporators incorporating the horisontal falling film principle // 4th International Symposium on Fresh Water from the Sea. Vol.1. 1973 P.327−339.
  50. C.H.Hughes, J.E.Pottharst 30 years in vapor compression // 4th International Symposium on Fresh Water from the Sea. Vol.1. 1973. P.341−346.
  51. Isaac Julius, Lozada Jose P. New York Design and start-up of the zero discharge facility at ocean state power // Int. Water Conf. Offic.Proc. 52-nd Annu. Meet. Pittsburgh. Pa. Oct.22−24. 1990.-Pittsburgh (Pa). 1991. P.22−27.
  52. Aly Karameldin, A. Lotfy, S. Mekhemar The Red Sea area wind-driven mechanical vapor compression desalination system // Desalination 125. 1999. P.259−276.
  53. Plantikow U. Windpowered MVC seawater desalination: operational results // International workshop. Desalination technologies for small and medium size plants with limited environmental impact. Rome. Italy. December 3−4. 1998. P.463−472.
  54. A.C., Филиппов Д. Н., Комов A.A. Комбинированная выработка теплоты и дистиллята в ТНУ // Одиннадцатая междунар.науч.-техн. конф. студентов и аспирантов «Радиоэлектроника, электротехника и энергетика»: Тез. докл. М.: МЭИ. Т.З. 2005. С.172−173.
  55. Ю.С., Карамнов Ю. А. Особенности разработки компрессоров для дис-тилляционных опреснительных установок с механической компрессией пара //
  56. XII Всероссийская межвузовская научно-техническая конференция «Газотурбинные и комбинированные установки и двигатели». Сборник тезисов докладов. Москва. МГТУ им. Н. Э. Баумана. 2004. С.143−144.
  57. В.Г., Захаров М. К., Новоселов М. М. Усовершенствование выпарных установок с полным тепловым насосом // Химическая промышленность. № 1. 1998. С.32−35.
  58. Беркович A. JL, Розеноер Е. Е. Форсировка ГТУ впрыском воды в компрессор // Обзор.-М.: ЦНИИТЭИтяжмаш. 1989. 36с. (Энергетическое машиностроение. Сер.З. Вып.4)
  59. Eli Oklejas Energy efficiency considerations for RO plants: a method for evaluation // Desalination & water reuse. Vol.11/4. 2002. P.26−34.
  60. John P. Macharg The evolution of SWRO energy-recovery systems // Desalination & water reuse. Vol.11/4. 2002. P.48−52.
  61. O.H. Парогазовые установки путь к повышению экономической эффективности и экологической чистоты теплоэнергетики // Теплоэнергетика. № 3. 1990. С.2−8.
  62. Г. Г. Газотурбинные и парогазовые установки в России // Теплоэнергетика. № 1. 1999. С.2−9.
  63. Ю.А., Мостинский И. Л., Цалко Э. А., Штереиберг В .Я. Некоторые проблемы использования воды и водоподготовки на ПГУ с впрыском пара // Теплоэнергетика. № 12. 1995. С.53−60.
  64. А.С., Алексеев А. Г., Потапкина Е. Н., Рыков А. П., Покровский И. Н., Ко-мов А.А. Технико-экономическое сравнение схем водоподготовительных установок ПГУ ТЭС // Энергосбережение и водоподготовка. № 4. 2003. С.20−24.
  65. А.С., Алексеев А. Г., Комов А. А. Испарительная установка парогазового блока утилизационного типа // Патент на полезную модель № 33 425. 2003.
  66. Examining the Economics of Seawater Desalination Using the DEEP Code. IAEA-TECDOC-1186. Vienna. 2000.
  67. Desalination Economics Evaluation Program (DEEP). User’s Manual. International Atomic Energy Agency. Vienna. 2000.
  68. Теплоэнергетика и теплотехника. Общие вопросы // Справочник под общей редакцией Клименко А. В. и Зорина В. М. М.: МЭИ. 2000. Книга 1. С.430−460.
  69. A.C., Комов A.A. Исследование экономической эффективности применения комбинированной испарительной установки // Теплоэнергетика. № 7. 2005. С.63−69.
  70. JI.B., Беркович A.JI. Параметры газотурбинных установок с впрыском воды в компрессор // Теплоэнергетика. № 6. 1996. С. 18−22.
  71. A.C., Рожнатовский В. Д., Комов A.A. Технико-экономическая эффективность испарительных установок с механическими паровыми компрессорами // Промышленная энергетика. № 2. 2006. С.33−42.
  72. A.C., Карцев A.C., Дегтярев И. К., Комов A.A. Расчет многоступенчатых испарительных установок // Свидетельство об официальной регистрации программы для ЭВМ № 2 005 610 414. Дата регистрации 11 февраля 2005 года.
  73. Д.В. Исследование влияния концентрации водного раствора сульфата натрия на теплообмен в испарителях и паропреобразователях // Автореф. дисс. на соискание уч. степ, к.т.н. Москва. 1999. С. 19.
  74. A.M., Стерман JI.C.,'Стюшин Н. Г. Гидродинамика и теплообмен при парообразовании. // М.: Высшая школа. 1986. 375с.
  75. A.C., Кузма-Кичта Ю.А., Карцев A.C., Дегтярев И. К., Комов A.A. Расчет коэффициента теплопередачи в испарителе кипящего типа на практике // Электрические станции. № 4. 2005. С. 13−18.
  76. Недовыработка электроэнергии энергоблоком при производстве добавочной воды на БИУ (кВт-ч/т)
  77. Турбоустановка Вариант включения БИУ Место ввода дистиллята в тепловую схему энергоблокадеаэратор линия основного конденсата (за КИ) конденсатор
  78. К-300−240 (БИУ с КИ) 7-й отбор 35,1 29,5 35,7 (29,9)*6.й отбор 28,1 26,3 39,25.й отбор 27,6 27,6 48,6
  79. К-300−240 (БИУ без КИ) 7-й отбор 96,9 85,9 88,76.й отбор 79,0 67,9 94,75.й отбор 65,3 62,2 81,4
  80. К-300−240 (БИУ с КИ и подогревом питательной воды ИУ дистиллятом) 7-й отбор — 28,66.й отбор — 25,05.й отбор — 27,5
  81. К-300−240 (БИУ без КИ и подогревом питательной воды ИУ дистиллятом) 7-й отбор — 87,46.й отбор — - 84,35.й отбор — 65,1
  82. Т-250−240, летний режим, БИУ в системе регенерации основного конденсата, с КИ 9-й отбор 33,2 28,5 36,5 (27,2)*8.й отбор 29,2 27,1 39,67.й отбор 25,3 24,6 41,56.й отбор 27,7 27,7 49,7
  83. Т-250−240, летний режим, БИУ в системе регенерации основного конденсата, без КИ 9-й отбор 74,3 65,8 74,98.й отбор 44,2 40,1 50,67.й отбор 49,4 48,0 63,56.й отбор 53,9 53,4 72,9
  84. Т-250−240, режим с закрытой диафрагмой, БИУ в системе подогрева сетевой воды, с КИ, БИУ покрывает внутренние потери рабочего тела 8-й отбор (верхний теплофикац ионный) 21,1** 17,7 20,0 (18,9)*
  85. То же с охлаждением дистиллята питательной водой ИУ То же — 11,0
  86. Т-250−240, режим с закрытой диафрагмой, БИУ в системе подогрева сетевой воды, с КИ, БИУ покрывает внешние потери рабочего тела 8-й отбор (верхний теплофикац ионный) 21,8 18,4 20,4
  87. Недовыработка электроэнергии энергоблоком при производстве добавочной воды на МИУ
  88. Тепловая составляющая установок с испарителями с вынесенной зоной кипения, ИМВ и ГТПИ
  89. Типовой ИМВ на Ближнем Востоке 290 55,6 48,3
  90. ИМВ в г. Актау (34 ступени) 265 53,8 47,2
  91. Оптимальный ИМВ С-13. (34 ступени) 213 50,2 44,8
  92. ИМВ-50 (УралВТИ) (16 ступеней) 264 53,8 47,1
  93. ДОУ (ГТПИ)-50 (СвердНИИхиммаш) 236 51,8 45,8
  94. ДОУ (ГТПИ)-200 (СвердНИИхиммаш) 223 50,9 45,3
  95. ДОУ (ГТПИ)-70 0 (СвердНИИхиммаш) 168 47,0 42,8
  96. ДОУ (ГТПИ)-20 (фирма Сасакура) 290 55,6 48,3
  97. ДОУ (ГТПИ)-400 (фирма Сасакура) 167 46,9 42,7с учетом подогрева в системе регенерации 1Т-80−130 до деаэратора включительно
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!