Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Обеспечение качества и свойств сварных соединений высокопрочных сталей целенаправленным формированием бейнитных структур зернистой морфологии

Диссертация: Обеспечение качества и свойств сварных соединений высокопрочных сталей целенаправленным формированием бейнитных структур зернистой морфологии
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Актуальность настоящей работы подтверждается ее выполнением в рамках гранта по Программе «У.М.Н.И.К. 08−13» при поддержке Фонда содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере, выделенного на инновационный проект: «Разработка способа получения наноструктурной карбидной составляющей глобулярной формы в процессе термодеформационного воздействия на металл». Кроме того… Читать ещё >

Содержание

  • ГЛАВА 1. ОСОБЕННОСТИ СВАРКИ ПЛАВЛЕНИЕМ ВЫСОКОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ И СУЩЕСТВУЮЩИЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССА ФОРМИРОВАНИЯ МЕЗОФЕРРИТА И ЗЕРНИСТОГО БЕЙНИТА В ЗТВ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
    • 1. 1. Высокопрочные стали бейнитного класса для сварных конструкций ответственного назначения
    • 1. 2. Свариваемость высокопрочных сталей бейнитного класса в условиях сварки плавлением
    • 1. 3. Промежуточное превращение аустенита на структуры зернистой морфологии в сталях бейнитного класса в условиях термодеформационных циклов сварки

    1.4 Тонкая структура и фазовый состав продуктов промежуточного распада аустенита зернистой морфологии в ЗТВ сварных соединений из высокопрочных низкоуглеродистых низколегированных сталей бейнитного класса.

    1.5 Свойства сварных соединений с промежуточными структурами зернистой морфологии.

    1.6 Наноструктуры в ЗТВ и их влияние на свойства сварных соединений.

    1.7 Цель и задачи исследования. 4Г

    ГЛАВА 2. ВЫБОР МАТЕРИАЛОВ И РАЗРАБОТКА МЕТОДИК ИССЛЕДОВАНИЯ.

    2.1 Основные и сварочные материалы, принятые в экспериментах.

    2.2 Разработка методики изучения условий формирования мезоферрита и зернистого бейнтита в ЗТВ под действием термодеформационных циклов.

    2.3 Рентгенографический и электроннооптический анализ фазового состава и кристаллических структур при неразрешающихся дифракционных дублетах.

    2.4 Расчет параметров режима автоматической сварки под флюсом стыковых соединений пластин по заданному скоростному диапазону распада аустенита на мезоферрит и зернистый бейнит в ЗТВ.

    2.5 Определение физико-механических свойств сварных соединений с промежуточными структурами в ЗТВ.

    ГЛАВА 3. ВЛИЯНИЕ ТЕРМОДЕФОРМАЦИОННЫХ ЦИКЛОВ НА ФОРМИРОВАНИЕ ПРОМЕЖУТОЧНЫХ СТРУКТУР ЗЕРНИСТОЙ МОРФОЛОГИИ В ЗТВ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ БЕЙНИТНОГО КЛАССА.

    3.1 Оптимизация условий формирования промежуточных структур зернистой морфологии в околошовной зоне сварных соединений.

    3.1.1 Математическая модель и оптимизация основных технологических факторов воздействия термодеформационных циклов на фазовый состав и структуру участка полной перекристаллизации.

    3.1.2 Математическая модель и оптимизация основных технологических факторов воздействия термодеформационных циклов на фазовый состав и структуру участка перегрева.

    3.2 Особенности формирования промежуточных структур зернистой морфологии в околошовной зоне сварных соединений.

    3.2.1 Влияние температуры аустенизации на формирование промежуточных структур зернистой морфологии.

    3.2.2 Совместное влияние температуры аустенизации и упругопластической деформации на формирование промежуточных структур зернистой морфологии.

    3.2.3 Влияние величины зерна и гомогенности аустенита на формирование промежуточных структур зернистой морфологии.

    3.3 Строение и условия формирования наноструктурной карбидной составляющей глобулярной формы на участках ЗТВ сварных соединений и ее роль в предотвращении образования очагов замедленного разрушения.

    3.4. Выводы по главе 3.

    ГЛАВА 4. ПОДБОР РЕЖИМОВ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ СТРУКТУРАМИ ЗЕРНИСТОЙ МОРФОЛОГИИ В ОШЗ С ОЦЕНКОЙ СОПРОТИВЛЯЕМОСТИ К ОБРАЗОВАНИЮ ХОЛОДНЫХ ТРЕЩИН .131 4.1 Экспериментальная проверка диапазона погонной энергии дуговой сварки под флюсом стали 24Х2НАч, обеспечивающего формирование промежуточных структур зернистой морфологии в

    4.2. Механические свойства сварных соединений со структурой зернистого бейнита в ОШЗ.

    4.3 Хладостойкость сварных соединений с промежуточной структурой зернистой морфологии в ОШЗ.

    4.4 Выводы по главе 4.

    ГЛАВА 5. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ДУГОВОЙ СВАРКИ ПОД ФЛЮСОМ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ БУРОВЫХ УСТАНОВОК ИЗ СТАЛЕЙ 24Х2НАч И 28Х2НАч.

    5.1 Общие сведения о буровой установке УКБ-5С.

    5.2 Практическое использование результатов исследований.

    5.3 Выводы по главе 5.

Обеспечение качества и свойств сварных соединений высокопрочных сталей целенаправленным формированием бейнитных структур зернистой морфологии (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Актуальность темы

Прогресс при производстве технических устройств для опасных производственных объектов и особенно, таких как нефтегазодобывающее, котельное, газовое, подъемно-транспортное оборудование, при изготовлении которых применяются сварочные технологии, напрямую связан с широким внедрением высокопрочных материалов, сочетающих в себе высокие технико-эксплуатационные свойства, удовлетворительную свариваемость и сравнительно низкую стоимость. В связи с этим в последнее время в России и за рубежом возрос интерес к изготовлению сварных конструкций из высокопрочных низколегированных сталей бейнитного класса. С одной стороны, он продиктован необходимостью снижения металлоемкости, с другой — возможностью формирования в сварном соединении промежуточных структур зернистой морфологии (мезоферрита и зернистого бейнита), которые по сравнению с другими неравновесными структурами (мартенситом, верхним и нижним бейнитом) обеспечивают высокий комплекс механических свойств.

Промежуточные структуры зернистой морфологии являются продуктами распада аустенита в верхнем интервале температур бейнитной области при его непрерывном охлаждении после нагрева стали на 30−50 °С выше критической точки АсзОднако эти данные были получены без учета высокотемпературных термодеформационных циклов сварки (ТДЦС), которые имеют место в околошовной зоне (ОШЗ) сварного соединения и, несомненно, будут оказывать влияние на кинетику и механизм распада аустенита в промежуточной области.

Учитывая изложенное, представляется необходимым и целесообразным комплексное изучение строения и особенностей формирования бейнитных структур зернистой морфологии в ОШЗ сварных соединений из высокопрочных низколегированных сталей, что позволит управлять их структурой и свойствами, обеспечивая требуемое качество при производстве сварных конструкций ответственного назначения.

Актуальность настоящей работы подтверждается ее выполнением в рамках гранта по Программе «У.М.Н.И.К. 08−13» при поддержке Фонда содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере, выделенного на инновационный проект: «Разработка способа получения наноструктурной карбидной составляющей глобулярной формы в процессе термодеформационного воздействия на металл». Кроме того, комплексные исследования проводились в соответствии с программами хоздоговорных тем с промышленными предприятиями и фирмами Алтайского края (темы № 17−03, 29−07, 4−08- 2006.2009 гг.).

Дель работы. Повышение стойкости сварных соединений из высокопрочных сталей бейнитного класса к образованию холодных трещин и комплекса физико-механических свойств за счет целенаправленного формирования в околошовной зоне микрои нанокристаллических бейнитных структур зернистой морфологии.

Для достижения указанной цели в настоящей работе были поставлены следующие задачи:

1. Разработать методику исследования и установить кинетику, строение и условия формирования промежуточных микрои нанокристаллических структур зернистой морфологии в околошовной зоне под действием термодеформационных циклов сварки;

2. Построить математическую модель и провести оптимизацию основных технологических факторов воздействия термодеформационных циклов сварки на формирование в околошовной зоне микрои нанокристаллических структур зернистой морфологии;

3. Изучить фазовый состав, общую и тонкую нанокристаллическую структуру, морфологические особенности строения мезоферрита и зернистого бейнита в околошовной зоне, сформировавшихся под действием термодеформационных циклов сварки;

4. Разработать и освоить опытно-промышленную технологию автоматической сварки под флюсом высокопрочных сталей бейнитного класса, обеспечивающую получение в околошовной зоне промежуточной структуры зернистой морфологии, стойкой к образованию холодных трещин и с требуемыми физико-механическими свойствами.

Научная новизна. Установлены условия обеспечения качества и физико-механических свойств сварных соединений из высокопрочных сталей бейнитного класса посредством получения в околошовной зоне микрои нанокристаллической структуры зернистой морфологии под действием термодеформационных циклов сварки.

1. Показано, что при дуговой сварке плавлением высокопрочных сталей бейнитного класса в околошовной зоне формируется своеобразная промежуточная микрои нанокристаллическая структура, представляющая собой многофазную композицию с характерным зернистым строением, состоящую из фрагментированной мезоферритной, дислокационной бейнитной а-фазы, остаточного аустенита и глобулярных ультрадисперсных частиц спецкарбида типа Ме2зСб.

2. Выявлено, что при дуговой сварке плавлением условия образования промежуточной структуры зернистой морфологии и ее фазовый состав определяются температурой и временем аустенизации, характером развития упругопластической деформации. При этом термические и термодеформационные циклы сварки по-разному влияют на кинетику и продукты распада аустенита в околошовной зоне. Повышение температуры и времени аустенизации металла околошовной зоны приводит к сужению, вплоть до полного вытеснения, скоростного диапазона распада аустенита на промежуточные микрои нанокристаллические (мезоферрит и зернистый бейнит) структуры зернистой морфологии и к формированию перисто-игольчатого бейнита и мартенсита. Термодеформационные циклы сварки, наоборот, расширяют скоростной диапазон распада аустенита на промежуточные структуры зернистой морфологии. Наибольшее расширение происходит в сторону высоких скоростей охлаждения.

3. Обнаружено, что строение участка перегрева околошовной зоны определяется размером зерна и гомогенностью аустенита, зависящих от параметров режима сварки и погонной энергии. При размере зерна не более № 6−5 образуется мезоферрит и зернистый бейнит, при более крупном зерне — игольчатые бейнито-мартенситные структуры.

4. Установлено, что формирование в околошовной зоне промежуточных структур зернистой морфологии обеспечивает устойчивое сопротивление образованию холодных трещин, в то время как наличие игольчатых бейнито-мартенситных структур неизменно приводит к их появлению. Ведущую роль в предотвращении очагов замедленного разрушения играют глобулярные спецкарбиды диаметром около 10 — 20 нм.

Практическая значимость. На основании установленных закономерностей распада аустенита в околошовной зоне под действием термодеформационных циклов сварки на промежуточные структуры зернистой морфологии с наноразмерными глобулярными спецкарбидами:

1. Сформулированы основные принципы управления структурообразованием, которые могут быть использованы при проектировании технологических процессов дуговойсварки плавлением высокопрочных сталей бейнитного-классаобеспечивающих получение в околошовной зоне промежуточной микрои нанокристаллической структуры зернистой морфологии, стойкой к образованию холодных трещин и с требуемым нормативно-технической документацией комплексом физико-механических свойств;

2. Разработаны рекомендации по определению условий образования наноразмерных глобулярных спецкарбидов в околошовной зоне сварных соединений;

3. Разработана программа для ЭВМ «Среда моделирования автоматической сварки (AWS)» — свидетельство о регистрации № 2 007 612 876, предназначенная для расчета режимов сварки и прогнозирования механических свойств сварных соединений, выполненных автоматической сваркой под флюсом с заданным тепловложением;

4. Получены два патента РФ на изобретения №№ 2 318 879 и 2 348 701, позволяющие сформировать промежуточную структуру зернистой морфологии, обеспечивающую высокий комплекс физико-механических свойств металла околошовной зоны сварных соединений;

5. Разработана методика исследований и экспериментальная установка для физического моделирования термодеформационных циклов сварки, усовершенствованы методика и комплекс сбора и обработки данных для получения и регистрации экспериментальной информации;

6. Установлены рациональные режимы дуговой сварки под флюсом металла толщиной до 12 мм из высокопрочных сталей класса прочности 390−440 в диапазоне значений погонной энергии от 20 500 до 27 500 Дж/см, при которых создаются условия получения в околошовной зоне бейнитных структур зернистой морфологии с высоким комплексом механических свойств.

Реализация результатов работы. В результате проведенных исследований была разработана и опробована в ОАО «Алтайгеомаш» технология дуговой сварки под флюсом стыковых соединений верхних силовых балок портала рамы самоходной буровой установки УКБ-5СА из профильного проката сталей марок 24Х2НАч и 28Х2НАч с толщиной стенок 4−9 мм. Разработанная технология позволила получать промежуточные структуры зернистой морфологии в ОШЗ сварного соединения.

Подобраны режимы однопроходной автоматической сварки под слоем флюса на погонных энергиях, способствующих формированию структуры мезоферрита и зернистого бейнита как на участке перегрева, так и на участке полной перекристаллизации, стойкой к возникновению холодных трещин при охлаждении на спокойном воздухе при окружающей температуре до -10 °С. Требуемая нормативными документами ударная вязкость ОШЗ при температуре -60 °С в пределах Л.

30 Дж/см, обеспечивается непосредственно после окончания сварки без применения местной термической обработки.

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Результаты исследований тонкой структуры и фазового состава продуктов промежуточного превращения в высокотемпературных участках ЗТВ сварных соединений высокопрочных сталей бейнитного класса;

2. Особенности формирования промежуточных структур зернистой морфологии в ОШЗ сварных соединений;

3. Условия образования наноструктурной карбидной составляющей глобулярной формы в ОШЗ сварных соединений и ее роль в предотвращении образования очагов замедленного разрушения;

4. Результаты испытаний механических свойств сварных соединений с промежуточной структурой зернистой морфологии в ОШЗ с оценкой склонности к образованию холодных трещин;

5. Технологические основы сварки под флюсом конструкций ответственного назначения из высокопрочных сталей бейнитного класса.

Апробация работы. Основные результаты работы доложены на: Международных конференциях «Проблемы и перспективы развития литейного, сварочного и кузнечно-штамповочного производств» (г. Барнаул, 2005; 2006; 2008), «Молодежь России — науке будущего» (г. Ульяновск, 2006), «Современные технологические системы в машиностроении» (г. Барнаул, 2006), «Природные и интеллектуальные ресурсы Сибири» (г. Кемерово, 2007; г. Омск, 2008), «Высокотемпературный синтез новых перспективных наноматериалов» г. Барнаул, 2008), «Виртуальные и интеллектуальные системы» (г. Барнаул, 2008), «Сварка и родственные технологии в третье тысячелетие» (г. Киев, 2008) — Всероссийских конференциях «Наука и молодежь» (г. Барнаул, 2005; 2006; 2009), «Наука. Технологии. Инновации» (г. Новосибирск, 2006; 2008), «Проблемы социального и научно-технического развития в современном мире» (г. Рубцовск, 2009) — научно-практической конференции «Барнаул на рубеже веков: итоги, проблемы, перспективы» (г. Барнаул, 2005) — Всероссийском молодежном образовательном форуме «Селигер» (оз. Селигер, Тверская область, 2009) — Международном молодежном инновационном форуме «Интерра» (г. Новосибирск, 2009).

С инновационным проектом: «Разработка способа получения наноструктурной карбидной составляющей глобулярной формы в процессе термодеформационного воздействия на металл», вошедшим в 100 лучших на «Зворыкинском проекте», в 20 лучших на «Селигере-2009», в 12 лучших в области «Индустрия наносистем и новые материалы» (отобранных корпорацией «Росснано») можно ознакомиться на сайте http://zv.innovaterussia.ru.

По теме диссертации опубликовано 33 работы, из них: 3 статьи в центральных изданиях, рекомендованных ВАК РФ- 2 патента РФ на изобретение- 1 свидетельство РФ об официальной регистрации программного продукта- 12 статей в журналах и сборниках научных трудов- 13 тезисов докладов в материалах научных конференций- 2 отчета о выполнении НИОКР.

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Алтайский государственный технический университет им. И.И.Ползунова» на кафедре «Малый бизнес в сварочном производстве» под руководством кандидата технических наук, профессора Чепрасова Дмитрия Петровича. Автор считает своим приятным долгом выразить ему сердечную благодарность за постоянную помощь и внимание при выполнении работы.

Приношу искреннюю благодарность заведующему кафедрой «Малый бизнес в сварочном производстве», Заслуженному деятелю науки и техники РФ, лауреату Ленинской премии, д.т.н., профессору Радченко Василию Григорьевичу, д.т.н., профессору Радченко Михаилу Васильевичу, а также д. ф-м.н., профессору Демьянову Борису Федоровичу за ценные указания и консультации по отдельным разделам работы.

Автор благодарит научных сотрудников кафедры и университета Иванайского A.A., Иванайского Е. А., Шевцова Ю. О., Пильберга С. Б., Шаханова Д. Д. за помощь в подготовке и проведении ряда экспериментов, а также активное участие в обсуждении результатов работы на научно-технических семинарах механико-технологического факультета.

5.3 Выводы по главе 5.

На основании выполненных исследований можно сделать следующие выводы:

1. Сформулированы основные принципы управления структурообразованием, которые могут быть использованы при проектировании технологических процессов дуговой сварки плавлением высокопрочных сталей бейнитного класса, обеспечивающих получение в околошовной зоне промежуточной микрои нанокристаллической структуры зернистой морфологии, стойкой к образованию холодных трещин и с требуемым нормативно-технической документацией комплексом физико-механических свойств;

2. Установлены рациональные режимы дуговой сварки под флюсом металла толщиной до 12 мм из высокопрочных сталей класса прочности 390 — 440 в диапазоне значений погонной энергии от 20 500 до 27 500 Дж/см, при которых создаются условия получения в околошовной зоне бейнитных структур зернистой морфологии с высоким комплексом механических свойств.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Подводя итоги выполненных исследований, можно сделать следующие основные выводы по работе:

1. При сварке высокопрочных сталей бейнитного класса применяемая технология должна предусматривать меры, способствующие образованию в ОШЗ промежуточных структур зернистой морфологии. Формирование фрагментированного мезоферрита (добейнитной а-фазы) и зернистого бейнита с наноразмерным спецкарбидом типа Ме2зСб глобулярной формы обеспечивает высокий комплекс физико-механических свойств сварных соединений и устойчивое сопротивление образованию холодных трещин, в то время как наличие игольчатых мартенсито-бейнитных структур неизменно приводит к их появлению;

2. Установлено, что термические и термодеформационные циклы оказывают различное влияние на формирование промежуточных структур зернистой морфологии в ОШЗ сварных соединений. В отличие от термических циклов термодеформационное воздействие изменяет как кинетику, так и процентное содержание фаз при распаде переохлажденного аустенита в высокотемпературных участках ОШЗ и оказывает положительное влияние на расширение скоростного диапазона формирования промежуточных структур зернистой морфологии при допустимом уровне временных напряжений;

3. Определены особенности макрои нанокристаллического строения промежуточных структур зернистой морфологии, сформировавшихся в ОШЗ под действием ТДЦС. Указанные структуры представляют собой многофазную композицию с характерным зернистым строением, состоящую из фрагментированной мезоферритной, дислокационной бейнитной и мартенситной а-фазы, остаточного аустенита и карбидов двух типов: Ме2зС6 — спецкарбид хрома (Бе, Сг)2зС6 и Ме3С — карбид железа (Бе, Сг, Мп)3С. На дислокациях внутри матрицы бейнитной а-фазы происходит равномерное выделение ультрадисперсных глобулярных спецкарбидов размером порядка 10−20 им, что благоприятно влияет на деформационную способность металла ОШЗ и способствует улучшению ударной вязкости сварных соединений;

4. Построена математическая модель и проведена оптимизация основных технологических факторов воздействия ТДЦС на формирование в ОШЗ нанокристаллических структур зернистой морфологии с установлением веса каждого фактора и экспериментальной проверкой адекватности полученных результатов. Определены. условия формирования наноструктурной карбидной составляющей глобулярной формы в процессе термодеформационного воздействия на металл ОШЗ;

5. Установлено, что основным фактором, определяющим содержание промежуточных структур зернистой морфологии на участке полной перекристаллизации является скорость охлаждения, а на участке перегрева ОШЗ — время пребывания аустенита при высоких температурах ТДЦС;

Строение участка перегрева ОШЗ определяется величиной зерна и гомогенностью аустенита, напрямую зависящих от параметров режима сварки и погонной энергии. При зерне не более № 6 — 5 образуется мезоферрит и зернистый бейнит, при более крупном зерне — игольчатые структуры;

6. На основании результатов проведенных исследований разработана и опробована технология автоматической сварки под флюсом основных несущих узлов буровой установки УКБ-5СА из сталей марок 24Х2НАч и 28Х2НАч, обеспечивающая формирование в ОШЗ промежуточной структуры зернистой морфологии с требуемыми нормативно-технической документацией физико-механическими свойствами. Экономический эффект от внедрения разработанной технологии в серийное производство составил 3981 руб. в расчете на одну установку.

Показать весь текст

Список литературы

  1. В.А. Выбор сталей для ответственных сварных строительных конструкций / В. А. Ковтуненко, A.M. Герасименко, А. А. Гоцуляк // Автоматическая сварка. 2006. — № 11. — С. 32−37.
  2. Пат. 2 275 281 РФ, МПК В23К9/173. Металл сварного шва для соединения высокопрочных низколегированных сталей / Д. П. Фэйрчайлд (US), Д. Коо (US), Н-Р.В. Бангару (US) и др. № 2 003 106 422/02- заявл. 27.12.04- опубл. 27.04. 06, Бюл. № 54. — 38 с.
  3. Yang J.R. Reaction of bainitic steels / J.R. Yang, C.Y. Huang, S.C. Wang // Materials & Design. 1992. — № 13(6). — P. 335−338.
  4. Hot rolled bainitic steels / C. Mesptont, T. Wateischoot, S. Vandeputte et al. // Thermomeclianical Processing of Steels. 24−26 May 2000- London, IOM Communications. — P. 495−504.
  5. Buzzichelli G. Present status and perspectives of European research in the field of advanced structural steels / G. Buzzichelli, E. Anelli // ISIJ Intern. -2002.-№ 42(12).- 1354−1363.
  6. Механические свойства сварного соединения стали 24Х2НАч со структурой зернистого бейнита / Д. П. Чепрасов, В. В. Свищенко, В. П. Петров, А. В Степанов // Сварочное производство. 1999. — № 2. — С. 22−25.
  7. A.A. Исследование структуры, фазового состава, свойств зернистого бейнита и технологии его формирования в сварных соединениях и металлопрокате для сварных конструкций: автореферат дис.. канд. техн. наук. Барнаул, 2006. — 19 с.
  8. БлантерМ.Е. Теория термической обработки. М.: Металлургия, 1984.-328 с.
  9. Л.С. Металловедение сварки и термическая обработка сварных соединений/ Л. С. Лившиц, А. Н. Хакимов. — М.: Машиностроение, 1989.-336 с.
  10. .Д. Ручная дуговая сварка/ Б: Д. Малышев, В. И. Мельник, И. Г. Гетия Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.bibliotekar.ru/spravochnik-17/index.htm, свободный.
  11. .С. Низколегированные стали высокой прочности для сварных конструкций / Б. С. Касаткин, В. Ф. Мусияченко. К.:Техшка, 1970. -188 с.
  12. A.M. Сварка высокопрочных сталей/ А. М. Макара, H.A. Мосендз. К.: Техшка, 1971. — 140 с.
  13. ГрабинВ.Ф. Металловедение сварки низко- и среднелегированных сталей / В. Ф. Грабин, A.B. Денисенко. К.: Наук, думка, 1978. — 276 с.
  14. Грабин В. Ф: Металловедение сварки плавлением. К.: Наук, думка, 1982.-416 с.
  15. Пат. 4 812 182 US. МПК С22С38/04. Air-cooling low-carbon bainitic steel / С. Rufa (CN), С. Yankang (CN), C. Ziuyun (CN) et al. Электронный ресурс.- Режим доступа: http://www.lreepatentsonlme.com/4 812 182.html, свободный.
  16. Пат 136 004 ЕР. МПК С22С38/04. Bainitic steels / British Steel Corp (GB), A.E. Allen (GB) Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.freepatentsonline.com/EP0136004.html, свободный.
  17. The development of new-typed air-cooled Mn-series bainitic steels/ Fang Hong-Sheng, Tan Zhun-Li, Bai Bing-Zhe, Yang Fu-Bao // Materials science forum. 2007. — vol. 539−43(5). — P. 4497−4502.
  18. ГОСТ 2601–84. Основные понятия и терминология в сварочном производстве. М.: Издательство стандартов, 1987. — 52 с.
  19. BhadeshiaH.K.D.H. Bainite in steels.- London: The University Press, Cambridge, 2001. 454 p.
  20. ГривнякИ. Свариваемость сталей / под ред. Э. Л. Макарова, пер со словацкого Л. С. Гончаренко. -М.: Машиностроение, 1984. 216 с.
  21. Теория сварочных процессов / под ред. В. В. Фролова. М.: Высшая школа, 1988. — 559 с.
  22. В.Ф. Тонкая структура и механические свойства сварных соединений высокопрочной стали 14Х2ГМР / В. Ф. Мусияченко, Л. И. Адеева, В. Ф. Грабин // Автоматическая сварка. 1978. — № 12. — С. 1−6.
  23. .С. Оптимальные термические циклы сварки сталей 14Х2ГМР и 14ХМНДФР / Б. С. Касаткин, В. Ф. Мусияченко, В. Г. Васильев и др. // Автоматическая сварка. — 1972. — № 4. — С. 14−17.
  24. Пат. 5 523 540 US / МПК С22С38/04. Bainitic steel / Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.fi-eepatentsonline.com/5 523 540.html. свободный.
  25. А.М. Природа влияния металла шва на образование трещин в околошовной зоне / А. М. Макара, Н. А. Мосендз // Автоматическая сварка. 1964. — № 9. — С. 1−10.
  26. A.M. Об особенностях мартенситного и бейнитного превращений в легированных сталях при сварочных термо-деформационных циклах/ А. М. Макара, Д.П.Новикова// Автоматическая сварка.- 1967.-№ 10.-С. 10−15.
  27. A.M. Влияние временных сварочных напряжений на сопротивляемость соединений образованию холодных трещин / A.M. Макара, В. Г. Гордонный, Д. П. Новикова // Автоматическая сварка. -1968.-№ 7.-С. 1−5.
  28. A.M. Об особенностях изотермического превращения аустенита в легированных сталях при сварочных термо-деформационных циклах / A.M. Макара, Д. П. Новикова, В. Ф. Грабин, A.B. Белоцкий // Автоматическая сварка. 1970. — № 2. — С. 1−6.
  29. В.Ф. Превращение аустенита при фазовых переходах в легированных сталях под воздействием сварочных термодеформационных циклов/ В. Ф. Грабин, Д.П.Новикова// Сварочное производство.- 1974.-№ 4.-С. 1−2.
  30. A.M. Исследование природы холодных околошовных трещин при сварке закакливающихся сталей / Автоматическая сварка. — 1960. № 2. — С.9−33.
  31. Д.П. Условия формирования структуры зернистого бейнита при сварке стали 24Х2НАч / Д. П. Чепрасов, В. В. Свищенко // Сварочное производство. 1996. — № 11. -С. 27−30.
  32. КремневЛ.С. Строение и механизм формирования зернистого бейнита в стали 20Х2НАч / JI.C. Кремнёв, В. В. Свищенко, Д. П. Чепрасов // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1997. — № 9. С. 6−9.
  33. JI.C. Скоростной диапазон образования зернистого бейнита при распаде аустенита стали 20Х2НАч / JI.C. Кремнёв, В. В. Свищенко, Д. П. Чепрасов // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1998.-№ 5.-С. 17−19.
  34. JI.C. Влияние температуры аустенитизации стали 20Х2НАч на строение бейнита / JI.C. Кремнев, В. В. Свищенко, A.B. Степанов, Д. П. Чепрасов // Металловедение и термическая обработка металлов.-1999.-№ 11.-С. 15−17.
  35. СвищенкоВ.В. Образование мезоферрита и зернистого бейнита в низкоуглеродистой низколегированной стали / В. В. Свищенко, Д. П. Чепрасов, О. В. Антонюк // Металловедение и термическая обработка металлов. 2004. — № 8. — С. 7−11.
  36. Фазовый состав и тонкая структура зернистого бейнита в низкоуглеродистой низколегированной стали / Д. П. Чепрасов, В. В. Свищенко, Э. В. Козлов, A.A. Иванайский // Металловедение и термическая обработка металлов. 2006. — № 5. — С. 3−7.
  37. Д.П. Структура и фазовый состав зернистого бейнита на участке полной перекристаллизации ЗТВ сварного соединения из низкоуглеродистых низколегированных сталей / Сварочное производство. — 2006.-№ 2.-С. 3−8.
  38. А.Г. Воспроизведение на образце условий деформирования металла при сварке / А. Г. Григорьянц, В. А. Винокуров // Автоматическая сварка. 1977. — № 10. — С. 8−11.
  39. ЭнтинР.И. Превращение аустенита в стали. — М.: Металлургиздат, 1960.-252 с.
  40. А.П. Металловедение. М.: Металлургия, 1986. — 544 с.
  41. Ю.М. Материаловедение / Ю. М. Лахтин, В. П. Леонтьева. — М.: Машиностроение, 1990. 528 с.
  42. И.И. Теория термической обработки. М.: Металлургия, 1986.-480 с.
  43. Ю.А. Материаловедение / Ю. А. Геллер, А. Г. Рахштадт. М.: Металлургия, 1983. —384 с.
  44. Д.Б. Бейнитно-мартенситные структуры в металле низколегированных швов/ Сварочное производство.— 1974.— № 10.— С. 16−17.
  45. A.C. Влияние термического цикла сварки и термообработки на структуру и свойства металла ЗТВ сварных соединений из улучшенной стали 09Г2СБФ / A.C. Акритов, A.A. Колечко,
  46. М.Х.Шоршоров, В.В.Белов// Сварочное производство.- 1989.- № 11.— С. 8−10.
  47. Ю.Б. Влияние термического цикла сварки на превращение аустенита в околошовной зоне соединения стали 16Г2АФ/ Ю. Б. Малевский, В. Г. Васильев, В. А. Довженко и др. // Автоматическая сварка. 1977. — № 1. — С. 6−9.
  48. Г. А. Влияние термического цикла на структуру зоны термического влияния стали 15Г2АФ с низким содержанием кремния/ Г. А. Иващенко, А. Е. Денис, Л. И. Маркашова // Автоматическая сварка. —1982.-№ 7.-С. 22−25.
  49. С. Влияние микроструктуры на свойства зоны перегрева сварных соединений из сталей типов Т-1 / С. Zhang, С. Zhou, H. Cai // Chine Weld. Inst. 1992. — № l.-P. 13−20.
  50. B.A. Тонкая структура участка перегрева зоны термического влияния сварных соединений стали 16Г2АФ / В. А. Довженко, В. Г. Васильев, Ю. Б. Малевский и др.// Автоматическая сварка.- 1981. — № 2.-С. 38−40.
  51. Влияние микроструктуры зоны термического влияния на склонность к образованию трещин при повторном нагреве Сг-Мо-стали/ Nakamura Mitsuru, Enjo Toshio, Kikuchi YasuShi // Quart. J. Jap. Weld. Soc. -1991. -№ 3. — C. 398−404.
  52. О.Г. Расчетная оценка ударной вязкости металла шва / Автоматическая сварка. 1983. -№ 3. — С. 7−13.
  53. О.Г. Регрессионные модели для оценки доли волокнистой составляющей, в изломе металла шва/ Автоматическая сварка.- 1983.— № 5.-С. 8−14.
  54. О.Г. Влияние легирующих элементов и термического цикла сварки на пластичность металла шва / Автоматическая сварка. —1983.-№ 9.-С. 6−10, 19.
  55. Habraken L.J. Transformations and Hardenability in Steels / L.J. Habraken, M. Economopolus // Climax Molybdenum, Ann Arbor, Michigan, USA. 1967. — № 19. — P. 69−107.
  56. Ridal K.A. Physical Properties of Martensite and Bainite / K.A. Ridal, J. McCann// Special Report 93.- London: Iron and Steel Institute, 1965.— P. 147−148.
  57. Hillert M. Diffusion and Interface Control of Reactions in Alloys / Met. Trans. 1975.- v.6A.-№ l.-P. 5−19.
  58. Speich G.R. The Growth Rate of Bainite / G.R. Speich, M. Cohen // Trans. Met. Soc. AIME. 1960. — v.218. — P. 1050−1059.
  59. ЛюбовБ.Я. Кинетическая теория фазовых превращений.— М.: Металлургия, 1969. 264 с.
  60. Металлография железа. Т. 1. «Основы металлографии» (с атласом микрофотографий) / Перев. с англ. под общей ред. Ф. Н. Тавадзе. М.: Металлургия, 1972. — с. 240.
  61. .Ф. Флюсы для механизированной сварки теплоустойчивой стали 12Х1МФ/ Б. Ф. Касаткин, А. К. Царюк, В. Ф. Мусияченко // Автоматическая сварка. — 1964. — №. С. 26−33.
  62. Howell Paul R. Microstructural development in HSLA-100 steels weld metals / Annual progress rept. 1990. -№ 1. — P. 38.
  63. JoarderA. Bainite morfologies in 0,2C-l, 5Mn steel/А. Joarder, S.P. Subrahmanya // Steel Res. 1992. — 63 № 1. — P. 33−38.
  64. Umemato M. Morphology and transformation kinetics of bainite in Fe-Ni-C and Fe-Ni-Cr-C alloys / M. Umemato, S. Mando, I. Tamura // Proc. Int. Conf. Martensit. Transform. 1986. — P. 595−600.
  65. Ridley N. Phase Transformations in Ferrous Alloys/ TMS-AIME, Warrendale. 1984. — P. 210−236.
  66. Spanos G. Influence of Carbon Concentration and Reaction Temperature upon Bainite Morphology in Fe-C-2 Pet Mn Alloys / G. Spanos, H.S. Fang, D.S. Sarma, H.I. Aaronson// Metallurgical Transactions. 1990.- Vol 21 A.-P. 1391−1411.
  67. Aaronson H.I. Partition of Alloying Elements Between Austenite and Proeutectoid Ferrite or Bainite / H.I. Aaronson, H.A. Domian // Transactions of the Metallurgical Society of AIME. 1966. — P. 781−797.
  68. Radcliffe S.V. The Kinetics of the Formation of Bainite in High-Purity Iron-Carbon Alloys / S.V. Radcliffe, E.C. Rollason // Journal of the Iron and Steel Institute. 1959. -P. 56−65.
  69. Aaronson H.I. Sympathetic Nucleation of Ferrite/ H.I. Aaronson, C. Wells// Transactions of the Metallurgical Society of AIME.- 1957.-P. 1216−1223.
  70. Hehemann R.F. A debate on the bainite reaction / R.F. Hehemann, K.R. Kinsman, H.I. Aaronson// Metallurgical Transactions.- 1972.- Vol. 3.-P. 1077−1094.
  71. JI.И., Усиков М. П., Энтин Р. И. ФММ, 1980, т. 50, вып. 5. -С. 1088−1090.
  72. Christian J.W. Simple Geometry and Crystallography Applied to Ferrous Bainits / Metallurgical Transactions. 1990. — vol. 21 A. — P. 799−803.
  73. OblakJ.M. Structure and Growth of Widmannstaetten-Ferrite and Bainite In «Transformation and Hardenability in Steels» / J.M. Oblak, R.F. Hehemann // Climax Molybdenum Symposium. — 1967.
  74. .М. Фазовые превращения и структура высокопрочных низкоуглеродистых сталей / Б. М. Бронфин, И. Ю. Пышминцев,
  75. B.И. Калымов // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1993.-№ 4.-С. 2−5.
  76. Vidojevic N. The microstructure of high strength low alloyed Mn-Ni-Vsteel dependence on heat treatment / N. Vidojevic, N. Simovic, Z. Acimovic // J. Serb. Chem. Soc. 1993. — № 3−4. — P. 243−250.
  77. Smith N.J. Microstructure and mechanical properties of submerged-arc welds deposited in HY 100 steel / NJ. Smith, J.A. Gianetto // CIM Bull. 1982. -№ 926.-P. 100.
  78. Влияние микроструктуры на механические свойства бейнитной стали / Usuki Hideki, Namiki Kinio, Likubo Tomohito // Elec. Furance Steel. -1988. -№ l.-C. 15−26.
  79. Кинетика превращения аустенита экономно легированного металла швов с пределом текучести 600−800 МПа / Миходуй Л. И. и др. // Автоматическая сварка. — 1996. -№ 11. С. 3−10.
  80. KluchR.L. Bainite inchromium-molybdenum steel// Proc. int. conf. martensit. Transform (ICOMAT-86), Nara, Aug. 26−30, 1986. Sendai.- 1987.-P. 601−606.
  81. Л.А. Влияние исходного структурного состояния металла на сопротивление сварных соединений хрупкому разрушению / Л. А. Ефименко, О. В. Коновалова // Сварочное производство. — 1992. № 8.1. C. 9−12.
  82. Balaguer J.P. Development of ultra-low carbon bainitic steels with low hazhardness / J.P. Balaguer, E.F. Nipes // Abstr. Pap present 70th AWS Arinu. Meet., Apr. 2−7, 1989. Miami (Fla). 1989. -P. 28−30.
  83. Zhou Haosen. Характеристики трещиностойкости зоны термического влияния стали 12Ni3CrMoV / Zhou Haosen, Zhang Jianxun Liu Quanchu // J. Shanghai Jiaotong Univ. 1986. — № 5. — P. 11−20.
  84. Ю.А. Строение и условия формирования промежуточных структур зернистой морфологии в низкоуглеродистых низколегированных сталях бейнитного класса: автореферат дис.. канд. техн. наук. — Барнаул, 2008.-18 с.
  85. .С. Определение термодеформационных зависимостей, характеризующих склонность сталей к образованию холодных трещин при сварке / Б. С. Касаткин, В. И. Бреднев, Г. Н. Стрижиус и др. // Автоматическая сварка. 1988. -№ 3. — С. 1−5.
  86. Паспорт устройства измерителя-регулятора «ОВЕН ТРМ 202 v2.025». [email protected]
  87. .С. Особенности механизма образования холодных трещин в сварных соединениях низколегированных высокопрочных сталей / Б. С. Касаткин, В. И. Бреднев // Автоматическая сварка. — 1985. — № 8 — С. 1−6,18.
  88. .С. Структурные превращения в зоне термического влияния при сварке стали 20ХНЗМА / Б. С. Касаткин, А. К. Царюк, Ю. М. Лебедев, Л. П. Кравченко // Автоматическая сварка. 1986. — № 2. -С. 6−9.
  89. Е.Е. Проведение количественного металлографического анализа с использованием компьютерной технологии / Е. Е. Бадиян и др. // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. — 2005. Том 71.- № 2.— С. 32−34.
  90. В.Д. Структурная наследственность в стали. — М.: Металлургия, 1973. 209 с.
  91. С.И. Установка для моделирования сварочных термодеформационных циклов / С. И. Ермаков, В. А. Винокуров, А. Г. Григорьянц // Сварочное производство. 1978. — № 2. — С. 56−57.
  92. Ю.М. Методика моделирования сварочных термодеформационных циклов / Ю. М. Лебедев, Л. П. Кравченко, Н. М. Данилюк // Автоматическая сварка. 1978. — № 12. — С. 31−33.
  93. С.С. Рентгенографический и электроннооптический анализ / С. С. Горелик, Л. Н. Расторгуев, Ю. А. Скаков. М.: Металлургия. -1970.-368 с.
  94. Л.И. Рентгеноструктурный контроль машиностроительных материалов: справочник. — М.: Машиностроение. — 1979. — 134 с.
  95. H.H. Расчеты тепловых процессов при сварке. — М: Машгиз.-1951.-296 с.
  96. В.Т. Основные направления развития физических методов исследования материалов / Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 2007. — Т. 73. -№ 1. — С. 35−38.
  97. Э.В. Структурно-фазовое состояние сварных соединений паропроводов, отработавших сверхрасчетный срок / Э. В. Козлов, А. Н. Смирнов, H.A. Конева и др. // Сварка и Диагностика. 2008. — № 3. — С. 8−14.
  98. МирзаевД.А. Структурный аспект формирования трещин расслоения при ВТМО сталей с ферритной структурой / Д. А. Мирзаев, И. Л. Яковлева, H.A. Терещенко и др. // Физика металлов и металловедение. — 2008.-Т. 106.-№ 2.-С. 189−198.
  99. Л.С. Кинетика растворения фаз при деформировании наноструктурированных металлов и сплавов / Л. С. Васильев, И. Л. Ломаев, Е. П. Елсуков // Физика металлов и металловедение. — 2009. — Т. 107. — № 2. — С. 152−162.
  100. Д.С. Идентификация наночастиц карбидов ниобия в стали 10Х13Г12С2Н2Д2Б / Заводская лаборатория. Диагностика материалов.— 2008. Т. 74. — № 6. — С. 40−42.
  101. А.Н. Субструктура, внутренние поля напряжений и проблема разрушения паропроводов из стали 12Х1МФ / А. Н. Смирнов, Э. В. Козлов. Кемерово: Кузбассвузиздат, 2004. — 163 с.
  102. А.Н. Эволюция структурно-фазового состояния теплоустойчивых сталей и акустический критерий работоспособности металла / Сварка и Диагностика. 2007. — № 6. — С. 13−17.
  103. ДмитрикВ.В. Карбидные фазы и повреждаемость сварных соединений паропроводов в условиях ползучести / В. В. Дмитрик, А. К. Царюк, А. И. Конык // Автоматическая сварка. 2008. — № 3. — С. 39−43.
  104. В.Ю. Оценка склонности сварных соединений теплоустойчивой хромистой мартенситной стали к образованию трещин при термической обработке / В. Ю. Скульский, А. К. Царюк, С. И. Моравецкий // Автоматическая сварка. — 2009. — № 1. — С. 5−9.
  105. К., Клинкенберг X. / Черная металлургия. 2005. — № 12. -С. 45−50.
  106. Kheirandish Shahram, Kharrazi Yoosof Haaj Karim, Mirdamadi Shamseddin / ISIJ Int. 1997. — V. 37. № 7. — P. 721−725.
  107. Van DijkN.H., Offerman S.E., Van der Zwaag S., SietsmaJ. / Ber. Hahn-Meitner-Inst. 2001. — № 584. — P. 195.
  108. M.A., Карабасова JI.B., Чижиков В.И, Водениктов С. И. / Металловедение и термическая обработка металлов.- 1999.- № 4.-С. 16−20.
  109. Dobatkin S.V., Krasilnikov N.A., Yanushkevitch K.I. Ultrafme Grained Materials III / Ed. by Y. T. Zhu et at TMS (The Minerals, Metals and Materials Society). -2004. P. 333−338.
  110. Исследование влияния исходного состояния высокопрочной стали на сопротивляемость образованию холодных трещин при сварке / Э. Л. Макаров и др.// Труды МВТУ им. Баумана.- 1973.- № 3.-С. 113−118.
  111. ЛысовВ.С. Структура и стойкость против образования холодных трещин металла околошовной зоны стали 38ХС / B.C. Лысов, Т. А. Макарова, В. Г. Федоров // Сварочное производство. 1982. — № 6. — С. 19−21.
  112. Влияние исходного состояния свариваемого металла на свойства сварных соединений среднеуглеродистых сталей / B.C. Лысов, Е. С. Масленникова, В. Г. Федоров// Сварочное производство.- 1986.— № 2. С. 27−28.
  113. ТатанкоИ.А. К вопросу о природе неоднородности закаленной стали / И. А. Татанко, А. И. Махатилова, В. В. Белозеров // Физика металлов и металловедение. 1983. — Вып. 4, т. 57. — С. 795.
  114. ЧепрасовД.П. Свойства монтажных сварных соединений мостовых конструкций из сталей 10ХСНДА и 15ХСНДА/ Д. П. Чепрасов, Е. А. Иванайский, А. С. Платонов и др.// Сварочное производство. 1998. — № 6.-С. 16−19.
  115. Д.П. Влияние термодеформационных циклов на формирование зернистого бейнита в околошовной зоне при дуговой сварке стали 24Х2НАч / Д. П. Чепрасов, М. Н. Сейдуров, A.A. Иванайский // Ползуновский вестник. 2008. — № 4. — С. 89−94.
  116. A.B. Условия выявления границ бывшего зерна аустенита и их связь с продуктами распада в шве и ЗТВ сварных соединений низколегированных сталей / A.B. Денисенко, В. Ф. Грабин // Автоматическая сварка.- 1997.-№> 1.-С. 51−52.
  117. Исследование процессов сварки и наплавки с использованием современной методики сбора и обработки экспериментальных данных/ М. В. Радченко, Д. П. Чепрасов, Ю. О. Шевцов и др. // Обработка металлов. -2008.-№ 1.-С. 7−10.
  118. В.В. Технологии создания конструкционных наноструктурированных сталей / В. В. Рыбин, В. А. Малышевский, Е. И. Хлусова // Металловедение и термическая обработка металлов. 2009. -№ 6.-С. 3−7.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!