Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Изотермическая комбинированная вытяжка высокопрочных анизотропных материалов в режиме ползучести

Диссертация: Изотермическая комбинированная вытяжка высокопрочных анизотропных материалов в режиме ползучести
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Показано, что предельные возможности формоизменения при комбинированной вытяжке цилиндрических деталей в конических матрицах ограничиваются как первым, так и вторым критериями деформируемости. Это зависит от анизотропии механических свойств материала заготовки, технологических параметров, геометрии матрицы и условий трения на контактных поверхностях инструмента. Установлено, что предельные… Читать ещё >

Содержание

  • ВВЕДЕНИЕ. 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ТЕОРИИ И ТЕХНОЛОГИИ ИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ ШТАМПОВКИ ВЫСОКОПРОЧНЫХ СПЛАВОВ
    • 1. 1. Современное состояние теории изотермического формоизменения высокопрочных сплавов
    • 1. 2. Вытяжка цилиндрических деталей
    • 1. 3. Анизотропия механических свойств листовых материалов и её влияние на процессы формообразования при различных температур-но-скоростных режимах деформирования

Изотермическая комбинированная вытяжка высокопрочных анизотропных материалов в режиме ползучести (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

В настоящее время перед машиностроением стоит необходимость повышения эффективности производства и качества получаемых изделий. В различных отраслях машиностроения широкое распространение нашли цилиндрические изделия с толстым дном и тонкой стенкой, изготавливаемые методами обработки металлов давлением.

Технологические процессы вытяжки без утонения и с утонением стенки, а также операции выдавливания позволяют получить изделия высокого качества. Их использование в некоторых случаях ограничивается технологическими или экономическими причинами. Интенсификация процесса глубокой вытяжки может быть достигнута применением комбинированной вытяжки. Процесс комбинированной вытяжки характеризуется одновременным изменением диаметра вытягиваемой заготовки и толщины стенки. Этот метод позволяет получать изделия с повышенными точностными характеристиками, более упрочненной стенкой, достигать больших степеней деформации по сравнению с упомянутыми методами вытяжки, что позволяет значительно сократить число операций технологического процесса. Наибольший эффект от комбинированной вытяжки можно получить, если конструкция изделия учитывает особенности и возможности этой операции.

Конструкции изделий ответственного назначения определяют применение высокопрочных материалов и изготовление деталей узлов со специальными, зависящими от условий эксплуатации, характеристиками. В последнее время при изготовлении деталей из листовых высокопрочных сплавов нашло применение медленное горячее деформирование, которое позволяет значительно повысить пластические свойства материала и снизить силу деформирования, а также достичь больших степеней деформации. Технологические принципы формоизменения листовых заготовок в режиме вязкого течения материала могут быть применены в производстве цилиндрических деталей из высокопрочных сплавов.

Листовой материал, подвергаемый штамповке, как правило, обладает анизотропией механических свойств, которая может оказывать как положительное, так и отрицательное влияние на устойчивое протекание технологических процессов обработки металлов давлением при различных термомеханических режимах деформирования.

Широкое внедрение в промышленность процессов изотермической комбинированной вытяжки при изготовлении цилиндрических деталей сдерживается недостаточно развитой теорией медленного деформирования при повышенных температурах с учетом реальных свойств материала, позволяющей оценить напряженное и деформированное состояние заготовки, кинематику течения материала, предельные возможности формоизменения, силовые режимы и энергозатраты процесса.

Работа выполнена в соответствии с грантами Президента РФ на поддержку ведущих научных школ на выполнение научных исследований (гранты № НШ-1456.2003.8 и № НШ-4190.2006.8), грантом РФФИ № 04−01−378 «Теория формоизменения мембран и тонколистовых заготовок из анизотропного труднодеформируемого материала в условиях кратковременной ползучести» (2004;2006 гг.) и научно-технической программой Министерства образования и науки Российской Федерации «Развитие научного потенциала высшей школы (2006;2008 гг.)» (проект № РНП 2.1.2.8355 «Создание научных основ формирования свойств изделий общего и специального назначения методами комбинированного термопластического деформирования материалов»).

Цель работы. Интенсификация процессов изотермической комбинированной вытяжки и повышение качества полых цилиндрических изделий с толстым дном и тонкой стенкой путем теоретического обоснования технологических режимов штамповки в режиме вязкого течения материала.

Методы исследования. Теоретические исследования процессов изотермического деформирования выполнены на основе теории кратковременной ползучести анизотропного материала. Анализ напряженного и деформированного состояния заготовки в процессах изотермической вытяжки осуществлен численно методом конечно-разностных соотношений с использованием ЭВМ путем решения приближенных уравнений равновесия с уравнением состояния анизотропного материала при ползучести. Предельные возможности формоизменения оценивались по величине максимального растягивающего напряжения на выходе из очага пластической деформации и феноменологическим критериям разрушения (энергетическому или деформационному) анизотропного материала, связанного с накоплением микроповреждений. При проведении экспериментальных исследований использованы современные испытательные машины и регистрирующая аппаратура. Обработка опытных данных проводилась методами математической статистики.

Автор защищает математические модели первой и последующих операций изотермической комбинированной вытяжки через конические и радиальные матрицы цилиндрических деталей с толстым дном и тонкой стенкой из анизотропных материалов в режиме ползучестирезультаты теоретических исследований первой и последующих операций изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей из анизотропного листового материала при ползучестиустановленные зависимости влияния технологических параметров, различных путей нагружения во времени, анизотропии механических свойств материала заготовки (коэффициентов нормальной анизотропии) на напряженное и деформированное состояния заготовки, силовые режимы и предельные возможности деформирования, связанные с максимальной величиной растягивающих напряжений на выходе из очага пластической деформации и накоплением повреждаемости, исследуемых процессов изотермической вытяжкирезультаты экспериментальных исследований процессов изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталейразработанные рекомендации по проектированию технологических процессов и новые технологические процессы изготовления цилиндрических деталей с толстым дном и тонкой стенкой из высокопрочных алюминиевых и титановых сплавов.

Научная новизна:

Установлены закономерности изменения напряженного и деформированного состояния заготовки, силовых режимов и предельных возможностей формоизменения от технологических параметров, скорости перемещения пуансона и анизотропии механических свойств материала заготовки на основе разработанных математических моделей первой и последующих операций изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей из трансверсально-изотропного материала в режиме ползучести.

Достоверность результатов обеспечена обоснованным использованием теоретических зависимостей, допущений и ограничений, корректностью постановки задач, применением известных математических методов и подтверждается качественным и количественным согласованием результатов теоретических исследований с экспериментальными данными, полученными как лично автором, так и другими исследователями, а также использованием результатов работы в промышленности.

Практическая значимость. На основе выполненных теоретических и экспериментальных исследований разработаны рекомендации и созданы пакеты прикладных программ для ЭВМ по расчету технологических параметров первой и последующих операций изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей с толстым дном и тонкой стенкой из высокопрочных анизотропных материалов.

Реализация работы. Разработаны технологические процессы изготовления цилиндрических деталей с высокими эксплуатационными характеристиками. Технологические процессы приняты к внедрению в опытном производстве на ОАО «ТНИТИ» (г. Тула). Технико-экономическая эффективность предложенных технологических процессов связана с сокращением трудоемкости изготовления деталей на 20% (уменьшение объема механической обработки, устранение сварки), уменьшением металлоемкости заготовок на 10.15% за счет сокращения величины припусков, повышением качества за счет геометрической точности.

Отдельные результаты исследований использованы в учебном процессе при подготовке бакалавров по направлению 150 400 «Технологические машины и оборудование» и инженеров, обучающихся по направлению.

150 200 «Машиностроительные технологии и оборудование» специальности.

150 201 «Машины и технология обработки металлов давлением» и включены в разделы лекционных курсов «Основы теории пластичности и ползучести», «Штамповка анизотропных материалов» и «Механика процессов пластического формоизменения», а также использованы в научно-исследовательской работе студентов, при выполнении курсовых и дипломных проектов.

Апробация работы. Результаты исследований доложены на международных молодежных научных конференциях XXX — XXXII «Гагаринские чтения» (2004;2006 гг.), на международной научно-технической конференции «Механика пластического формоизменения. Технологии и оборудование обработки материалов давлением» (г. Тула: ТулГУ, 2004 г.) — на международной научно-технической конференции «Современные достижения в теории и технологии пластической обработки металлов» (г. Санкт Петербург, 2005 г.), а также на ежегодных научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава Тульского государственного университета (2002;2006 гг.).

Публикации. Материалы проведенных исследований отражены в 9 статьях в межвузовских сборниках научных трудов и 5 тезисах Всероссийских и международных научно-технических конференций объемом 5,1 печ. л.- из них авторских — 2,4 печ. л.

Автор выражает глубокую благодарность д.т.н., профессору С. П. Яковлеву и д.т.н., доценту А. Е. Феофановой за оказанную помощь при выполнении работы, критические замечания и рекомендации.

Структура и объем диссертации

Диссертационная работа состоит из введения и пяти разделов, заключения, списка использованных источников из 158 наименований, 3 приложений и включает 120 страниц машинописного текста, содержит 62 рисунка и 3 таблицы. Общий объем — 174 страниц.

5.5. Основные результаты и выводы.

1. Выполнены экспериментальные работы по исследованиям силовых режимов первой и второй операций изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей из алюминиевого АМгб и титанового ВТ 14 сплавов. Сравнение теоретических расчетов и экспериментальных данных по силовым режимам первой и последующих операций изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей указывает на хорошее их согласование (расхождение не превышает 10%).

2. На основе выполненных теоретических и экспериментальных исследований разработаны рекомендации по расчету технологических параметров глубокой вытяжки цилиндрических деталей с толстым дном и тонкой стенкой в режиме ползучести, которые использованы при разработке нового технологического процесса изготовления цилиндрической заготовки детали «Патрубок» из титанового сплава ВТ14.

3. Материалы диссертационной работы использованы в научно-исследовательской работе студентов, при выполнении курсовых и дипломных проектов, а также в ряде лекционных курсах при подготовке бакалавров направления 150 400 «Технологические машины и оборудование» и студентов, обучающихся по направлению 150 200 «Машиностроительные технологии и оборудование» специальности 150 201 «Машины и технология обработки металлов давлением».

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

В работе решена актуальная научно-техническая задача, имеющая важное народнохозяйственное значение и состоящая в интенсификации процессов изотермической комбинированной вытяжки и повышение качества полых цилиндрических изделий с толстым дном и тонкой стенкой путем теоретического обоснования технологических режимов штамповки в режиме вязкого течения анизотропного материала.

В процессе теоретического и экспериментального исследований получены следующие основные результаты и сделаны выводы:

1. Разработаны математические модели первой и последующих операций изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей из трансверсально-изотропного материала в режиме ползучести.

2. Получены основные уравнения и соотношения для анализа первой и последующих операций изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей из трансверсально-изотропных листовых материалов через радиальную и коническую матрицы в режиме ползучести. Разработаны алгоритм расчета силовых, деформационных параметров и предельных возможностей формоизменения, а также программное обеспечение для ЭВМ.

3. На основе разработанных математических моделей деформирования выполнены теоретические исследования первой и последующих операций изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей при вязком течении анизотропного материала. Процессы изотермической комбинированной вытяжки рассмотрены для групп материалов, для которых справедливы уравнения энергетической и кинетической теорий ползучести и повреждаемости.

4. Установлены закономерности изменения напряженного и деформированного состояния заготовки, силовых режимов и предельных возможностей формоизменения исследуемых технологических процессов комбинированной вытяжки, связанных с максимальной величиной растягивающих напряжений на выходе из очага пластической деформации и накоплением повреждаемости, от анизотропии механических свойств, технологических параметров, угла конусности или радиуса закругления матрицы, скорости перемещения пуансона, условий трения на рабочем инструменте и заготовке.

5. Показано, что в зависимости от технологических параметров изотермической комбинированной вытяжки возможно перемещение максимума силы с момента совпадения центра закругления пуансона с верхней кромкой рабочего пояска матрицы на четвертую стадию процесса.

Относительные величины силы процесса Р и осевого напряжения ох с уменьшением относительного радиуса закругления матрицы Rм возрастает. Установлено существование оптимальных углов конусности матрицы а, соответствующих минимальной величине силы процесса. Относительные величины сил Р и осевые напряжения ах на выходе из очага пластической деформации с ростом скорости перемещения пуансона Vq резко возрастают.

Увеличение коэффициентов вытяжки md и утонения msi приводит к уменьшению относительных величин силы Р и осевого напряжения ох на выходе из очага деформации. Установлено, что с ростом коэффициента трения по пуансону цц (при Цд/ = 0,05) величина относительной силы Р возрастает, а относительное напряжение ох падает. Характер влияния коэффициентов вытяжки тд и утонения ms, угла конусности матрицы, а или относительного радиуса закругления матрицы Rм, условий трения на контактных границах рабочего инструмента и заготовки на напряженное и деформированное состояния, силовые режимы первой операции комбинированной вытяжки в радиальных и конических матрицах аналогичен как для материалов, подчиняющихся энергетической, так и кинетической теориям ползучести и повреждаемости.

Анализ последующих операций изотермической комбинированной вытяжки показал, что с уменьшением суммарного коэффициента утонения на предыдущих операциях ms относительная величина силы Р интенсивно возрастает. Характер влияния технологических параметров на силовые режимы последующих операций изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей из полой заготовки с неутоненными стенками и из полой заготовки с утоненными стенками идентичен первой операции изотермической комбинированной вытяжки.

6. Количественно определены предельные возможности формообразования, связанные с максимальной величиной растягивающих напряжений на выходе из очага пластической деформации (первый критерий) и накоплением повреждаемости (второй критерий), на первой и последующих операциях изотермической комбинированной вытяжки трансверсально-изотропных заготовок.

Показано, что предельные возможности формоизменения при комбинированной вытяжке цилиндрических деталей в конических матрицах ограничиваются как первым, так и вторым критериями деформируемости. Это зависит от анизотропии механических свойств материала заготовки, технологических параметров, геометрии матрицы и условий трения на контактных поверхностях инструмента. Установлено, что предельные возможности деформирования на первой операции комбинированной вытяжки алюминиевого сплава АМгб при угле конусности матрицы, а = 20°, коэффициенте вытяжки тд= 0,7 и соотношении коэффициентов трения на контактной поверхности рабочего инструмента и заготовки 2,0 > ijj > 1 ограничиваются первым условием деформируемости, при хц / > 2,0 — допустимой величиной накопленных микроповреждений.

Установлено, что с уменьшением относительного радиуса закругления матрицы Rm и коэффициента вытяжки уменьшением угла конусности матрицы, а предельный коэффициент утонения msnp увеличивается. Скорость перемещения пуансона Vq оказывает существенное влияние на предельные возможности деформирования. Рост скорости Vq от 0,05 до 0,3 мм/с приводит к увеличению msnp более чем на 30% для алюминиевого сплава.

АМгб, поведение которого описывается энергетической теорией ползучести и повреждаемости. Увеличение скорости перемещения пуансона Vq от 0,05 до 0,3 мм/с на последующих операциях изотермической вытяжки приводит к росту msinp более чем на 25%.

Изменение условий трения на контактной поверхности матрицы и пуансона оказывает существенное влияние на предельные коэффициенты утонения msnp, определенные по максимальной величине осевого напряжения на выходе из очага пластической деформации. Рост коэффициента трения на пуансоне ijj (при фиксированном коэффициенте трения на матрице снижает предельное значение коэффициента утонения msnp.

Установлено, что предельные возможности формоизменения в режиме ползучего течения материала, поведение которого подчиняется кинетической теории ползучести и повреждаемости (титановый сплав ВТ6), не зависят от скорости перемещения пуансона Vq. Характер влияния относительного радиуса закругления матрицы Rj^, коэффициента вытяжки md и условий трения на контактной поверхности рабочего инструмента (ijj и цм) и заготовки аналогичен установленным закономерностям для алюминиевого сплава АМгб.

7. Оценено влияние анизотропии механических свойств на силовые режимы и предельные возможности формообразования изотермической комбинированной вытяжки. Величина относительной силы Р уменьшается с ростом коэффициента анизотропии R и увеличением коэффициента вытяжки mdi•.

Установлено, что увеличение коэффициента анизотропии R от 0,2 до 2 приводит к падению величины Р (при msi= 0,9- а = 18°) на 20%. Изменение коэффициента нормальной анизотропии R от 0,2 до 2 на последующих операциях изотермической комбинированной вытяжки приводит к уменьшению предельного коэффициента утонения msinp приблизительно на 10%.

7. Проведены экспериментальные работы по исследованиям силовых режимов первой и второй операций изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей из алюминиевого АМгб и титанового ВТ 14 сплавов. Сравнение теоретических расчетов и экспериментальных данных по силовым режимам первой и последующих операций изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей указывает на хорошее их согласование (расхождение не превышает 10%).

8. На основе выполненных теоретических и экспериментальных исследований разработаны рекомендации по расчету технологических параметров глубокой вытяжки цилиндрических деталей с толстым дном и тонкой стенкой в режиме ползучести, которые использованы при разработке нового технологического процесса изготовления цилиндрической заготовки детали «Патрубок» из титанового сплава ВТ 14. Отдельные результаты диссертационной работы использованы в учебном процессе.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.Ю. Методы оценки штампуемости листового металла. -М.: Машиностроение, 1985. 176 с.
  2. Ю.А., Аверкиев А. Ю. Технология холодной штамповки: Учебн. для вузов. М.: Машиностроение, 1989. — 304 с.
  3. О.В., Лазаренко Э. С., Романов К. И. Двухкулачковый пла-стомер для растяжения образцов материала с постоянной скоростью деформации в условиях сверхпластичности // Заводская лаборатория. 1999. — Т. 65. — № 5. — С. 46−52.
  4. О.В., Романов К. И. Ползучесть кольцевой пластинки в условиях больших деформаций // Вестник МГТУ. Машиностроение. 1999-№ 2.-С. 104−114.
  5. Ю.М., Гречников Ф. В. Теория и расчеты пластического формоизменения анизотропных материалов. М.: Металлургия, 1990. -304 с.
  6. Е.К. Анизотропия машиностроительных материалов. -Л.: Машиностроение, 1969. 112 с.
  7. А.С., Тихонов А. С. Применение эффекта сверхпластичности в современной металлообработке. М.: НИИМАШ, 1977. — 64 с.
  8. В.Н. К условию пластичности анизотропных тел // Прикладная механика / АН УССР. Ин-т механика. Киев: Наукова думка. — 1977. — № 1. — С. 104−109.
  9. А.А. Устойчивость заготовки в формообразующих операциях листовой штамповки. Рига: Зинатие, 1978. — 125с.
  10. А.А. Механические свойства и модели разрушения металлов: Учебное пособие для вузов. Екатеренбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 2002.-329 с.
  11. А.А., Мижирицкий О. И., Смирнов С. В. Ресурс пластичности металлов при обработке давлением. М.: Металлургия, 1984. — 144 с.
  12. С.А. Комбинированная глубокая вытяжка листовых материалов. М.: Машиностроение, 1973. — 176 с.
  13. Р.А., Еникеев Ф. У. Введение в механику сверхпластичности: В 2-х ч. Часть I. — Уфа: Гилем, 1998. — 280 с.
  14. В.И. Физическая природа разрушения металлов. М.: Металлургия, 1984. — 280 с.
  15. By Э. М. Феноменологические критерии разрушения анизотропии сред // Механика композиционных материалов / Пер. с англ. М.: Мир, 1978. — С.401−491.
  16. Вытяжка с утонением стенки / И. П. Ренне, В. Н. Рогожин, В. П. Кузнецов и др. Тула: ТПИ, 1970. — 141 с.
  17. В.Д. Расчет процессов листовой штамповки. М.: Машиностроение, 1974. — 136 с.
  18. М.Н. Технология заготовительных штамповочных работ в производстве летательных аппаратов. М.: Машиностроение, 1970. — 351 с.
  19. Ф.В. Деформирование анизотропных материалов М.: Машиностроение, 1998. — 446 с.
  20. В.М., Лавриненко Ю. А., Напалков А. В. Инженерная физическая модель пластически деформируемых металлов (скалярное соотношение) // Кузнечно-штамповочное производство. 1998. — № 5. — С. 3−6.
  21. А.С. О теории и задачах равновесия оболочек при больших деформациях // Известия АН СССР. Механика твердого тела. 1970. -№ 1. — С. 163−168.
  22. Н.П. Теория обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1978.-360 с.
  23. С.И. Пластическая деформация металлов. М.: Металлургия, I960.- Т. 1.- 376 е., Т. 2.- 416 е., Т. 3.- 306 с.
  24. Гун Г. Я. Математическое моделирование процессов обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1983. — 352 с.
  25. Г. Д. Технологическая механика. М.: Машиностроение, 1978. -174 с.
  26. А. Ползучесть металлов при сложном напряженном состоянии // Механика. Сборник переводов. 1962. — № 4. — С. 91−145.
  27. У., Меллор П. Теория пластичности для инженеров. М.: Машиностроение, 1979. — 567 с.
  28. М.Я. Напряжение и разрывы при обработке металлов давлением. М.: Металлургия, 1974. — 280 с.
  29. М.Я. Пластическая деформация высоколегированных сталей и сплавов. М.: Металлургия, 1977. — 480 с.
  30. Ф.У. Определение параметров сигмоидальной кривой сверхпластичности // Кузнечно-штамповочное производство. Обработка материалов давлением. 2001. — № 4. — С. 18 — 22.
  31. В.И., Глазков В. И., Каширин М. Ф. Совершенствование формоизменяющих операций листовой штамповки. М.: Машиностроение, 1990.-311 с.
  32. В.А. Методика разработки технологических процессов вытяжки с учетом анизотропии листовых материалов // Кузнечно-штамповочное производство. 1994. — № 10. — С. 5 — 9.
  33. Закономерности ползучести и длительной прочности: Справочник / Под общ. ред. С. А. Шестерикова. -М.: Машиностроение, 1983. 101 с.
  34. М.Е. Листовая штамповка. Л.: Машиностроение, 1980.432 с.
  35. Изотермическая штамповка листовых анизотропных материалов / С. П. Яковлев, Я. А. Соболев, С. С. Яковлев, Д. А. Чупраков // Кузнечно-штамповочное производство. 1999. — № 12. — С. 9 — 13.
  36. Изотермическое деформирование высокопрочных анизотропных металлов / С. П. Яковлев, В. Н. Чудин, С. С. Яковлев, Я. А. Соболев. М: Машиностроение-!, Изд-во ТулГУ, 2004. — 427 с.
  37. Изотермическое деформирование металлов / С. З. Фиглин, В. В. Бойцов, Ю. Г. Калпин, Ю. И. Каплин. М.: Машиностроение, 1978. — 239 с.
  38. А.А. Пластичность. М.: Изд-во АН СССР, 1963. — 207 с.
  39. Л.М. Основы теории пластичности. М.: Наука, 1969.420с.
  40. Л.М. Теория ползучести. М.: Физматгиз, 1960. — 456 с.
  41. Ковка и штамповка. Справочник в 4-х т. // Ред. совет: Е. И. Семенов и др. Т.2. Горячая штамповка // Под ред. Е. И. Семенова, — М.: Машиностроение, 1986. — 592 с.
  42. Ковка и штамповка. Справочник в 4-х т. Н Ред. совет: Е. И. Семенов и др. Т. 4. Листовая штамповка / Под ред. А. Д. Матвеева. — М.: Машиностроение, 1987. — 544 с.
  43. Н.П. Зависимость штампуемости стали от анизотропии при вытяжке деталей сложной формы // Кузнечно-штамповочное производство. 1962.-№ 8. — С. 18−19.
  44. Н.П. Расчет напряженно-деформированного состояния при вытяжке с учетом анизотропии // Кузнечно-штамповочное производство. 1963,-№ 9.- С. 15−19.
  45. B.JI. Механика обработки металлов давлением. Екатеринбург: Изд-во УГТУ, 2001.-836 с.
  46. B.JI. Механика обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1986. — 688 с.
  47. В.Л., Мигачев Б. А., Бурдуковский В. Г. Феноменологическая модель накопления повреждений и разрушения при различных условиях нагружения. Екатеринбург: УрО РАН, 1994. — 104 с.
  48. А.В. Моделирование больших высокотемпературных пластических деформаций // Кузнечно-штамповочное производство: перспективы и развитие (сб. научных трудов). Екатеринбург: ГОУ ВПО «УГ-ТУ-УПИ», 2005. — С. 39−50.
  49. Кратковременная ползучесть сплава Д16 при больших деформациях / В. Н. Бойков, Э. С. Лазаренко и др. // Известия вузов. Машиностроение. -1971.-№ 4.-С. 34−37.
  50. В.А. Упрочнение металлов при холодной пластической деформации: Справочник. М.: Машиностроение, 1980. — 157 с.
  51. И.П. Текстуры в металлах и сплавах. М.: Металлургия, 1965.-292 с.
  52. В.Ф. Влияние анизотропии на разностенность при вытяжке с утонением стенки // Обработка металлов давлением. Тула: ТПИ, 1971. — С. 171 — 176.
  53. Э.С., Малинин Н. Н., Романов К. И. Диаграммы растяжения в условиях горячего формоизменения металлов // Расчет на прочность. -1983.-Вып. 24.-С. 95−101.
  54. Э.С., Малинин Н. Н., Романов К. И. Кратковременная ползучесть и разрушение алюминиевых и магниевых сплавов. Сообщение I // Известия вузов. Машиностроение. 1982. — № 3. — С. 25−28.
  55. Э.С., Малинин Н. Н., Романов К. И. Кратковременная ползучесть и разрушение алюминиевых и магниевых сплавов. Сообщение II // Известия вузов. Машиностроение. 1982. — № 7. — С. 19−23.
  56. Листовая штамповка: Расчет технологических параметров: Справочник / В. И. Ершов, О. В. Попов, А. С. Чумадин и др. М.: Изд-во МАИ, 1999.-516 с.
  57. С.В., Яковлев С. П., Черняев А. В. Моделирование последующих операций изотермической вытяжки цилиндрических деталей из анизотропного материала в режиме ползучести // Технология и машины обработки давлением. Челябинск: ЮУГУ. — 2003. — С. 34−40.
  58. Н.Н. Ползучесть в обработке металлов. М.: Машиностроение, 1986. — 216 с.
  59. Н.Н. Прикладная теория пластичности и ползучести. М.: Машиностроение. — 1975. — 400 с.
  60. Н.Н. Технологические задачи пластичности и ползучести. М.: Высшая школа, 1979 — 119 с.
  61. Малоотходная, ресурсосберегающая технология штамповки / Под ред. В. А. Андрейченко, Л. Г. Юдина, С. П. Яковлева. Кишинев: Universitas, 1993.-238 с.
  62. Механика процессов изотермического формоизменения элементов многослойных листовых конструкций / С. П. Яковлев, С. С. Яковлев, В.Н. Чу-дин, Я. А. Соболев Тула: ТулГУ, 2001. — 254 с.
  63. П.Г., Фридман Я. Б. Анизотропия механических свойств металлов. М.: Металлургия, 1986. — 224 с.
  64. А. Пластичность и разрушение твердых тел. Пер. с англ. -М.: Мир, 1969. 863 с.
  65. Ю.Г. Перспективные технологии изготовления цилиндрических изделий. Тула: ТулГУ, 2001. — 263 с.
  66. Ю.Г., Яковлев С. П., Яковлев С. С. Глубокая вытяжка цилиндрических изделий из анизотропного материала. Тула: ТулГУ, 2000. -195 с.
  67. Л.А., Фиглин С. З., Бойцов В. В. Горячая штамповка и прессование титановых сплавов. М.: Машиностроение, 1975. — 285.
  68. А.Г. Основы теории штамповки выдавливанием на прессах. М.: Машиностроение, 1983. — 200 с'.
  69. А.Г., Жарков В. А. Исследование влияния анизотропии на вытяжку листового металла // Известия вузов. Машиностроение. 1979. -№ 8. — С. 94 — 98.
  70. В.А. Оценка деформируемости металлов при обработке давлением. Киев: Вища школа, 1983. — 175 с.
  71. Е.В., Селедкин Е. М. Пневмоформовка листовых заготовок в режиме сверхпластичности. Тула: Изд-во ТулГУ, 2004. — 304 с.
  72. Пластичность и разрушение / B.JI. Колмогоров, А. А. Богатов, Б. А. Мигачев и др.- Под ред. B.JI. Колмогорова. М.: Металлургия, 1977. — 336 с.
  73. П.И., Гун Г.Я., Галкин A.M. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1976. — 267 с.
  74. Ю.Л. Листовая штамповка легированных сплавов. М.: Машиностроение, 1980. — 96 с.
  75. Е.А. Основы теории листовой штамповки. М.: Машиностроение, 1968. — 283 с.
  76. Е.А., Ковалев В. Г., Шубин И. Н. Технология и автоматизация листовой штамповки. М.: Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2000. — 480 с.
  77. Предельные возможности формоизменения при изотермическом деформировании трехслойных листовых конструкций / С. С. Яковлев, Д. А. Чупраков, Я. А. Соболев, А. А. Митин // Известия ТулГУ. Серия Машиностроение. Выпуск 7. — Тула: ТулГУ, 2002. — С. 103−108.
  78. Применение теории ползучести при обработке металлов давлением. / А. А. Поздеев, В. И. Тарновский, В. И. Еремеев. М.: Металлургия, 1973. -192 с.
  79. Прогрессивные технологические процессы холодной штамповки / Ф. В. Гречников, A.M. Дмитриев, В. Д. Кухарь и др. / Под ред. А. Г. Овчинникова. М.: Машиностроение, 1985. — 184 с.
  80. П. Основные вопросы вязко-пластичности. М.: Мир, 1968. — 176 с.
  81. Ю.Н. Механика деформируемого твердого тела. М.: Наука, 1979.-744 с.
  82. Ю.Н., Милейко С. Т. Кратковременная ползучесть. М.: Наука, 1970.-224 с.
  83. И.П., Панченко Е. В. Определение параметров уравнения сверхпластического состояния листовых материалов из опыта на двухосное растяжение // Проблемы прочности. 1978. — № 8. — С. 31−35.
  84. Ресурс пластичности при вытяжке с утонением / Л. Е. Басовский, В. П. Кузнецов, И. П. Ренне и др. // Кузнечно-штамповочное производство. -1977.-№ 8.-С. 27−30.
  85. К.И. Механика горячего формоизменения металлов. М.: Машиностроение, 1993. — 240 с.
  86. В.П. Справочник по холодной штамповке. Л.: Машиностроение, 1979. — 520 с.
  87. Ф.И. Локальная устойчивость процесса деформации орто-тропного листового металла в условиях сложного нагружения // Машиноведение / АН СССР. 1979. — № 4. — С. 90 — 95.
  88. Ф.И. Определение критических деформаций при формообразовании детали из анизотропного листового металла // Машиноведение. 1974.-№ 2.-С. 103 — 107.
  89. В.М. Технологические задачи теории пластичности. -Минск: Наука и техника, 1977. 256 с.
  90. Е.М., Гвоздев А. Е. Математическое моделирование процессов формоизменения заготовок. М.: Академия проблем качества- ТулГУ, 1998. — 225 с.
  91. Е.И. Технология и оборудование ковки и горячей штамповка. М.: Машиностроение, 1999. — 384 с.
  92. B.C. Теория обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1973. — 496 с.
  93. О.М. Обработка металлов давлением в состоянии сверхпластичности. М.: Машиностроение, 1979. — 118 с.
  94. Смирнов-Аляев Г. А. Сопротивление материалов пластическому деформированию. JL: Машиностроение, 1978. — 368 с.
  95. Л.Д., Скуднов В. А. Закономерности пластичности металлов. М.: ООНТИВИЛС — 1980. — 130 с.
  96. В.В. Теория пластичности. М.: Высшая школа, 1969.-608 с.
  97. Сопротивление деформации и пластичность стали при высоких температурах / И. Я. Тарновский, А. А. Поздеев, B.C. Баакашвили и другие. -Тбилиси: Сабчота Сакартвело, 1970. 224 с.
  98. О.В. Анизотропная ползучесть упрочняющихся материалов // Инженерный журнал. Механика твердого тела. 1968. — № 4. — С. 143 146.
  99. О.В. Об анизотропной ползучести материалов // Журнал прикладной механики и технической физики. 1965. — № 6. — С. 99−104.
  100. О.В. Энергетический вариант теории ползучести и длительной прочности. Сообщение 1. Ползучесть и разрушение неупрочняю-щихся материалов // Проблемы прочности. 1973. — № 5. — С. 45−49.
  101. Специальные технологические процессы и оборудование обработки давлением / В. А. Голенков, A.M. Дмитриев, С. П. Яковлев, С. С. Яковлев и др. / Под ред. В. А. Голенкова, A.M. Дмитриева М.: Машиностроение, 2004. — 464 с.
  102. Л.Г. Расчеты процессов обработки металлов давлением. М.: Машиностроение, 1979. — 215 с.
  103. М.В., Попов Е. А. Теория обработки металлов давлением. М.: Машиностроение, 1977. — 423 с.
  104. Теория и технология изотермической штамповки труднодеформи-руемых и малопластичных сплавов / С. П. Яковлев, В. Н. Чудин, С. С. Яковлев, В. А. Андрейченко. Тула: ТулГУ, 2000.- 220 с.
  105. Теория обработки металлов давлением / И. Я. Тарновский, А. А. Поздеев, О. А. Ганаго и др. М.: Металлургия, 1963. — 672 с.
  106. Теория пластических деформаций металлов / Е. П. Унксов, У. Джонсон, B.JI. Колмогоров и др. / Под ред. Е. П. Унксова, А. Г. Овчинникова.- М.: Машиностроение, 1983. 598 с.
  107. А.Д. Механика процессов обработки металлов давлением. М.: Машгиз, 1963. — 112 с.
  108. А.Д. Теория пластического деформирования металлов. -М.: Металлургия, 1972. 408 с.
  109. Э., Янг Ч., Кобаяши Ш. Механика пластических деформаций при обработке металлов. М.: Машиностроение, 1968. — 504 с.
  110. И.И. Критерий прочности в условиях ползучести при сложном напряженном состоянии // Прикладная механика. Киев: АН УССР.- Т.1. Вып.7. — 1965.-С. 77−83.
  111. Е.П. Инженерная теория пластичности. М.: Машгиз, 1959.-328 с.
  112. А.И. Кратковременная ползучесть сверхпластичных сплавов. Латунь Л63 // Известия вузов. Машиностроение. 1987. — № 8. — С. 12−16.
  113. Д.В. Технологические испытания металлов. Воронеж: Изд-во Воронежского ун-та, 1992. — 152 с.
  114. Р. Математическая теория пластичности. М.: ГИТТЛ, 1956.- 408 с.
  115. Цой Д. Н. Волочение тонкостенной трубы через коническую матрицу // Известия АН СССР. Механика твердого тела. 1987. — № 4. — С. 182 -184.
  116. Цой Д. Н. Предельная степень вытяжки анизотропной листовой заготовки // Известия вузов. Машиностроение. 1986. — № 4. — С. 121 — 124.
  117. Е.Н., Смирнов О. М., Цепин М. А. Сверхпластичность: материалы, теория, технологии / Предисл. Г. Г. Малинецкого. М.: КомКни-га, 2005.-320 с.
  118. А.Н. Оценка надежности технологических переходов глубокой вытяжки осесимметричных цилиндрических деталей без утонения // Вестник машиностроения. 1995. — № 4. — С. 33 — 36.
  119. А.Н. Прогнозирование разрушения материала при вытяжке цилиндрических деталей без утонения // Вестник машиностроения -1995.-№ 5.- С. 35 -37.
  120. А.Н. Расчет напряжений в опасном сечении при вытяжке без утонения цилиндрических деталей // Кузнечно-штамповочное производство. 1995. — № 6. — С. 8 — 11.
  121. JI.A. Теория и расчеты процессов холодной штамповки. -М.: Машиностроение, 1964. 365 с.
  122. С.П., Кухарь В. Д. Штамповка анизотропных заготовок. -М.: Машиностроение, 1986. 136 с.
  123. С.П., Чудин В. Н. Вытяжка релаксирующего листового анизотропного металла//Машиноведение. 1983. — № 5. — С. 116−118.
  124. С.П., Чудин В. Н. Энергетическая оценка усилий вытяжки, обжима и раздачи с нагревом // Известия ВУЗов. Машиностроение. № 9. — 1982. — С. 132−135.
  125. С.П., Чудин В. Н., Купор Н. В. Учет вязких свойств металла при изотермической штамповке. Тула: ТПИ, 1986. — 88 с.
  126. С.П., Яковлев С. С., Андрейченко В. А. Обработка давлением анизотропных материалов. Кишинев: Квант. — 1997. — 332 с.
  127. С.С. Деформирование анизотропного листового материала в условиях кратковременной ползучести // Вести АН Белоруссии. Минск, 1994. -№ 3.- С. 32−39.
  128. С.С., Логвинова С. В., Черняев А. В. Вытяжка анизотропного материала в радиальную матрицу в режиме ползучести // Механика деформируемого твердого тела и обработка металлов давлением. Тула: ТулГУ, 2002.-Часть 1.-С. 152−161.
  129. Baltov A., Savchuk A. A Rule of Anisotropik Harolening // Acta Mechanica. 1965. — Vol.1. — № 2. — P. 81−92.
  130. Bartle P.M. Diffusion Bonding: a look at the future // Weld. 11. -1975. — P. 799−804.
  131. Bhattacharyya D., Moltchaniwskyi G. Measvrement of Anisotropy by the Ring Compression Test // J.Mech. Work. Technol. 1986. — 13. — № 3. — P. 325 330.
  132. Cornfield G.C., Johnson R.H. The Forming of Superplastic Sheet Metal // Int. J. Mech. Sci. 1970. — vol.12. — P. 479−490.
  133. Dunford D.V., Partridge P.G. Superplasticity in Aerospace // Aluminum. Cranfield. 1985. — P.257.
  134. Holt D.L. An analysis of the building of a superplastic shirt by lateral pressure // International Journal of Mechanical Sciences, 1970, Vol. 12. P. 491 497.
  135. Jovane F. An approximate analysis of the superplastic forming of a thin circular diaphragm: theory and experiments. // International Journal of Mechanical Sciences, 1968, Vol. 10, № 5. P. 403−427.
  136. Wu M.C., Yeh W.C. Some Considerations in the Endochronic Description of Anisotropic Hardening // Acta. Mech. 1987. — 69. — № 1. — P.59−76.of Anisotropic Hardening // Acta. Mech. — 1987. — 69. — № 1. — P.59−76.
  137. Zharkov V.A. Theory and Practice of Deep Drawing. London: Mechanical Engineering Publications Limited, 1995. — 601 p.1. УТВЕРЖДАЮ"1. Генеральный директор
  138. У^^осяедЖ^АО «ТНИТИ» ШШШЫШ. I— Э.С.ДубровскийхФШШШР!марта 2006 г. 1. АКТоб использовании результатов научно-исследовательской работы
  139. ОБ ИСПОЛЬЗОВАНИИ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ
  140. Исследование процесса комбинированной вытяжки анизотропного материала в режиме ползучести1. Program Test-
  141. Uses Crt, Hot, Work, Io, NewPosl- Begin InitData-1. RazMode:= Omega {Sigma}-1. (RazMode = Sigma) Or (RazMode = Lokaliz) Then m:= 0- SeeAlIProcess:= True-
  142. Assign (Out,'out.txt') — Rewrite (Out)-1. Case Draw Of1. DrKomb: Case Swage Of
  143. Kon: DrawingKombKon- Rad: DrawingKombRad-1. End-
  144. DrPoslKomb: DrawingPoslKombNew-1. End-1. Close (Out)-1.Razr = True Then
  145. Writeln (' Разрушение1) Else Begin Writeln (' Готово') —
  146. Writeln (' Результаты в файлах: out. txt')-1. Writeln (' strength. txt')-1. End- Ch:= ReadKey- End.1. Unit Work- Interface
  147. Uses Hot, 10, Volumes, Volposl-
  148. Var KeeperEpsecp, KeeperKsiecp, KeeperOmegal: Real-1. Procedure Zonala-1. Procedure Zonalb-1. Procedure Zonalv-1. Procedure Zona2−1. Procedure DrawingKombRad-1. Procedure DrawingKombKon-
  149. Procedure DrawingPoslKomb-1.plementation
  150. Procedure Zonala- Зона плоского напряженного состоянияфланец1. Var k: Integer-1. Sigmatetal, si: Real-
  151. Sigmatetai, Sigmaroi: Real- sd, Pl, Q: Real- Deltaro: Real- Временно Label 1, NoIter- Begin1. nla ≤ 1 Then Begin1. nla = 1 Then V8:= 0 Rk:= Rc- Else Exit- End- Zona~ Zla-
  152. SeeAllProcess = True Then Begin
  153. AlIProcessInfo:= Head- PrintAlIProcessInfo (AllProcessInfo) — End-i:= 1- 1-ая точка1. Keeperi:= i-
  154. Omegal:= Datal. PreOmegal- f:= -1/(1+R) — ro:= Rk- roi:= ro-
  155. Vro:= -V0*Pow (rr/ro, 1 +f) —
  156. Ksie:= Sqrt (2/3*(2+R)*(Sqr®+l))/(l+R) * V0*Pow (rr/ro, R/(l+R))*l/(ro/Sin (AIfa)) — s:= sO1. Pow (Rk/RO,-l/(l+R))-sk:= s-1. Sigmaro:= 0- Res-1. Prigim = True Then Begin
  157. Pl:= Pi*dl*sO * (l-md)/md * Sigmab- sd:= sO/dO- Q := 0.1 * (l-18*sd/(l-md)) * Pl/Sqr (md) — If Q < 0 Then Q:= 0-
  158. Sigmaro— mum*Q/(Pi*Rk*s0) — Sigmaroi:= Sigmaro- End Else1. Begin
  159. Sigmaro := 0- Sigmaroi:= 0- End-
  160. Sigmateta:= -Sqrt (2*(2+R)/(3*(1+R))) * Sigmal- «For i:= 1 To nla+1 Do Beginomegal:= Data1. PreOmegal- k:=l-1. Sigmaroi:= Sigmaro-
  161. Sigmatetai:= Sigmateta- ro:= TempPlacela (i) — If Razr = True Then
  162. Exit- Vroi:= Vro- If i > 1 Then Begin
  163. Sigmaro:= sigmaroi-(sigmaroi*(l+fl)-Sigmatetai)/roi * (TempPlacela (i)
  164. TempPlacel a (i-1)) — Deltaro:=(TempPlacel a (i)-TempPlacel a (i-l)) — End- If i > 1 Then Skor- Res-1. Sigmateta:= (R*Sigmaro
  165. Sqrt (Sqr®*Sqr (Sigmaro) (1+R)*l+R)*Sqr (Sigmaro)-2/3*(2+R)*Sqr (Sigmal)))) /l+r)-f:= -(Sigmaro+Sigmateta) / (Sigmateta*(1 +R)-R* Sigmaro) — WriteRo-ro:= roi+Vroi*Deltat- If RazMode In Omega, All. Then
  166. CheckOmega = True lb en Exit- If RazMode = Lokaliz Then If CheckLok = True Then Exit-
  167. Sigmaroi := Sigmaro- Sigmatetai:= Sigmateta- If SeeAllProcess = True Then Begin
  168. AllProcessInfo:= Body- Print AllProcessInfo (AllProcessInfo) — End- ReFreshData- Keeperi:= i- fl:=f- roi:= ro-si:= s- Vroi:= Vro-
  169. MaxOmega < Omegal Then MaxOmega:= Omegal-1. End-
  170. SeeAllProcess = True Then Begin
  171. AllProcessInfo:= Tail- PrintAllProcessInfo (AllProcessInfo)-1. End- nla:= nla-1- End-
  172. Procedure Zonalb- Зона плоского напряженного состояниятор1. Var dFi: dFiType-
  173. Tmpa, Kl, K2, Sigmatetal, si, Sigmatetai, Sigmaroi: Real- CountSigmateta, Fii, sx, x: Real- EndPoint, k: Integer-1.bel l, 2, NoIter- Begin1. nib ≤ 0 Then
  174. Exit- LastStep:= False- Zona:= Zlb-
  175. SeeAllProcess = True Then Begin
  176. AllProcessInfo:= Head- PrintAllProcessInfo (AllProcessInfo) — End-1. nib > NParts Then nlb:= NParts- If Rk>Rc Then Begins:= DataKeeperi+l.Pres-
  177. Sigmaro:= Sigmaro+Sqrt (2/3*(2+R)/(l+R))*Sigmal*s/(4*Rmc) — Sigmaroi := Sigmaro- If Draw = DrBez Then Case Swage Of
  178. Rad: Gamma:= Pi/2- Kon: Gamma» Pi/2 Alfa-1. End Else
  179. Gamma:= Pi/2 Alfa- Fi:= 0−1. Vroi:= Vro-x:= Sqr®*Sqr (Sigmaro) (1+R)*l+R)*Sqr (Sigmaro)-2/3*(2+R)*Sqr (Sigmal)) — If x < 0 Then
  180. Begin Razr:= True- Exit- End- Sigmateta:= (R*Sigmaro
  181. Sqrt (Sqr®*Sqr (Sigmaro) (1+R)* ((l+R)*Sqr (Sigmaro)-2/3*(2+R)*Sqr (Sigmal)))) / (1+r)-f:= -(Sigmaro+Sigmateta) / (Sigmateta*(l+R)-R*Sigmaro)-1. Skor- Res- End-1. Rk ≤ Rc Then Begin
  182. Rk = Rc Then Case Swage Of1. Rad: Gamma:= Pi/2−1. End-
  183. Keeperi:= 0- i:= 1- Fi:= 0- ro:= Rk- roi:= ro- Omegal:= Datal. PreOmegal- f:= -1/(1+R) — s:= Data1. .Pres*Pow (Rk/R0,-1 /(1+R))-s:= sO *Pow (Rk/R0,-1/(1+R))-sk:= s- WriteRo-rl:= (dp/2-Rp) + (Rp+s/2)*Cos (Pi/2-Alfa)-1. Vro:= -V0*Pow (rl/ro, l+f) —
  184. Ksie:= Sqrt (2/3*(2+R)*(Sqr®+l))/(l+R) *
  185. V0*Pow (rl/ro, R/(l+R))*l/(ro/Sin (Alfa))-1. Res-
  186. Sigmateta :=-Sqrt (2*(2+R)/(3*(l+R))) * Sigmal- Sigmatetai:= Sigmateta- Sigmaro := 0- Sigmaroi:= 0−1. Keeperi:= 0-s:= DataKeeperi+l.Pres- sx:= (Rc-Rk) / (Rm+0.5*s) —
  187. Fi:= ArcTan (sx/sqrt (1-sqr (sx))) — If Rk < Rc Then1. Gamma := Pi/2 Fi- End-
  188. Vrom := Vro- Vroim:= Vro- DeltaFi:= 0- ro:= Rc-Rmc*Sin (fi) — If Razr = True Then Exit-
  189. Draw = DrPosl Then InitdFiPosl (dFi)1. Else InitdFi (dFi) —
  190. ViewdFi (dFi) — Просмотр значений dFi (dfi.txt)1. Case Swage Of
  191. Rad: EndPoint:= NPoints AddZ2-
  192. Kon: EndPoint:= NPoints-nlv AddZ2−1. End-
  193. For i:= Keeperi+1 To EndPoint Do Begin
  194. CountSigmateta:= 0- Sigmaroi := Sigmaro- Sigmatetai:= Sigmateta- fl:= f-
  195. Fii:= Fi- roi:= ro- Vroi:= Vro- Vroim:= Vrom-
  196. Fi:= Fi + dFi1.- DeltaFi:= dFii.- ro:= Rc (Rm+0.5*s)*Sin (Fi) — Ifi = NPoints Then Fi:= Pi/2- k:=l-
  197. Tmpa:= (dp/2+Rm+sl)/Rmc- Kl:= (l-fl)*Cos (Fi) / (Tmpa-Sin (Fi)) + mum- K2:= (Cos (Fi)+mum*Sin (Fi)) / (Tmpa-Sin (Fi)) — If i > 1 Then
  198. Sigmaro:= Sigmaroi + (Sigmaroi*Kl Sigmatetai*K2) * DeltaFi- If CheckRazr = True Then Exit-x:= Sqr®*Sqr (Sigmaro) (1+R)*l+R)*Sqr (Sigmaro)-2/3*(2+R)*Sqr (Sigmal))-1. x < 0 Then
  199. Begin Razr:= True- Exit- End- If i = 1 Then
  200. Sigmateta := -Sqrt (2*(2+R)/(3*(1+R))) * Sigmal1. Else1. Sigmateta:= (R*Sigmaro
  201. Sqrt (Sqr®*Sqr (Sigmaro) (1+R)* ((l+R)*Sqr (Sigmaro)-2/3*(2+R)*Sqr (Sigmal))x)) / (l+r)-f:= -(Sigmaro+Sigmateta) / (Sigmateta*(l+R)-R*Sigmaro) — If i > 1 Then
  202. Data1.Pres*Pow ((Tmpa-Sin (Fi))/(Tmpa-Sin (Fii)), f) — WriteRo- Skor- Res-ro:= roi+Vroi*Deltat- Sigmaroi :=Sigmaro- Sigmatetai:= Sigmateta- P:= 2*Pi*(dp/2+sO)*sO*Sigmaro- If SeeAllProcess = True Then Begin
  203. AllProcessInfo:= Body- PrintAllProcessInfo (AllProcessInfo) — End-1. MaxOmega < Omegal Then
  204. MaxOmega:= Omegal- If i < NPoints Then
  205. ReFreshData- Keeperi:= i- End- dFik:= FirstdFi-1. (NParts = 19) And (Swage = Rad) Then If n 1 a > 0 Then If RazMode = Lokaliz Then1. CheckLok = True Then1. Exit-1. NParts > 1 Then Begin
  206. Sigmaro:= Sigmaro+Sqrt (2/3* (2+R)/(1+R))*Sigmal*s/(4lkRmc) — поворот x:= Sqr®*Sqr (Sigmaro) (1+R)*l+R)*Sqr (Sigmaro)-2/3*(2+R)*Sqr (Sigmal))-1. x < 0 Then
  207. Begin Razr:= True- Exit- End- Sigmateta:= (R*Sigmaro
  208. Sqrt (Sqr®*Sqr (Sigmaro) (1+R)* ((l+R)*Sqr (Sigmaro)-2/3*(2+R)*Sqr (Sigmal)))) / (1+r)-1. End-
  209. P:=2*Pi*rr*s*sigmaro- If Rk ≤ Rc Then
  210. Gamma— Gamma dFi1.- LastStep— True- If SeeAllProcess = True Then Begin
  211. AllProcessInfo:= Tail- PrintAllProcessInfo (AllProcessInfo) — End- sb:= s- If Draw = DrKomb Then x:= 11. Else x:= 0−1. (nla = 0) And (NParts = nlb+nlv+x) Then nib™ nib 1- End-
  212. Procedure Zonalv- Конический участок
  213. Var Sigmatetai, Sigmaroi, x: Real- Label 1, NoIter- Begin1. nlV ≤ 0 Then1. Exit- Zona™ Zlv-
  214. NParts = nlv + AddZ2 Then Keeperi:= 0- i:= Keeperi+1- If SeeAllProcess = True Tben Begin
  215. AllProcessInfo:= Head- PrintAllProcessInfo (AllProcessInfo) — End-x:= (Rc (Rm+0.5*s0)*Sin (Pi/2-Alfa)) — If Rk > (Rc — (Rm+0.5*s0)*Sin (Pi/2-Alfa)) Then Begin s:= DataKeeperi+l.Pres-
  216. Sigmaro:= Sigmaro+Sqrt (2/3*(2+R)/(l+R))*Sigmal*s/(4*Rmc) — If nOa = 0 Then1. Keeperi:= 0−1. Vroi:= Vro-x:= Sqr®*Sqr (Sigmaro) (l+R)*l+R)*Sqr (Sigmaro)-2/3*(2+R)*Sqr (Sigmal)) — If CheckRazr = True Then Exit- If x < 0 Then
  217. Begin Razr:= True- Exit- End- Sigmateta:= (R*Sigmaro-Sqrt (Sqr®*Sqr (Sigmaro) (1+R)* ((l+R)*Sqr (Sigmaro)-2/3*(2+R)*Sqr (Sigmal)))) / (1+r)-f:= -(Sigmaro+Sigmateta) / (Sigmateta*(l+R)-R*Sigmaro)-1. Skor- Res-
  218. Sigmatetai:= Sigmateta- Sigmaroi:= Sigmaro-1. End-
  219. Rk ≤ (Rc (Rm+0.5* sO)* Sin (Pi/2-Alfa)) Then Begin ro:= Rk-roi:= ro-
  220. Omegal:= Datal. PreOmegal- f:= -1/(1+R) — s~ Data1. Pres*Pow (Rk/RO,-l/(l+R)) — Skor-s:= sO *Pow (Rk/RO,-l/(l+R))-sk:= s- WriteRo-rl:= (dp/2-Rp) + (Rp+s/2)*Cos (Pi/2-AIfa) —
  221. Vro:= -V0*Pow (r 1 /ro, l +f) —
  222. Ksie:= Sqrt (2/3*(2+R)*(Sqr®+l)/(l+R)) *
  223. V0*Pow (rl/ro, R/(l+R))*l/(ro/Sin (Alfa))-1. Res-
  224. Sigmateta := -Sqrt (2*(2+R)/(3*(1+R))) * Sigmal- Sigmatetai:= Sigmateta- Sigmaro := 0- Sigmaroi:= 0−1. End-
  225. DataKeeperi+l.Prero:= ro- roi:= ro- Vroi :=Vro- Vrom := Vro- Vroim:= Vro- fl:= f-
  226. For i:= Keeperi+1 To NPoints AddZ2 Do Begin omegal:= Data1. PreOmegal- Ifi>l Then ro:= TempPlaceOv (i) — If i > 1 Then
  227. Sigmaro:= sigmaroi-(sigmaroi*(l+fl)-Sigmatetai)/roi * (ro roi) — Sigmaro:= sigmaroi+(Sigmatetai*(l+mum*ctg (Alfa))-sigmaroi*(l+fl))/roi * (ro — roi) — Skor- Res-
  228. CheckRazr = True Then Exit-x:= Sqr®*Sqr (Sigmaro) (1+R)*l+R)*Sqr (Sigmaro)-2/3*(2+R)*Sqr (Sigmal)) -1. x < 0 Then
  229. Begin Razr:= True- Exit- End- If i = 1 Then
  230. Sigmateta := -Sqrt (2*(2+R)/(3*(1+R))) * Sigmal Else1. Sigmateta:= (R*Sigmaro
  231. Sqrt (Sqr®*Sqr (Sigmaro) (1+R)* ((1 +R)*Sqr (Sigmaro)-2/3 *(2+R)* Sigmal) x)) / (1+r)-f:= -(Sigmaro+Sigmateta) / (Sigmateta*(l+R)-R*Sigmaro) — If i > 1 Then s:= Data1. Pres*Pow (ro/Datai.Prero, f)-1. WriteRo-
  232. RazMode In Omega, All. Then
  233. CheckOmega = True Then Exit- If RazMode = Lokaliz Then If CheckLok = True Then Exit-1. SeeAllProcess = True Then1. Begin
  234. AllProcessInfo:= Body- PrintAllProcessInfo (AllProcessInfo) — End- If i < NPoints Then1. ReFreshData- roi:= ro-
  235. Sigmaroi := Sigmaro- Sigmatetai:= Sigmateta- fl:= f- Vroi:= Vro-
  236. Vroim:= Vrom- Keeperi:= i- If MaxOmega < Omegal Then MaxOmega:= Omegal- End-
  237. P:=2*Pi*rr*s*sigmaro- If NParts = 19 Then If nl a > 0 Then If RazMode = Lokaliz Then If CheckLok = True Then Exit-
  238. SeeAllProcess = True Then Begin
  239. Zona:= Z2- If Swage = Rad Then
  240. Alfa:= Pi/2 ArcSin ((Rm+sl)/(Rm+sb)) — If (Draw = DrPoslKomb) And (BottomBorder = True) Then sb:= sd- rol:= sl/alfa- ro2:= sb/alfa-1. NPartsZ2:= 20-
  241. Nro := 1- Участки зоны II, перешедшие в стенкуdro:= (ro 1 -ro2)/NPartsZ2- го:= го2- Omegal:= 0- i:= Keeperi+1- If i = 0 Then i:= 1- Omegal:= Data1. PreOmegal- tdefut := 0- P := 0- SumSigmak:= 0- dp:= r0*2-s0- dl:= dp+sl- Rx := R00- Ry R90-
  242. Rxy:= Rx/Ry*(R45+l/2)*(l+Ry/Rx) — If Draw = DrJComb Then
  243. Ry:= Rx- V0:= ConstV0- Beta:= -V0*sl/Alfa- If Draw = DrUt Then Begin
  244. Ksie:= Sqrt (2*(Rx+Ry+Rx*Ry)/(3*Ry)) *
  245. Sqrt ((Rx+Ry)/(Rx*(l+Rx+Ry))*Sqr (Cos (Alfa)) + 2/Rxy*Sqr (Sin (Alfa))) * Abs (Beta)/Sqr (ro) — Ksie~ Sqrt (2*(Rx+Ry+Rx*Ry)/(3*Ry)) *
  246. Ry+1)/(1 +Rx+Ry)*Sqr (Cos (Alfa)) + l/2/Rxy*Sqr (Sin (Alfa))) * Abs (Beta)/Sqr (ro) —
  247. Sigmal:= SigmaeO*Pow (l-Omegal, m/n) / Pow (B, l/n) * Pow (Ksie, l/n) — SrSk := Sigmal*Sqrt (2*(Rx+Ry+Rx*Ry)/(3*Ry)) /
  248. Sqrt (Rx*(Ry/Sqr (Ry+Rx)+Rx/Sqr (Ry+Rx)+l)*Sqr (Cos (Alfa)) + Rxy/2* Sqr (Sin (Alfa))) — Sigmaro:= SrSk/2*Tan (Alfa/2) End Else
  249. Sigmaro:= Sigmaro + Sigmaro/2*Tan (Alfa/2) — MM:= -(mup mum)/Tan (Alfa) — RewriteSrengthtxt:= True- Pri ntUt (NPartsZ2) — Writeln-
  250. Writeln (' Nro rol ro2 dV dh dt sumt ') — While NPartsZ2 ≥ 0 Do Begin1. NPartsZ2 < 20 Then
  251. Sigmaro:= Sigmaro+(Sigmak*(l+MM)-Sigmaro)*(dro)/ro-1. SkorUt-dtMode:= 0- 0/11.itDeltatut (dtMode, Nro, rol, ro2, dro) — tdefut:= tdefut+deltatut- Writeln (Nro:4,tmprol:6:2,tmpro2:6:2,tmpV:6:2,tmph:6:2,Deltat:6:l, tdefut:8:l) — ResUt-
  252. Sigmak:= Sigmaro-Sigmal*Sqrt (2*(Rx+Ry+Rx*Ry)/(3*Ry)) /
  253. Sqrt (Rx*(Ry/Sqr (Ry+Rx)+Rx/Sqr (Ry+Rx)+l)*Sqr (Cos (Alfa)) + Rxy/2*Sqr (Sin (Alfa))) — SumSigmak:= SumSigmak + Sigmak*dro- Sigmateta:= CalcSigmaTeta- PrintUt (NPartsZ2) — ro:= ro+dro-
  254. NPartsZ2:= NPartsZ2-l- Nro := Nro +1−1. End-1. Beta:= 0- ?
  255. Sigmax:= Sigmaro+(Sigmaro-Sigmak)/2*Tan (Alfa/2) —
  256. P:= Pi*dl*sl*Sigmax + Pi*mup*dp*Abs (SumSigmak)*(ro2-rol)-1. PMax < P Then
  257. PMax:= P- PrintUt (NPartsZ2) — CheckRazr-
  258. Procedure DrawingKombRad- Var KeepNPoints: Integer-1.bel FullEjoin- Beginrr:= r0*md- Gamma:= Pi/2- Beta := 0- MaxOmega:= 0- KeepNPoints:=0- Sigmax:= 0- PMax := 0- VolumesKombRad- If Razr = True Then Exit- PrepareVar-
  259. Smalljnd = True Then Exit- GetFirstPlacesRad- V0:= CorrectV0- hp:= 0- t := 0- s:= sO-
  260. While hp < sO+Rm+Rp Do Beginhp:= hp+ dhp- t t+DeltaJ-1. sO+Rm+Rp hp < dhp Then Beginhp:= sOt-Rm+Rp-
  261. GoTo FullEjoin- Break- End-
  262. VolumesZonaORad- If nOa > 0 Then
  263. ZonaOa- If Razr = True Then Exit- If nOb > 0 Then ZonaOb- If Razr = True Then Exit- IfnOv > 0 Then ZonaOv- If Razr = True Then Exit-
  264. SeeAllProcess = True Then Begin1. CalcForce-
  265. PrintStrengthFile (KeepNPoints) — If PMax < P Then PMax:= P-1. End- Keeperi:= 0- End-
  266. FullEjoin: Полное прилегание RewriteZona2txt := True- RewriteSrengthtxt:= True- VolumesKombRad- nOa:=nla- nOb:=nlb- V0:= CorrectV0- Zona0a- Zona0b- Zona2-
  267. Razr = True Then Exit- If SeeAllProcess = True Then Begin
  268. CalcForce- PrintStrengthFile (KeepNPoints) — End-
  269. ControlConsist = True Then1. Exit- для программы Otnos
  270. KeepNPoints:= NPoints- sb:= sO-
  271. NPoints:= NPoints -1- NParts :=NParts -1- If nla > 1 Thennla:= nla 1 Elsenlb:= nib -1- While NPoints ≥ 1 Do Begin V0:= CorrectV0- NewVolumesRad- ZeroiseVar-1.itDeltat- sigmax:= 0−1. Zonala-1. CheckRazr-
  272. Razr = True Then Exit- Zonalb-1. Razr = True Then1. Exit-
  273. RazMode = Lokaliz Then CheckLok1. Else1. CheckRazr-1. Razr = True Then1. Exit- Zona2−1. Razr = True Then1. Exit-1. CheckRazr-1. Razr = True Then1. Exit-1. CheckCreeping = True Then1. Exit-1. SeeAllProcess = True Then
  274. GetStrength (KeepNPoints-NPoints) — NPoints:= NPoints -1- NParts := NParts 1- End-1. SeeAllProcess = True Then
  275. PrintStrengthFile (KeepNPoints)-1. End-
  276. Procedure DrawingKombKon- Var KeepNPoints: Integer-1.bel FullEjoin- Beginrr:= r0*md- Gamma:= Pi/2- Beta := 0- MaxOmega:= 0- KeepNPoints:=0- Sigmax:= 0- PMax := 0-
  277. RewriteVolumestxt:= True- Case Optim Of
  278. True: VolumesKombKonOpt- False: VolumesKombKon-1. End-
  279. Razr = True Then Exit- V4:= 0- V6:= 0- PrepareVar-
  280. RewriteVolumestxt:= False- If Smallmd = True Then Exit- GetFirstPlacesRad- V0:= CorrectV0- hp- 0-
  281. While hp < sO+Hm+Rp Do Beginhp.- hp+ dhp- t := t+Deltat-1. sO+Hm+Rp hp < dhp Then Beginhp:= sO+Hm+Rp-
  282. GoTo FullEjoin- Break- End-1. VolumesZonaOKon-1. nOa > 0 Then ZonaOa- If Razr = True Then Exit- If nOb > 0 Then ZonaOb- If Razr = True Then Exit- If nOv > 0 Then ZonaOv- If Razr = True Then Exit-
  283. SeeAllProcess = True Then Begin1. CalcForce-
  284. PrintStrengthFile (KeepNPoints) — If PMax < P Then PMax:= P-1. End- Keeperi:= 0- End-
  285. FullEjoin: Полное прилегание RewriteZona2txt := True- RewriteSrengthtxt:= True- Case Optim Of
  286. True: VolumesKombKonOpt- False: VolumesKombKon-1. End-nOa:=nla- nOb:=nlb- nOv:=nlv-1. V0:= CorrectV0−1. Zona0a-1. Zona0b-1. Zona0v-1. Zona2−1.Razr = True Then Exit-
  287. SeeAllProcess = True Then Begin1. CalcForce-
  288. PrintStrengthFile (KeepNPoints) — End-
  289. ControlConsist = True Then1. Exit- для программы Otnos
  290. KeepNPoints:= NPoints- sb:= sO-
  291. NPoints:= NPoints -1- NParts := NParts -1- If nla > 0 Then nla:= nla -11. Elselfnlb>0 Then nlb:= nib -1 Elsenlv:= nlv -1- While NPoints > 1 Do Begin
  292. V0:= CorrectV0- New Vol umesKon- ZeroiseVar- InitDeltat- hp:= hp+ dhp-
  293. Deltat:= dhp / ConstV0- t := t+DeltaJ- sigmax:= 0- Zonala- CheckRazr-
  294. Razr = True Then Exit- Zonalb-1. Razr = True Then Exit-
  295. RazMode = Lokaliz Then CheckLok1. Else1. Zonalv-
  296. CheckRazr- If Razr = True Then1. Exit- Zona2−1. Razr = True Then Exit-
  297. CheckRazr- If Razr = True Then Exit-1. SeeAllProcess = True Then
  298. GetStrength (KeepNPoints-NPoints) — NPoints:=NPoints- 1- NParts := NParts -1- Keeperi:= 0- End-1. SeeAllProcess = True Then
  299. PrintStrengthFile (KeepNPoints)-1. End-
  300. Procedure DrawingPoslKomb-1. Var KeepNPoints: Integer-
  301. Changehz: Boolean- dh: Real- Label 1- Доделать: ZonalbPosl EndPoint Begin rr:= rO*md- Gamma:= Pi/2- Beta := 0- MaxOmega:= 0- KeepNPoints:=0-
  302. Sigmax™ 0- RewriteVolumestxt:= True- V4:= 0- V6:= 0- PrepareVar-
  303. Smallmd = True Then Exit- GetFirstPlacesPosl-
  304. V0:= CorrectV0- hp:= hpO- t := hp / V0- Deltat:= 0- Deltat:= t- s := sO- si:= s- sb:= sO- so:= s- KeepNPoints:= NPoints-
  305. Полное прилегание ZonalaPosl- ZonalbPosl- ZonalvPosl- Zona2−1. Razr = True Then Exit-
  306. SeeAllProcess = True Then Begin1. CalcForce-
  307. PrintStrengthFile (KeepNPoints) — End-
  308. KeepNPoints:= NPoints- sb:= sO-
  309. NPoints:= NPoints -1- NParts := NParts -1- If nla > 0 Then nla:= nla -11. Else1. nib > 0 Then nlb:= nib -1 Elsenlv:= nlv -1- While NPoints > 1 Do Begin
  310. V0:= CorrectV0- New Vol umesKonPosl-
  311. ZeroiseVar- hp:= hp+ dhp- Deltat:= dhp / ConstV0- t := t+Deltat- sigmax:= 0−1. ZonalaPosl-1. CheckRazr-
  312. Razr = True Then Exit- ZonalbPosl-
  313. Exit- ZonalvPosl- CheckRazr-1. Exit- Zona2−1. Exit-1. CheckRazr-1. Razr = True Then1. Razr = True Then1. Razr = True Then1. Razr = True Then1. End- End.1. Exit-1. SeeAllProcess = True Then
  314. GetStrength (KeepNPoints-NPoints) — NPoints:= NPoints 1- NParts := NParts -1- Keeperi:= 0- If ControlConsist = True Then Exit-1. End-1. SeeAllProcess = True Then
  315. PrintStrengthFile (KeepNPoints)-для программы Otnos
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!