Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Повышение технологических свойств дуги при сварке неплавящимся электродом в инертных газах

Диссертация: Повышение технологических свойств дуги при сварке неплавящимся электродом в инертных газах
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Одной из важных проблем, присущих сварке неплавящимся электродом, является низкое качество формирования швов при сварке тонколистовых металлов, проявляющееся в несплавлении кромок, образовании прожогов, провисании сварных швов, высоких значениях коэффициента формы шва и др. Причина этих дефектов заключается в низкой физической и пространственной устойчивости малоамперной дуги, наблюдаемой при… Читать ещё >

Содержание

  • ГЛАВА 1. Достижения, проблемы, и перспективы дуговой сварки неплавящимся электродом в инертных газах
    • 1. 1. Процессы в приэлектродных областях дуги с неплавящимся электродом и ее устойчивость
    • 1. 2. Электрофизические и технологические аспекты устойчивости малоамперной дуги постоянного тока
    • 1. 3. Пути и средства повышения устойчивости малоамперной дуги переменного тока
    • 1. 4. Стойкость неплавящихся электродов при дуговой сварке на постоянном и переменном токе
    • 1. 5. Тепловое и силовое воздействие дуги с неплавящимся электродом на свариваемый металл
    • 1. 6. Цель и задачи исследования
  • ГЛАВА 2. Исследование электрофизических и технологических характеристик малоамперной дуги постоянного тока
    • 2. 1. Изучение условий работы и выбор неплавящихся электродов
    • 2. 2. Тепловые характеристики малоамперной дуги
    • 2. 3. Устойчивость малоамперной дуги и ее технологические свойства
  • ГЛАВА 3. Повышение стабильности дуги переменного тока «вольфрам — алюминий»
    • 3. 1. Стабилизация дуги переменного тока плазмой дуги косвенного действия
    • 3. 2. Влияние конструкции электрода на устойчивость дуги
    • 3. 3. Физическая устойчивость малоамперной дуги с импульсами тока прямоугольной формы
    • 3. 4. Пространственная устойчивость дуги с импульсами тока прямоугольной формы
  • ГЛАВА 4. Тепловые условия работы и стойкость неплавящихся электродов при сварке на постоянном и переменном токе
    • 4. 1. Статические и динамические характеристики дуги с неплавящимся электродом в инертных газах
    • 4. 2. Математическое моделирование теплового состояния рабочего участка неплавящихся электродов
    • 4. 3. Стойкость неплавящихся электродов при сварке дугой постоянного тока в аргоне, гелии и их смесях
    • 4. 4. Стойкость электродов при сварке дугой с импульсами тока прямоугольной и синусоидальной формы
    • 4. 5. Влияние состава смеси газов и конструкции неплавящихся электродов на их стойкость при сварке дугой
  • ГЛАВА 5. Исследование технологических свойств сварочной дуги с неплавящимся электродом
    • 5. 1. Энергетические характеристики дуги с импульсами тока прямоугольной формы
    • 5. 2. Технологические характеристики дуги постоянного тока и с импульсами тока прямоугольной формы
  • ГЛАВА 6. Разработка оборудования и технологических процессов сварки неплавящимся электродом
    • 6. 1. Аппаратура и неплавящиеся электроды для сварки в инертных газах
    • 6. 2. Технологические процессы сварки в инертных газах конструкций из алюминия его сплавов
    • 6. 3. Сварка тонколистовых конструкций на предприятиях оборонного комплекса
    • 6. 4. Опыт сварки неплавящимся электродом на предприятиях электротранспорта и металлургии

Повышение технологических свойств дуги при сварке неплавящимся электродом в инертных газах (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Дуговая сварка вольфрамовым электродом в инертных газах по производительности существенно уступает сварке плавящимся электродом. Однако сравнение между производительностью различных методов сварки не всегда реально отражают практические преимущества того или иного процесса.

Основными критериями выбора способов сварки при разработке новых конструкций и процессов являются их технологические возможности и простота реализации. При оценке применимости различных способов дуговой сварки для выполнения конкретного соединения на первый план выдвигаются технологические свойства дуги, включающие множество показателей: производительность сварки, качество формирования шва, стабильность процесса и воспроизводимость его результатов, механические и эксплуатационные свойства получаемых соединений и многие другие. В свою очередь, технологические свойства сварочных дуг определяются их электрофизическими особенностями в двух основных аспектах — свойствами дугового разряда, как такового и взаимодействием его со свариваемым металлом и электродным материалом. Зная основные закономерности влияния электрофизических параметров дугового разряда на его сварочно-технологические свойства, можно целенаправленно и эффективно воздействовать на процесс сварки, оптимизируя его для достижения требуемых результатов.

Взаимосвязь электрофизических особенностей горения и технологических свойств дуги с дуги с неплавящимся электродом прослеживается наиболее явно. В отличие от дуги с плавящимся электродом отсутствует влияние на свойства разряда процессов плавления и переноса электродного материала, взаимодействия металла с защитной средой, стабильности работы систем регулирования тока и напряжения, формирующих свойства шлаков и т. д. Во многом это определяет и преимущества процесса сварки неплавящимся электродом, делающие его наиболее распространенным при изготовлении конструкций ответственного назначения. Преимущества эти вполне определенны, однако проявляются лишь в конкретных технологических процессах и условиях сварки.

Так, например, отличаясь в целом хорошим формированием швов, сварка неплавящимся электродом толстостенных конструкций на токах свыше 300−400А затруднена по причине нарушения стабильности течения металла сварочной ванны из-за высокого давления дуги на ее поверхность. В ряде случаев достоинства процесса могут оказаться недостатками, требующими принятия специальных мер по их устранению. Сказанное можно отнести к низкой управляемости дуги при сварке на малых токах из-за высокой эластичности разряда. Проблемы, присущие сварке в инертных газах неплавящимся электродом, ограничивают область ее применения и делают неконкурентоспособной по отношению к другим, часто более дорогостоящим, способам сварки.

Одной из важных проблем, присущих сварке неплавящимся электродом, является низкое качество формирования швов при сварке тонколистовых металлов, проявляющееся в несплавлении кромок, образовании прожогов, провисании сварных швов, высоких значениях коэффициента формы шва и др. Причина этих дефектов заключается в низкой физической и пространственной устойчивости малоамперной дуги, наблюдаемой при сварке как на постоянном, так и на переменном токе. Однако корни этого явления у двух процессов различны и поиск причин снижения устойчивости дуги требует самостоятельного анализа условий горения дуги. С другой стороны, в каждом процессе устойчивость сварочной дуги следует рассматривать также в двух аспектах. Первый касается вопросов физической устойчивости разряда, то есть стабильности его параметров во времени, второй — пространственной устойчивости дуги и связанных с ней вопросов управляемости и возможности применения для сварки тонколистовых конструкций.

Известно, что эффективность нагрева свариваемого металла повышается при увеличении плотности тока на электроде. Однако недостаточная стойкость вольфрамовых электродов традиционных конструкций не позволяет в полной мере реализовать этот путь повышения производительности сварки. В связи с этим успехи дуговой сварки непла-вящимися электродами в инертных газах в значительной мере определяется свойствами электродов и потенциальными возможностями их улучшения.

От конструкции неплавящегося электрода и, прежде всего, его рабочего участка зависят технологические свойства сварочной дуги и, как следствие, результаты сварки. Эта зависимость, а также стремление к увеличению срока службы электродов послужили причиной того, что с 1942 года, когда впервые в США неплавящиеся вольфрамовые электроды были применены для дуговой сварки в аргоне, разработано множество их конструкций, основной среди которых до сих пор остается вольфрамовый пруток с рабочим участком, имеющим форму полусферы или конуса. Продолжающийся поиск новых технических решений свидетельствует о том, что традиционная конструкция электродов не всегда удовлетворяет технологическим требованиям, предъявляемым к ним, а тот факт, что она по-прежнему является преобладающей — об актуальности этого поиска и в настоящее время.

Из всего многообразия требований к неплавящимся электродам для дуговой сварки б инертных газах можно выделить основные:

1. Электрод должен обеспечивать уверенное возбуждение, физическую устойчивость и технологически необходимую мобильность сварочной дуги.

2. Электрод должен иметь высокую работоспособность, сохраняя свои качества и возможность применения в течение максимально возможного рабочего времени.

3. Электрод должен быть технологичным в изготовлении и последующем его применении. Усложнение конструкции электрода или повышение трудоемкости подготовки его к сварке должны быть оправданы получаемыми результатами сварки и экономическим эффектом.

4. Конструкция электрода должна обеспечивать минимальные потери электродного материала при первичной и повторных подготовках его к сварке (например, при заточке рабочего участка).

5. Конструкция электрода должна обеспечивать прогнозируемость и воспроизводимость результатов сварки. Незначительные изменения параметров режима или состава применяемых материалов не должны сопровождаться отклонениями параметров проплавлений.

Условия выполнения этих требований определяются характеризующими неплавящиеся электроды технологическими параметрами: диапазоном рабочих токов, максимально допустимым сварочным током, максимально допустимой плотностью тока на электроде и его рабочем участке, расходом электродного материала (например, на единицу длины шва), длительностью непрерывной работы с сохранением формы рабочего участка и так далее. Эти параметры ограничивают возможную область применения электродов определенного типа, однако следует иметь ввиду, что их значения зависят от конкретных условий дуговой сварки. По этой причине они не могут быть достаточным критерием пригодности электродов в каждом конкретном случае. Необходимо учитывать и другие обстоятельства технологического и экономического характера, например, зависимость силового и теплового воздействия дуги на сварочную ванну от конструкции рабочего участка электрода.

По этим причинам для правильного выбора неплавящегося электрода необходимы знания условий его работы и путей приведения их к оптимальным с точки зрения как его работоспособности, так и эффективности воздействия дуги на свариваемый металл.

Широкие возможности для повышения технологических свойств дуги переменного тока предоставляет процесс сварки асимметричными разнополярными импульсами прямоугольной формы. Накопленный к настоящему времени опыт показывает, что преимущества его заключаются в более высокой устойчивости дуги, особенно при сварке на малых токах, возможности раздельного управления качеством катодной очистки свариваемой поверхности и проплавляющей способностью дуги посредством регулирования амплитуды и длительности импульсов тока прямой и обратной полярности. Наряду с широкими технологическими возможностями, инверторные источники питания отличаются высоким КПД, хорошими массогабаритными показателями, возможностью программирования наиболее часто используемых режимов сварки.

Представленные в настоящей работе исследования проводились с привлечением трудов по проблемам сварки неплавящимся электродом Г. И. Лескова, B.C. Гвоздецкого, Д. М. Рабкина, Д. А. Дудко, Б. И. Шнайдера, А. Н. Корниенко, Д. М. Погребицкого, И. И. Зарубы, В. К. Лебедева, B.C. Мечева, Э. М. Эсибяна, А. Я. Ищенко, А.Г., Покляцкого (ИЭС им. Е.О. Па-тона HAH Украины), В. М. Ямпольского, А. И. Акулова, Э. А. Гладкова.

МГТУ им. Н.Э. Баумана), A.A. Ерохина, В. А. Букарова, И. Д. Кулагина, H.H. Рыкалина, Н. В. Самойленко (Институт металлургии и материалов им. A.A. Байкова РАН), В. И. Столбова, В. П. Сидорова, Ю. В. Казакова (Тольяттинский государственный университет), В. А. Ленивкина, Н. Г. Дюргерова (Донской государственный технический университет), И. М. Ковалева (Тульский государственный технический университет), Д. Г. Быховского, W.F. Savage, S.S. Strunck, S. Kou, M.S. Tsai, V. Nishikava, I.S. Goodman, G.N. Haddad, V.P. Kuianpaa, S. Kyselica, M. Tomsic, S. Barhorst.

При анализе условий работы термоэмиссонных дуговых катодов использованы труды российских и зарубежных физиков И. Г. Кесаева, В. Ф. Гордеева, A.B. Пустогарова, A.M. Дороднова, Н. П. Козлова, Я. А. Помелова, М. Ф. Жукова, П. А. Шоек, A.D. Morris, W.C. Core и др.

Работа выполнена на кафедре «Оборудование и технология сварочного производства» Волгоградского государственного технического университета при поддержке гранта Президента РФ. Отдельные разделы работы включались в научно-технические программы Минобразования РФ «Научные исследования высшей школы по приоритетным направлениям науки и техники» (2003;04гг.), Сводные планы и перечни научно-исследовательских, проектно-конструкторских и технологических работ по сварочной науке и технике (1987;92гг.), одобренные Объединенной сессией Научного совета по проблеме «Новые процессы сварки и сварные конструкции» ГКНТ и Координационным Советом по сварке.

Цель работы: Создание научно обоснованных процессов сварки, разработка нового сварочного оборудования и конструкций неплавящих-ся электродов, обеспечивающих повышение технологических свойств дуги в инертных газах.

Работа выполнена с применением методов физического и математического моделирования, микрорентгеноспектрального и рентгено-структурного анализа (МГТУ им. Н.Э. Баумана), рентгенографии (ВНИ-ИПТхимнефтеаппаратуры), оптической пирометрии, зондирования дуги, электронного осциллографирования, цифровой видеои фотосъемки, калориметрии, металлографических исследований и механических испытаний сварных соединений.

В первой главе рассмотрены и обобщены литературные данные по проблемам повышения стойкости неплавящихся электродов, улучшения устойчивости дуги и формирования сварных швов, повышения производительности сваркипоставлены задачи исследований и намечены пути их решения.

Вторая глава посвящена изучению электрофизических и технологических характеристик малоамперной дуги постоянного тока и разработке методов повышения ее устойчивости при сварке тонколистовых высоколегированных сталей.

В третьей главе исследована стабильность малоамперной дуги при сварке тонколистового алюминия и его сплавов на синусоидальном токе и асимметричными разнополярными импульсами тока прямоугольной формы. Выработаны требования к конструкциям неплавящихся электродов и источников питания.

В четвертой главе представлен анализ тепловых условий работы неплавящихся электродов при сварке на переменном и постоянном токе в аргоне, гелии и их смесях с применением методов математического и физического моделирования.

Пятая глава обобщает представленные теоретические разработки и посвящена исследованиям технологических характеристик сварочной дуги с неплавящимся электродом.

В шестой главе описаны выполненные конструкторские и технологические разработки, приведены сведения о внедренных технологических процессах.

Научная новизна работы заключается в следующих основных положениях:

Новым научным положением работы, развивающим физические основы управления свойствами сварочной дуги с неплавящимся электродом, является установление возможности и определение условий существования разряда с диффузным катодным пятном (ДКП) в гелии и его смесях с аргоном, в том числе в импульсах прямой полярности при сварке на переменном токе. При этом стойкость неплавящихся электродов не уступает их стойкости при сварке в чистом аргоне, а эффективность нагрева металла характеризуется наличием термодинамического минимума, обусловленного ростом эффективной мощности дуги при увеличении концентрации гелия с одной стороны и снижением ее силового воздействия — с другой. Взаимовлияние этих факторов обуславливает повышение проплавляющей способности дуги при концентрациях гелия более 25−30% и обеспечивает улучшение формирования швов при сварке на высоких значениях погонной энергии при концентрациях гелия более 50%.

В рамках экспериментальных исследований и математического моделирования выявлены условия горения дуги с ДКП, определяемые взаимосвязью конструкции неплавящихся электродов, их материала, теплового баланса и параметров режима сварки. Установлена решающая роль в формировании ДКП эмиссионного охлаждения рабочего участка электрода и джоулева тепловыделения, требуемый уровень которого обеспечивается при плотностях тока в рабочей зоне менее 45−50А/мм2, когда тепловыделение на омическом сопротивлении достигает или превышает уровень энергии, отводимой теплопроводностью.

Впервые установлено, что высокая проплавляющая способность дуги переменного тока с прямоугольной формой импульсов (ПФИ) обусловлена мощным газодинамическим воздействием ее на сварочную ванну, связанным с резким изменением давления дуги при смене полярности. При этом выявлены характерные особенности дуги ПФИ, заключающиеся в:

• падении напряжения дуги в импульсах прямой полярности до аномально низких значений 3,5−5 В при показателях коэффициента асимх Е метрии по длительности импульсов кхас-—^— >0,77−0,8;

Гобр + гпр

• увеличении проплавляющей способности дуги при использовании электродов с конической заточкой в диапазоне 0,2 < ктас < 0,38 за счет сжатия катодного пятна в импульсах тока прямой полярности;

• росте устойчивости малоамперной дуги при повышении частоты переменного тока и уменьшении кгас, связанном с повышением пространственной стабильности катодного пятна в импульсах обратной полярности.

Экспериментально доказано, что длительность переходных процессов при повторных возбуждениях дуги в импульсах обратной полярности повышается с увеличением скорости нарастания напряжения на стадии тлеющего разряда в диапазоне от 0 до 130 В.

На основе исследования энергетических параметров катодных процессов определены условия устойчивости малоамперной дуги постоянного тока и показана эффективность применения для сварки ультратонких неплавящихся электродов, обеспечивающих диффузную привязку катодного пятна при плотностях тока, достигающих 225А/мм2. Установлено, что интенсивность образования наростов и «короны» на неплавящихся электродах, обусловленного конденсацией паров свариваемого металла и вольфрама, увеличивается с ростом градиента температур на рабочем участке и снижается при переходе к дуге с ДКП.

Практическая ценность: На основе исследований электрофизических и технологических характеристик дуги в инертных газах и их смесях разработаны пути и средства повышения стойкости неплавящихся электродов, улучшения формирования сварных швов, увеличения проплавляющей способности дуги и производительности сварки конструкций из высоколегированных сталей и цветных металлов. Созданы технологические рекомендации и соответствующее программное обеспечение, нацеленные на оптимизацию свойств дуги при решении конкретных задач в области сварки неплавящимся электродом.

Разработаны и реализованы методы повышения устойчивости малоамперной дуги постоянного и переменного тока, обеспечивающие качественное формирование сварных швов при сварке неплавящимся электродом тонколистовых металлов.

На основе новых технических и технологических решений разработаны высокоэффективные процессы сварки и наплавки неплавящимся электродом, комплекс высокоэффективного сварочного оборудования, включающий новые конструкции сварочных источников питания, горелок, неплавящихся электродов. Научные разработки внедрены на РКК «Энергия» им. С. П. Королева (г.Королев, Московской обл.) — ФГУП ПО «Баррикады» (г.Волгоград) — ПКК «Славянка» (г.Волгоград) — ПО «Волго-градэлектротранс" — Приволжской дистанции электроснабжения железной дорогиОАО «Камышинские электрические сети» (ф-л «Волгоград-энерго») — ОАО МЗ «Красный Октябрь» (г.Волгоград) — Волжском научно-техническом комплексе (г.Волжский). Суммарный экономический эффект от внедрения новых разработок составил 2.48 млн. рублей. В большинстве перечисленных работ автор являлся научным руководителем.

Материалы диссертации опубликованы в 65 научных работах, в том числе монографии, 14 статьях в центральных журналах, 8 патентах и авторских свидетельствах, 10 статьях в сборниках докладов. Девять работ, опубликованы на английском языке в журнале «Welding International».

Работа прошла апробацию на 23 конференциях различного уровня.

Структура и объем работы Диссертация состоит из введения, шести глав, общих выводов, списка литературы и приложений, изложена на 373 листах машинописного текста, содержит 254 рисунка и 24 таблицы.

Список литературы

включает 306 наименований.

Выводы.

1. Проведенные исследования послужили основой для разработки нового высокоэффективного сварочного оборудования, создания аппаратуры и материалов для сварки неплавящимся электродом в инертных газах. Конструкции разработанных устройств отличаются улучшенными технико-технологическими характеристиками, ориентированы на использование отечественной элементной базы и материалов, отличаются надежностью в работе и могут быть рекомендованы к широкому внедрению.

2. Внедрение результатов исследований в технологических процессах сварки разнообразных материалов в различных отраслях и условиях показало их восстребованность предприятиями машиностроения. Результаты работы будут полезны как при разработке новых технологических процессов сварки неплавящимся электродом в инертных газах, так и при модернизации существующих.

Заключение

.

1. На основе комплекса выполненных исследований установлены основные взаимосвязи характера протекания катодных процессов со стойкостью неплавящихся электродов, устойчивостью сварочной дуги, тепловым и силовым воздействием на сварочную ванну, позволяющие научно обоснованно и эффективно управлять ее технологическими характеристиками, обеспечивая высокую стабильность и производительность процесса сварки.

2. Теоретически и экспериментально доказано, что применение ультратонких (<0,5мм) электродов существенно повышает устойчивость катодного пятна малоамперной дуги. Допустимая плотность тока для таких электродов достигает 220А/мм2, что при высоком термическом сопротивлении вылета обеспечивает близкий к равномерному разогрев рабочего участка и исключает конденсацию на нем паров вольфрама и материала анода, сводя к минимуму процессы образования наростов и «короны». Малоамперная дуга с ДКП обладает низким газодинамическим воздействием на сварочную ванну, что существенно снижает требования к точности сборки заготовок и значительно уменьшает вероятность образования прожогов при сварке тонколистовых материалов. Применение ультратонких и многопрутковых электродов обеспечивает возможность сварки дугой с ДКП в диапазоне токов от 2А до 120А и не требует заточки рабочего участка. Пространственная стабильность малоамперной дуги повышается наложением на дуговой промежуток кратковременных импульсов тока, чем исключается дискретное перемещение анодного пятна и улучшается формирование швов при сварке торцовых соединений на повышенных скоростях.

3. На напряжение дуги оказывают совместное влияние конструкция рабочего участка неплавящегося электрода и состав защитного газа, а полный тепловой КПД дуги в аргоно-гелиевой смеси характеризуется наличием термодинамического минимума при содержании гелия в защитном газе 2530%. Стойкость неплавящихся электродов при сварке дугой с ДКП в гелии и его смесях с аргоном не только не уступает стойкости электродов при сварке в чистом аргоне, но и превосходит ее. Стойкость катодов с конической заточкой рабочего участка с увеличением содержания гелия снижается, причем наиболее существенно для электродов из технически чистого вольфрама. Для катодов с активирующими присадками характерно локальное разрушение на вылете независимо от пропорции газовой смеси, в то время как у электродов из технически чистого вольфрама при содержании гелия более 75−80% происходит оплавление рабочего участка. Увеличение концентрации гелия в аргоно-гелиевой смеси защитного газа способствует не только повышению проплавляющей способности дуги, но и нормализации формирования шва при высоких значениях погонной энергии, что связано с изменением характера нагрева рабочего участка неплавящихся электродов, обуславливающим снижение газодинамического воздействия дуги на сварочную ванну. Применение электродов с обратной конической заточкой обеспечивает нормальное формирование швов при существенно больших плотностях тока, чем электродов традиционной конструкции.

4. Устойчивость малоамперной дуги переменного тока при сварке алюминия и его сплавов определяется стабильностью повторных возбуждений разряда на обратной полярности, решающую роль в механизме которых играет скорость формирования катодных процессов в преддуговой период. Уставлено влияние параметров дежурной дуги, уровня остаточной термоэмиссии неплавящегося электрода и формы кривой сварочного тока на скорость нарастания напряжения аномального тлеющего разряда в переходный период и величину преддугового тока. Изменение в определенных пределах коэффициентов асимметрии дуги ПФИ по току и длительности импульсов прямой и обратной полярности с одновременным повышением частоты переменного тока существенно повышает пространственную устойчивость дуги, увеличивает коэффициент формы проплавлений, обеспечивает высокую стойкость неплавящегося электрода и хорошее качество катодной очистки свариваемой поверхности.

5. При неизменных т0бР, тпр с увеличением диаметра электрода растет максимальная температура его рабочего участка, что свидетельствует о целесообразности применения для сварки электродов минимально возможных диаметров. С увеличением т0бр снижается влияние активирующих присадок в материале электрода на его нагрев, а при т0бр > тпр стойкость электродов мало зависит от их материала и состава защитного газа. При определенных соотношениях длительностей импульсов тока прямой и обратной полярности тепловое состояние и стойкость неплавящихся электродов приближаются к таковым в условиях сварки дугой постоянного тока. С увеличением угла заточки неплавящегося электрода критическая величина тока возрастает, однако с ростом тобр это влияние становится менее существенным, и при Тобр/т0бр+т0бр ^ 0,5 угол заточки электрода не оказывает влияния на критическое значение тока. Изменяя плотность тока и длительность импульсов обратной полярности, можно достичь выравнивания температур на рабочем участке, что обеспечивает формирование дуги с ДКП в импульсах прямой полярности и существенно повышает эффективность процессов многопроходной сварки и наплавки.

6. Технологически значимым параметром процесса сварки дугой ПФИ является отношение гобр / Г. Оптимальный диапазон изменений последнего составляет 0,2−0,38, где минимальное значение относительной длительности импульсов тока обратной полярности ограничивается низким качеством катодной очистки свариваемого металла, а максимальное — снижением стойкости неплавящихся электродов. Эффективный КПД дуги ПФИ зависит от соотношения длительностей импульсов тока и при увеличении тобр/Т от 0,06 до 0,55 уменьшается на 6−8%. При малых значениях тобр/Т эффективный КПД близок по своему значению к эффективному КПД дуги постоянного тока прямой полярности и превышает КПД дуги синусоидального тока на 10−15%. Напряжения дуги ПФИ Udnp и (Уа обР существенно зависят от соотношения длительности импульсов прямой и обратной полярности, что необходимо учитывать при расчетах энергетических характеристик процесса и выборе режимов сварки. По проплавляющей способности дуга ПФИ существенно превосходит дугу с синусоидальной кривой тока, что объясняется мощным динамическим воздействием ее на сварочную ванну в результате резкой смены полярности. Изменение частоты импульсов тока в диапазоне 30−240Гц не влияет на энергетические характеристики и проплавляющую способность дуги ПФИ, а ее силовое воздействие уменьшается с ростом относительной длительности импульсов обратной полярности.

7. Проведенные исследования послужили основой для разработки новых технологий, создания высокоэффективного сварочного оборудования, аппаратуры и материалов для сварки неплавящимся электродом в инертных газах. Новые технологические процессы внедрены на РКК «Энергия» (г.Королев, Московской обл.) — ПО «Баррикады» (г.Волгоград) — ОАО «Славянка» (г.Волгоград) — ПО «Волгоградэлектротрано" — Приволжской дистанции электроснабжения железной дорогиОАО «Камышинские электрические сети» (ф-л «Волгоградэнерго») — ОАО «Красный Октябрь» (г.Волгоград) — Волжском научно-техническом комплексе (Волгоградская обл.). Экономический эффект от внедрения новых разработок составил 2.48 млн. рублей.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Г. И. Электрическая сварочная дуга. — М.: Машиностроение, 1970. — 335с.
  2. Г. М. Энергетические свойства электросварочной дуги. М.: Изд-во АН СССР, 1961.-254с.
  3. В., Меккер Г. Электрические дуги и термическая плазма. М.: Иностр. литер., 1961.-370с.
  4. В.Ф., Пустогаров A.B. Термоэмиссионные дуговые катоды. М.: Энергоатомиздат, 1988.-192с.
  5. В.А., Полупан B.A., Седых В.С.и др. Сравнительная оценка работоспособности не-плавящихся электродов различных конструкций // Сварочное производство. 1987. — № 8. -С.19−20.
  6. B.A., Маторин А. И., Седых B.C. и др. Композиционные неплавящиеся электроды для аргонодуговой сварки // Сварочное производство. -1983. № 5. — С. 17−18.
  7. Г. А., Мельников А. И., Морозов A.B. и др. Термоэлектронные катоды. М. Д: Энергия, 1966.-210с.
  8. А.Я. Аргонодуговая сварка вольфрамовым электродом. М.: Машгиз, 1956. -390с.
  9. Г. Вопросы теории вакуумной дуги / Вакуумные дуги: Пер. с англ. М., 1982. — С.267−384.
  10. Э.М. Исследование электрических и технологических свойств малоамперной сварочной дуги / Сварка специальных металлов и сплавов. Киев, 1963. — С.42−46.
  11. B.C. К теории катодных процессов в электрической дуге // Автоматическая сварка. -1969. № 1. — С.33−37.
  12. B.C. К теории катодных процессов в электрической дуге // Автоматическая сварка. -1969. № 6. — С. 1−4.
  13. И.Г. Катодные процессы электрической дуги. М.: Наука, 1968. — 244с.
  14. B.A., Дюргеров Н. Г., Сагиров X.H. Технологические свойства сварочной дуги в защитных газах. М.: Машиностроение, 1989. — 264с.
  15. Д.М. Электрическая дуга. М. Д: Госэнергоиздат, 1962. — 120с.
  16. Микроплазменная сварка / Под ред. Б. Е. Патона. Киев: Наукова думка, 1979. — 248с.
  17. B.C. Об электрическом поле объемного заряда у катода электрической дуги // Автоматическая сварка. 1965. — № 6. — С. 16 — 20.
  18. Леб Л. Б. Основные процессы электрических разрядов в газах. М.: ГИТТЛ, I960. — 204с.
  19. .Е., Лебедев B.K. Электрооборудование для дуговой и шлаковой сварки. М.: Машиностроение, 1966. — 359с.
  20. Л.В., Походня И.К, Зависимость повторного зажигания дуги переменного тока от физических характеристик материала, служащего катодом // Автоматическая сварка. -1984. № 6. — С.1 — 4.
  21. В.И., Буянов M.B., Бородин Ю. М. и др. Стойкость прямоугольных и круглых вольфрамовых электродов при длительной работе // Сварочное производство. 1979. — № 1. -С.12−13.
  22. Л.М., Гриценко М. С., Сидоров Л. Р. Оценка факторов, влияющих на длительную стойкость вольфрамового электрода и надежность возбуждения дуги при аргонодуговой сварке // Сварочное производство. -1979. № 1. — С.14−16.
  23. В.А., Ищенко Ю. С., Демичев В. И. Пути повышения стойкости вольфрамовых электродов при дуговой сварке // Сварочное производство. 1984. — № 9. — С.22−24.
  24. Д. Г. Кряков В.В. Образование «наростов» на вольфрамовых электродах с формируемой рабочей поверхностью // Автоматическая сварка. 1982. — № 8. — С.42−44.
  25. B.M., Карелин Б. А., Кубышкин B.B. Электродные материалы на основе тугоплавких металлов. -М.: Металлургия, 1976. -224с.
  26. Э.М. Исследование электрических и технологических свойств малоамперной сварочной дуги / Сварка специальных металлов и сплавов. Киев: АН УССР, 1963. — С. 137 152.
  27. В.Ф., Пустогаров A.B., Кучеров Я. Р. и др. Особенности работы вольфрамовых катодов в аргоне и гелии // Автоматическая сварка. 1989. — № 6. — С.48−50.
  28. B.M., Кислюк Ф. И. О влиянии химического состава вольфрамового электрода на характер его разрушения и блуждания дуги // Сварочное производство. 1972. — № 6. — С.6−9.
  29. А. С. 603 521 СССР, МП К В 23 К 9/06. Устройство для сварки на переменном токе плавящимся электродом со стабилизацией дуги / Н. И. Заруба, И. В. Пентегов, B.B. Дымченко и др. Опубл. 25.04.78, Бюл. № 15.
  30. В.Я., Лейбзон В. М., Лосицкий Н. Т. и др. Стойкость вольфрамового электрода при сварке меди в азоте II Сварочное производство. 1974. — № 4. — С.23−24.
  31. В.П., Иванова O.H., Мечев B.C. и др. Стойкость вольфрамовых электродов при аргонодуговой сварки титана по флюсу //Автоматическая сварка. -1979. № 10. — С.41−43.
  32. А.К., Крюковский B.H., Раймонд Э. Д. Горелка для аргонодуговой сварки с интенсивным охлаждением вольфрамового электрода // Сварочное производство. 1970. — № 8. -С.48−49.
  33. В.Н., Степанов B.B., Сайфиев P.3. Зависимость давления сварочной дуги от параметров вольфрамового электрода II Сварочное производство. 1980. — № 5. — С.5−7.
  34. Э.Д., Тащилов B.C., Шиганов H.B. Предупреждение блуждания дуги при аргонодуговой сварке II Сварочное производство. -1983. № 7. — С.31−33.
  35. Г. А., Шведиков B.M. Формирование зоны газовой защиты при дуговой сварке // Автоматическая сварка. 1986. — № 4. — С.36−38.
  36. B.A. Разработка и исследование неплавящихся электродов для сварки в аргоне на токах до 1000 А: дис. на соиск. ученой степени канд. техн. наук. Волгоград, 1988.
  37. С.Г. О рациональной форме рабочей поверхности вольфрамовых электродов, контактирующих с парами активирующего флюса // Сварочное производство. 2002. — № 4. -С.30−32.
  38. Neurath P.W., Gibbs J.W. Arc Cathode Emission Mechanisms at High Currents and Pressures // Journal of Applied Physic. 1963. — № 2. — P. 277−283.
  39. B.T. Стойкость вольфрамового электрода при импульсной сварке обратной полярности // Сварочное производство. 1967. — № 5. — С.48−49.
  40. Ando Kohei, Nishi Kawa Jan Stadies on tungsten electrode for TIG-arc welding // Japan Welding Society. 1971.-40. — № 6. — P.552 — 562.
  41. В.Ф., Пустогаров A.B., Кучеров Я.P. и др. Стойкость вольфрамового катода при дуговой сварке в гелии //Автоматическая сварка. 1986. — № 9. — С.66−67.
  42. Chihoski R.A., The rationing of power between the gas tungsten arc electrode // Welding Journal. -1970.-№ 2.-P. 69−82.
  43. Schleifgerat verlangert Lebensdauers von Wolframelectroden // Maschinenmarkt. 1983. — № 15.- P. 256.
  44. И.M. Пространственная устойчивость движущейся дуги с неплавящимся катодом // Сварочное производство. -1972. № 8. — С. 1−3.
  45. И.М. О некоторых закономерностях течениях дуговых плазменных потоков // Физика и химия обработки материалов. -1972. № 2. — С.17−20.
  46. A.A., Стрелков Л. А., Сизов П. Н. Особенности прохождения дуги через зазор // Сварочное производство. 1987. — № 12. — С.25−27.
  47. И.М., Кричевский E.M., Львов B.H. Влияние движения металла в сварочной ванне на устойчивость дуги и формирование шва // Сварочное производство. 1974. — № 11. — С.5−7.
  48. И.М. Некоторые способы стабилизации неустойчивых дуг с неплавящимся электродом // Сварочное производство. 1973. — № 6. — С.3−5.
  49. Ю.В., Лосева Г. И. Влияние характеристик потока защитных газов на устойчивость малоамперной дуги // Сварочное производство. 1970. — № 11. — С. 10−12.
  50. Ю.В., Столбов В. И., Корягин К. Б. и др. Отставание анодного пятна движущейся сварочной дуги // Сварочное производство. 1986. — № 10. — С.19−21.
  51. В.И. Исследование формы сварочной дуги // Автоматическая сварка. 1979. — № 2. -С.15−17.
  52. Ю.В., Столбов В. И., Корягин К.Б и др. Влияние активирующих флюсов на строение сварочной дуги в аргоне // Сварочное производство. -1985. № 4. — С.30−32.
  53. Hirschmann F. Automatic Random Shape Arc Welding usid X, Y and Rotation Control. Welding and Metal Fabrication, 1969, № 5, p.208−209.
  54. H.Г., Ганюшин В.M., Cae A.B. и др. Исследование качества сварки торцовых тонколистовых соединений в условиях действующих возмущений // Автоматическая сварка.- 1985. — № 1. -С.37−41.
  55. Д.М., Шнайдер Б. И., Дудко Д. А. Достижения, проблемы и перспективы развития микроплазменной сварки (обзор). // Автоматическая сварка. 1983. — № 10. — С.43−51.
  56. В.Я. Некоторые особенности сварки отбортованных и торцовых соединений // Автоматическая сварка. -1980. № 9. — С.51−53.
  57. В.В., Нечаев В. И. О давлении плазменной дуги // Сварочное производство. -1974.-№ 11.-0.4−5.
  58. Л.Е., Ильенко H.A., Гума B.B. Давление малоамперной дуги в аргоне на сварочную ванну // Автоматическая сварка. 1965. — № 10. — C.38−40.
  59. Д.А., Шннайдер Б. И., Погребицкий Д. М. Допустимые зазоры при ипульсно-дуговой сварке торцовых соединений металлов малых толщин // Сварочное производство. 1977. -№ 5. — C.27−31.
  60. В.И., Масаков В. В., Образование прожога при сварке плавлением тонких листов // Сварочное производство. -1977. № 10. — C.20−22.
  61. Г. И. Исследование процессов в дуге и источниках питания для перехода тока через нуль//Автоматическая сварка. 1963.- № 2, — C.4−8.
  62. Оборудование для дуговой сварки. Справочное пособие / Под. ред. B.B. Смирнова. Л.: Энергоатомиздат, 1986. — 656с.
  63. И.Я. Оборудование для дуговой электрической сварки. М.: Машгиз, 1968. -380с.
  64. В.А. Влияние параметров электрической цепи на повторное возбуждение дуги переменного тока //Автоматическая сварка. 1975. — № 11. — C.6−10.
  65. В.А. Влияние индуктивности на форму кривой переменного тока сварочной дуги // Автоматическая сварка. 1974. -№ 1. — C.8−11.
  66. B.A., Шигаев Т. Г. Влияние параметров электрической цепи на преддуговые процессы при сварке переменным модулированным током //Автоматическая сварка. 1979. -№ 3. — C.8−10.
  67. A.c. 329 972 СССР, МКИ B23K 9/16. Способ дуговой сварки / Лебедев B.K., Пентегов И. В., Заруба И. И. и др. (СССР).
  68. А. с. 523 769 СССР, МПК В 23 К 9/00. Устройство для сварки переменным током / Н. И. Заруба, В. А. Троицкий, И. В. Пентегов, B.B. Дымченко и др. Опубл. 05.08.76, Бюл. № 29.
  69. А. с. 1 165 537 СССР, МПК В 23 К 9/00. Устройство для многопостовой сварки / Н. И. Заруба, B.B. Дымченко, В. В. Андрев и др. Опубл. 07.07.85, Бюл. № 25.
  70. А. С. 1 416 280 СССР, МКИ B23K 9/06. Устройство для стабилизации дуги переменного тока / Бельков C.M. (СССР).
  71. А. С. 1 458 121 СССР, МПК В 23 К 9/06. Устройство для стабилизации сварочной дуги переменного тока / B.M. Попов, А. И. Ревякин. Опубл. 15.02.89, Бюл. № 6.
  72. А. С. 1 445 879 СССР, МПК В 23 К 9/06. Устройство для стабилизации дуги переменного тока / C.M. Бельков. Опубл. 23.12.88, Бюл. № 47.
  73. И.И., Дыменко B.B., Болотько В. И. Автономный стабилизатор горения дуги на 100 Гц (СД-3) / ИЭС им. Е. О. Патона HAH УССР. Киев, 1982. -4с.
  74. B.K., Лесков Г. И. Основы расчета и новые модели генераторов импульсов // Автоматическая сварка. 1967. — № 6. — C.7−12.
  75. И.И., Дыменко В. В. Стабилизаторы горения дуги переменного тока с двойным управлением //Автоматическая сварка. -1982. № 5. — C.43−46.
  76. И.И., Дыменко В. В., Болотько В. И. Применение стабилизаторов горения дуги с целью понижения напряжения холостого хода трансформаторов для ручной дуговой сварки // Автоматическая сварка. 1982. — № 10. — C.27−31.
  77. И.И., Дыменко B.B., Болотько В. И. Сварочные трансформаторы с устройствами стабилизации горения дуги. (Обзор) //Автоматическая сварка. 1989. — № 10. — C.46−51.
  78. B.B., Заруба И. И., Стемковский Е. П. Выбор полярности импульсов для стабилизации горения дуги //Автоматическая сварка. -1987. № 12. — C.28−34.
  79. Г. М. Динамические характеристики дуги переменного тока при сварке алюминиевых сплавов // Автоматическая сварка. 1984. -№ 11.- С.30−32.
  80. А. С. 1 426 718 СССР, МПК В 23 К 9/00. Устройство для сварки переменным прямоугольным током / О. Г. Булатов, B. C, Иванов, В. Д. Поляков и др. Опубл. 30.09.87, Бюл. № 27.
  81. Hinchen J. Avoiding problems when welding aluminium/ Welding and Metal Fabrication. 1988. -56,N3. — P.132−138.
  82. Square wave TIG300−400 // Smitweld report. 1990. — N1. — P.25−29.
  83. Hirosi M., Yoshinori H. Rectangular wave AC TIG welding of aluminium alloy // Technol. Repts Osaka Univ. 1988. — March, 9. — P.77−85.
  84. Ю.Е. Инверторные источники питаня для аргонодуговой сварки фирмы Lincoln Electric// Сварочное производство. 1977. — № 2. — C.36−37.
  85. Qilong W., Jiuhai Z., Yanping L. Dinamic characteristics of TIG welding arc with AC square wave // Harbin, 1985.-7 p.p. (IIW Doc., N 212−609−85).
  86. М.И., Каганский Б. А., Печенин A.A. Трансформаторы для элекгродуговой сварки. Я: Энергоатомиздат, 1988. — 136с
  87. Применение генераторов постоянного тока для сварки алюминиевых сплавов разнополяр-ными импульсами / J1.H. Быков, Н. М. Воропай, B.A. Мищенков, J1. J1. Павлов // Автоматическая сварка. -1972. № 5. — С.72−73.
  88. Источники питания для дуговой сварки с использованием инверторов / И. В. Пентегов, С. Н. Мещеряк, В. А. Кучеренко и др. //Автоматическая сварка. 1982. — № 7. — С.29−35.
  89. Источник питания для сварки алюминиевых сплавов прямоугольными импульсами / Л. Н. Быков, Н. М. Воропай, В. А. Мищенков, Л. Л. Павлов // Автоматическая сварка. 1972. — № 7. -С.72−73.
  90. Behnisch H. Das Schweibkonzept der Zukunf. Schweibmaschinen sollten primar getaktet und transistorisiert sein.- Metall, 1986. N5. — P.27−28.
  91. В. П., Цепенников Ю. А. Сварка алюминиевых сплавов током повышенной частоты / Монтаж и специальные работы в строительстве. -1981. № 4. — C.21−23.
  92. А. С. 221 477 СССР, МКИ B23K 9/16. Способ плазменной сварки / Патон Б. Е., Дудко ДА., Гвоздецкий B.C. и др. (СССР).
  93. B.A., Сидоров В. П., Куркин И. П. Сварка тонколистовых алюминиевых сплавов сжатой малоамперной трехфазной дугой // Сварка цветных металлов. Киев, 1989. — С.26−28.
  94. В.И., Сидоров В. П., Кузнецов Г. Д. Плазменная резка алюминиевых сплавов трехфазной дугой // Сварочное производство. 1977. — № 2. — С.36−37.
  95. В.И. Сварка и резка алюминиевых сплавов трехфазной дугой: Автореферат диссертации на соискание ученой степени д.т.н., М.: 1983. 34с
  96. .Л. Сварка алюминия трехфазной дугой неплавящимся электродом в защитных газах. -Л.: ЛДНТП, 1969. -26с.
  97. В.И., Шаповалов В. А., Акимов A.B. О влиянии стабильности горения трехфазной дуги на качество соединений из алюминиевых сплавов // Сварка цветных металлов. Киев, 1989. — С.34−36.
  98. Стабилизация процесса аргонодуговой сварки переменным током с помощью дежурной дуги / И. М. Трофимов, B.B. Коряжкин, Г. Д. Шевченко и др. // Сварочное производство. 1976. -№ 10. — С.39−41.
  99. Savage W.F., Strunk S.S., Ishikawa Y. The effect of electrode geometry in gas tungsten arc welding // Welding Journal. — 1965. — № 11. — P. 489−496.
  100. В.Л., Суздалев И. В., Явно Э. И. Влияние напряжения дуги и геометрии заточки непла-вящегося электрода на силовое воздействие дуги // Сварочное производство. 1977. — № 7. — С.6−8.
  101. В.А., Полупан B.A., Панин A.B. и др. Особенности работы вольфрамовых электродов полых катодов в аргоне при атмосферном давлении // Сварочное производство. -1986, — № 9, — С. 14−15.
  102. И.Е., Косович B.A., Седых B.C. Перспективные конструкции неплавящихся электродов для аргонодуговой сварки и наплавки / Достижения и перспективы развития сварочного производства. М.: МДНТП, 1988. — С.54−59.
  103. А. С. 766 795 СССР, МПК В 23 К 9/10, 9/16. Неплавящийся электрод / B.B. Баринов, И. М. Бирюков, B.C. Краснов. Опубл. 30.09.80, Бюл. № 36.
  104. А. С. 567 573 СССР, МПК В 23 К 35/02. Неплавящийся электрод / И. М. Ковалев, В.Л. Надеен-ский, A.C. Рыбаков, В. Ф. Евдокимов, В. Н. Львов. Опубл. 05.08.77, Бюл. № 29.
  105. US3715561, B23K35/02B, В23К9/007. Non-consumable electrode configuration having increased arc starting capabilities / Hammarlind A. 06. 02. 73.
  106. A.C. 425 749 СССР, МПК В 23 К 9/16, 9/24. Вольфрамовый электрод / В. И. Шубин, И.В. Бу-ряк. Опубл. 30.04.74, Бюл. № 16.
  107. US3201563, В23К35/02 В. Welding electrode / Gunther Lehnert. 17. 08. 65.
  108. US3780259, B23K35/02B. Nonconsumable tungsten electrode for arc welding / Meyer R. 18. 12. 73.
  109. US2922028, B23K35/02B, H05H1/34. Electric arc electrodes / Butler Thomas E, Persson John A. 19.01.60.
  110. US3976853, B23K35/04, B23K35/02B. Non-fusible electrode, in particular for tungsten inert gas welding and a process for the production thereof / Trattner Hermann, Raab Hans. 24. 08. 76.
  111. US3231332, B23K35/02B. Electrodes for electric discharge apparatus / W. Rowell, J.J. David, R.W. David. 25. 01.66.
  112. JP58038692, B23K35/04, B23K35/22 bar for welding / Imanaga Akiyoshi. 07. 03. 83.
  113. US3086103, В23К35/22 В, Н05Н1/34, B23K9/067D10. Refractory electrode-inert gas shielded-arc working / Manz August F, Hackman Robert L. 16. 04. 63.114. Авт. свид. 266 110 (СССР).
  114. А. С. 764 891 СССР, МПК В 23 К 9/16, 35/02. Неплавящийся электрод / В. А. Косович, А. И. Маторин, А. С. Протасенко, B.C. Седых. Опубл. 23.09.80, Бюл. № 35.116. Заявка 59−179 286 (Япония)
  115. US3019330, B23K35/02B. Electrode for inert gas shielded electric welding and cutting / Guida Frank C. 30. 01.62.
  116. JP56077072, B23K9/16. TIG welding method and ITS apparatus / Miura Minori. 25. 06. 81.
  117. DE2437776, B23K35/06, B23K35/02B, H05H1/34. Rasche Sigurd Dr. 19. 02. 76.120. Патент 434 383 (США).
  118. А. С. 829 376 СССР, МПК В 23 К 35/02, 9/16. Неплавящийся электрод для дуговой сварки / В. А. Косович, А. И. Маторин, А. С. Протасенко, B.C. Седых. Опубл. 15.05.81, Бюл. № 18.
  119. А. С. 944 836 СССР, МПК В 23 К 9/16. Электродный узел к горелкам для сварки неплавя-щимся электродом / В. А. Косович, И. А. Маторин, B.C. Седых. Опубл. 23.07.82, Бюл. № 27.
  120. Kou S., Tsai M.S. Thermal Analysis of Welding Electrodes II Welding Journal. 1985. — № 9. — P. 266−269.
  121. A.M., Козлов Н. П., Помелов Я. А. Об эффекте «электронного» охлаждения на термоэмиссионном дуговом катоде // Теплофизика высоких температур. 1973. — № 4. — С.724−727.
  122. B.A., Маторин А. И., Седых B.C. Особенности тепловых процессов в вольфрамовых электродах при аргонодуговой сварке // Сварочное производство. -1981. № 11. — С.6−7.
  123. А. С. 761 183 СССР, МПК В 23 К 9/24, 9/16. Электродный узел к головкам и горелкам для дуговой сварки неплавящимся электродом / А. С. Рыбаков. Опубл. 07.09.80, Бюл. № 33.
  124. О.Я., Суладзе Р. Н., Ерошев Ю. В. Тепловая нагрузка на вольфрамовый катод сжатой дуги // Автоматическая сварка. 1966. -№ 11.- С.20−23.
  125. Д.М., Иванова О. И. Исследование дуги при сварке вольфрамовым электродом // Автоматическая сварка. -1968. № 5. — С. 16−20.
  126. О.Н., Рабкин Д. М., Будник В. П. Допустимые значения тока при аргонодуговой сварке вольфрамовыми электродами // Автоматическая сварка. 1972. -№ 11.- С.38−40.
  127. Specification for Tungsten Arc Welding Electrodes. AWS A5. 12−80.
  128. Recommend Practices for Gas Tungsten Arc Welding // Welding Journal. 1981. — № 6. — P. 4344.
  129. Г. Л. Сварочные материалы. П.: Машиностроение, 1972. -280с.
  130. C.M. Справочник по сварке цветных металлов. Киев: Наукова думка, 1981. -608с.
  131. Справочник по сварке / Под ред. E.B. Соколова.-Т. 2. M.: Машгиз, 1961.-664с.
  132. Г. М., Гуревич C.M., Блащук B.E. Вольфрамовые электроды для сварки титана погруженной дугой II Сварочное производство. 1974. — № 4. — С.21−23.
  133. В.П. Справочное пособие по нормированию материалов и электроэнергии для сварочной техники. M.: Машиностроение, 1972. — 152с.
  134. А.М. Дуговая сварка. M.: Машиностроение, 1979. — 238с.
  135. М.Ф., Смоляков В. Я., Урюков Б. А. Электродуговые нагреватели газа (плазмотроны). -М.: Наука, 1973.-232с.
  136. А.Ф., Лоскутов B.C., Мироненко М. Г. Энергетический и тепловой баланс катода плазменной горелки / Физика, техника и применение низкотемпературной плазмы. Алма-Ата, 1970, — С.256−260.
  137. О.Н., Рабкин Д. М., Шевченко И. Н. и др. Поступление в дугу присадок вольфрамового электрода //Автоматическая сварка. 1968. — № 2. — С. 13−15.
  138. A.B. Экспериментальные исследования тугоплавких катодов плазмотронов. / Экспериментальные исследования плазмотронов. Новосибирск, 1977. — С.315−340.
  139. Теоретические основы сварки / Под. ред. B.B. Фролова. M.: Высшая школа, 1970. -592с.
  140. Nobuyuki Jamauchi, Tahao Taka, Manabu Oh-i. Divelopment and application of high Current TIG process (Scholta welding process). The Sumitomo Search, 1981. № 25. — P. 87−100.
  141. Kuianpaa V.P. Weld Defects in Austenite Stainless steel Sheets-Effect of Welding Parameters // Welding journal. -1983. № 2. — P. 458−528.
  142. A.A., Букаров B.A., Ищенко Ю. С. Влияние угла заточки вольфрамового катода на образование подрезов и газовых полостей при сварке // Сварочное производство. 1972. -№ 5. — С.20−21.
  143. И.М., Кричевский E.M., Львов B.H. Влияние движения металла в сварочной ваннена устойчивость дуги и формирование шва // Сварочное производство. 1974. — № 11. — С.5−7.
  144. A.A. Основы сварки плавлением. М.: Машиностроение, 1973. -448с.
  145. .Е., Мандельберг С. Л., Сидоренко Б. Г. Некоторые особенности формирования швов при сварке с повышенной скоростью // Автоматическая сварка. 1971. — № 8. — С.1 — 6.
  146. Kuianpaa V.P. Weld Defects in Austenite Stainless steel // Welding journal. 1984. — № 5. — P. 118−122.
  147. A.A., Букаров B.A., Ищенко Ю. С. Влияние геометрии вольфрамового катода на некоторые характеристики сварочной дуги и проплавление металла // Сварочное производство.1971. — № 12. С.17−19.
  148. В.И., Иевлев B.A, Краснободцев E.H. Движение металла в ванне при сварке трехфазной дугой с глубоким проплавлением // Сварочное производство. 1976. — № 9. — С.51−53.
  149. В.П., Матюхин В. И. Особенности движения жидкого металла в сварочной ванне при сварке неплавящимся электродом // Сварочное производство. 1972. — № 10. — С.1−3.
  150. В.Н., Голиков В. А., Казаков Ю. В. и др. О формировании сварочного шва в продольном магнитном поле при аргонодуговой сварке // Сварочное производство. 1975. -№ 11. — С.5−7.
  151. A.A. Силовое воздействие дуги на расплавляемый металл // Автоматическая сварка.1979. — № 7. С.21−26.
  152. И.В., Кудояров Б. В., Руссо В. Л. и др. Влияние угла наклона электрода на образование газовых полостей в корне шва при аргонодуговой сварке титана // Сварочное производство. 1972. -№ 11.- С.44−45.
  153. В.Л., Кудояров Б. В., Суздалев И. В. и др. Образование газовых полостей в металле шва при автоматической сварке титана сжатой дугой // Сварочное производство. 1972. -№ 9. — С.48−50.
  154. .В., Руссо В. Л., Суздалев И. В. О взаимосвязи между отклонением сварочной дуги и образованием газовых полостей в сварном шве // Сварочное производство. 1972. -№ 11. — С.9−10.
  155. С.Л., Сидоренко Б. Г., Касаткин О. Г. Выбор режимов дуговой сварки, обеспечивающих получение стыковых швов без подрезов // Автоматическая сварка. 1984. — № 12. -С.57 — 60.
  156. В.А., Полупан В. А., Седых B.C. и др. Технологические характеристики сильноточной дуги с полым катодом в аргоне // Сварочное производство. 1992. — № 2. — С.34−35.
  157. В.А., Коростелев Б. А., Полупан В. А. Рациональные конструкции вольфрамовых электродов для аргонодуговой сварки постоянным током // Сварочное производство. 1988.10. С.28−29.
  158. В.М., Глушко В. Я., Фролов В. В. Энергетические и технологические параметры дуг, горящих в аргоне, азоте или гелии // Сварочное производство. 1977. — № 8. — С.9−11.
  159. Е.В. Влияние состава защитного газа на глубину и форму проплавления при сварке композитной проволокой бронзы БрАНМцЖ8, 5−4-4−1,5 // Сварочное производство. 1982. -№ 12. — С.24−26.
  160. Фан Ван Лан, Иванова О. Н., Рабкин Д. М. Экспериментальное определение плотности тока в анодном пятне при сварке в гелии //Автоматическая сварка. -1976. № 8. — С.9−10.
  161. B.C., Замков В. Н., Прилуцкий В. П. Радиальное распределение плотности тока в анодном пятне аргоновой дуги // Автоматическая сварка. 1971. — № 6. — С.7 -10.
  162. .В., Руссо В. Л., Суздалев И. В. О взаимосвязи между отклонением сварочной дуги и образованием газовых полостей в сварном шве // Сварочное производство. 1972. -№ 4.-С.9−10.
  163. Д.М., Игнатьев В. Г., Довбищенко И. В. Сварка алюминия и его сплавов. Киев: Нау-кова думка, 1983. — 80с.
  164. ДА., Корниенко А. Н. Тепловая эффективность процесса сварки плазменной дугой переменного тока//Автоматическая сварка. 1967. — № 11. — С. 13−16.
  165. O.M., Токарев В. О. Казаков В.А. и др. Влияние переменного тока и состояния поверхности алюминиевых сплавов на эффективный КПД при аргонодуговой сварке неплавящимся электродом // Сварочное производство. 1990. — № 8. — С.43−44.
  166. H.H. Расчеты тепловых процессов при сварке. М.: Машгиз, 1951. — 296с.
  167. А.Я., Мишенков В. А., Чаюн А. Г. Аргонодуговая сварка алюминиевых сплавов АМг5 и 1 381 на постоянном, переменном и асимметричном токе // Автоматическая сварка. 1978.11. С.46−48.
  168. Д.В., Руссо В. Л. Выбор асимметрии сварочного тока при сварке алюминиевых сплавов // Сварочное производство. 1993. — № 1. — С.34−35.
  169. Г. М., Славин Г. А., Филиппов М. А. Исследование процесса сварки дугой переменного тока прямоугольной формы // Сварочное производство. 1971. — № 10. — С.4−6.
  170. А.Г., Фортунатова H.H., Легостаев В. А., Саенко М. И. Выбор режима аргонодуговой сварки на асимметричном разнополярном токе сплава 1 420 // Автоматическая сварка. -1979. № 1. — С.74−75.
  171. А.Я., Покляцкий А. Г., Яворская М. Р. и др. Влияние асимметрии разнополярного тока прямоугольной формы на параметры швов при аргоно-дуговой сварке сплавов АМгб // Автоматическая сварка. 1990. — № 1. — С.26−28.
  172. Kyselica S. High frequency reversing arc switch for plasma arc welding of aluminium // Welding journal. 1987. — № 17. — P. 31−35.
  173. Tomsic M., Barhorst S. Keyhole Plasma Arc Welding of Aluminium with Variable Polarity Powe // Welding journal. -1984. № 2. — P. 25−30.
  174. Nunes A.C., Bayless E.O., Jones C.S. at all. Variable Polarity Plasma Arc Welding on the Space Shuttle External Tank // Welding journal. 1984. — № 9. — P. 27−35.
  175. Craig E. The Plasma Arc Process A Review // Welding journal. — 1988. — № 2. — P. 22−23.
  176. P.B. Влияние параметров режима сварки пульсирующей дугой в аргоне на пористость соединений сплава 1420 //Автоматическая сварка. 1990. — № 9. — С.27−30
  177. А.Я., Покляцкий А. Г., Минакова Р. В., Антонов С. О. Стойкость вольфрамовых электродов при аргонодуговой сварке алюминиевых сплавов переменным током / Сварка цветных металлов. Киев: Наукова думка, 1989. — С.8−11.
  178. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением / Под ред. Б. Е. Патона. -М.: Машиностроение, 1974.-768с.
  179. Carl R. Weymueller. Aluminium welding an engineering guide // Welding design and fabrication. -1981,-№ 5.-P. 75−82.
  180. Goodman I.S., Ehringer H.J., Hackman R.L. New Gas Tungsten Arc Welding Electrode // Welding journal. — 1963. — № 7. — P. 567.
  181. B.A., Полупан B.A., Седых B.C. и др. Влияние конструкции и материала неплавя-щихся электродов для дуговой сварки на их стойкость // Сварочное производство. 1990. -№ 6. — С.8−10.
  182. , А.Я., Чаюн А. Г., Мишенков В. А. и др. Аргонодуговая сварка алюминиевого сплава 1 420 разнополярными прямоугольными импульсами тока //Автоматическая сварка. 1978.10. С.48−50.
  183. А.Я., Покляцкий А. Г., Яворская М. Р. Влияние параметров импульсов асимметричного тока на проплавляющую способность дуги при сварке алюминиевых сплавов // Автоматическая сварка. 1990. — № 7. — С.13−16.
  184. Д.М., Воропай Н. М., Мишенков В. А. Энергетические характеристики процесса сварки на асимметричном разнополярном токе // Автоматическая сварка. 1978. — № 4. — С.5 — 10.
  185. Е.Ю., Довбищенко И. В., Запарованный А. П. и др. Сварка алюминиевых сплавов плазменной дугой на переменном токе //Автоматическая сварка. 1992. — № 4. — С.52−53.
  186. А.Я., Довбищенко В. П., Будник B.C., и др. Современные способы дуговой сварки алюминиевых сплавов (Обзор) // Автоматическая сварка. 1994. — № 5. — С.35 — 37.
  187. E.H., Кулишенко Б. А., Зиниград М. И. О стойкости вольфрамового электрода при сварке в смеси аргона и углекислого газа // Сварочное производство. 1979. — № 1. — С.17−18.
  188. М.Ф., Никифоровский B.C. Особенности теплового и механического состояния составных катодов // Экспериментальные исследования плазмотронов. Новосибирск: Наука, 1977.- С. 155−207.
  189. И.И., Любимов Г. А., Раховский В. И. Электрическое поле на поверхности электрода в катодном пятне дугового разряда //ДАН СССР, 1969. Т. 188. — № 3. — С.552−555.
  190. В. Приэлектродные процессы в газовом разряде высокого давления // Экспериментальные исследования плазмотронов. Новосибирск: Наука, 1977. — С.253−292.
  191. С.Е. Jackson, The Science of Arc Welding. Welding Journal. — 1960. — № 4. — P. 147−158.
  192. Haddad G.N., Farmer J.D. Temperature Measurements in Gas Tungsten Arcs // Welding Journal.- 1985.-№ 12.-P. 339−342.
  193. Л.Е., Мечев B.C. Влияние диаметра неплавящегося электрода на параметры электрической дуги, горящей в аргоне // Автоматическая сварка. 1976. — № 7. — С.67−68.
  194. B.C., Ерошенко Л. Е., Жайпаков А. Ж. и др. Характеристики столба дуги в аргоне при разных углах заточки неплавящегося электрода // Автоматическая сварка. 1983. — № 8.1. С.32−37.
  195. А. Исследование дуги постоянного тока. Получение и исследование высокотемпературной плазмы. М.: Иностр. лит., 1962. — С. 152−163.
  196. Morris A.D., Core W.C. Analysis of the direct-current arc // Welding Journal. 1956. — № 3. — P. 153−160.
  197. Lancaster J.F. Energy Distribution in Argon-Shielded Welding Arcs // British Welding Journal. -1954,-№ 9.-P. 412−426.
  198. И., Арпаускас В., Нарушкевичус И. Исспедование эпастичности мапоамперной дуги переменного тока / Доклады респуб. конф. по вопросам развития техн. наук и использования их результатов. Вильнюс. — 1977. — С.72−74.
  199. А.И., Жидких B.M. Расчеты теппового режима твердых тел. Л.: Энергия, 1976. -353с.
  200. Свойства элементов: Справочник. Ч. I. Физические свойства / Под ред. Г. В. Самсонова. -М.: Металлургия, 1976. -600с.
  201. В.В. Техническая термодинамика и теплопередача. М.: Высшая школа, 1980. 468с.
  202. B.C. Теппофизические свойства материалов ядерной физики. М.: Атомиздат, 1968. -484с.
  203. И.Е., Косович В. А. Неплавящиеся электроды для дуговой сварки. Волгоград: Политехник, 2001.-190с.
  204. В.А., Лапин И. Е., Потапов А. Н., Русол O.A., Коростелев Б. А. Электрические и тепловые характеристики малоамперной дуги постоянного тока с вольфрамовым электродом // Сварочное производство. 1998. — № 7. — С.15−18.
  205. В.А., Лапин И. Е., Русол O.A. Особенности подготовки и условий работы ультратонких вольфрамовых электродов // Сварочное производство. 2000. — № 4. — С.27−29.
  206. В.А., Лапин И. Е., Савинов A.B. Выбор формы рабочей зоны неплавящегося электрода для сварки в аргоне дугой постоянного тока // Сварочное производство. 1997. — № 2.- С.33−35.
  207. Ю.К., Каменев В. П. Установка для опредепения распределения потенциала в дуге с неплавящимся электродом // Сварочное производство. 1974. — № 1. — С.51−52.
  208. .Н., Колупаев Ю. Ф., Давыдов В. А. Продопьное распределение потенциала в дуге, горящей в смеси аргона и гексафторида серы // Автоматическая сварка. 1980. — № 4. -С.68−69.
  209. В.А., Маторин А. И., Седых B.C. Повышение эффективности нагрева металла при аргонодуговой сварке вольфрамовым электродом II Сварочное производство. 1981. — № 3.- С.29−30.
  210. А.М., Козлов Н. П., Хвесюк В. И. О взаимосвязи катодных процессов электрических дуг IIЖТФ. 1973. — № 6. — С.1248−1254.
  211. Л.Е., Зорин Ю. Н., Разживин В. Н. и др. Методика определения регулировочных характеристик малоамперной дуги в аргоне // Сварочное производство. 1966. — № 12. — С.9−11.
  212. А.Н., Гвоздецкий B.C., Лозовский В. П. Концентрация энергии на аноде неплавящегося электрода дуги // Автоматическая сварка. 1978. — № 5. — С.68−70.
  213. В.И., Потехин В. П., Ликонен A.C. Методика определения теплового потока, поступающего в изделие от разогретого дугой газа // Автоматическая сварка. 1981. — № 3. -С.66−67.
  214. Г. А., Столпнер Е. А. Некоторые особенности дуги, питаемой кратковременными импульсами тока // Сварочное производство. 1974. — № 2. — С.3−5.
  215. B.B. Влияние угла заточки вольфрамового электрода и добавок различных фторидов на стабильность горения дуги при аргоно-дуговой сварке меди II Автоматическая сварка. 1986. — № 10. — С.28 — 31.
  216. Д.М., Шнайдер Б. И. Оценка прочности сварных соединений палладиевой фольги // Автоматическая сварка. 1973. — № 5. — С.36 — 36.
  217. Косович В. А, Лапин И. Е., Русол O.A. Технологические особенности сварки малоамперной дугой с ультратонким вольфрамовым электродом // Сварочное производство. 1999. — № 1.1. С.15−17.
  218. С.Н., Лапин И. Е., Потапов АН. Ресурс работы неплавящихся электродов при аргонодуговой сварке // «Современные материалы и технологии 2002″: труды межд. науч.-техн. конф. — Пенза, 2002. — С.286 — 288.
  219. В.А., Лапин И. Е., Русол O.A. и др. Взаимосвязь электрофизических и технологических характеристик малоамперной дуги с неплавящимся электродом // „Славяновские чтения“: труды Российской науч.-техн.конф. Липецк, 1999 г., — С. 126 — 130.
  220. В.А., Чернышов Г. Г. О механизме воздействия импульса тока на ванну // Сварочное производство. 1974. — № 1. — С.54−56.
  221. Н.П., Илюнин O.K., Козакова J1.H. Преимущества сварки током повышенной частоты с автоматическим регулированием режима // Сварочное производство. 1978. — № 5. -С.21−23.
  222. A.B., Славин Г. А. Исследование технологических возможностей импульсной дуги // Сварочное производство. 1966. — № 2. — C.1−4.
  223. Ф.А. Оборудование и способы сварки пульсирующей дугой. M.: Энергия, 1980. -119с.
  224. Сварка особотонкостенных труб / Под ред. Д. А. Дудко. M.: Машиностроение, 1977. -128с.
  225. .И., Погребицкий Д. М. Рациональная форма торцового шва при сварке тонколистового металла //Автоматическая сварка. 1973. — № 10. — С.44 — 47.
  226. B.A., Лапин И. Е., Савинов A.B. Выбор материала и конструкции неплавящегося электрода при аргонодуговой сварке переменным током // Сварочное производство. 1997. — № 8. — C.43−45.
  227. Патент № 1 809 798 (РФ) Способ дуговой сварки алюминия неплавящимся электродом / И. Е. Лапин, В. А. Косович, B.C. Седых. Опубл. 15.04.93. — БИ № 14,1993.
  228. A.C. № 1 278 148 (СССР) МКП В23К 9/16 Двухэлектродная горелка / Шакола А.Е.
  229. A.C. № 221 477 (СССР) МКП В23К 9/16 Способ плазменной сварки / Б. Е. Патон, Д. А. Дудко, 1. B.C. Гвоздецкий и др.
  230. И.Е., Косович В. А., Савинов A.B. Об устойчивости дуги при сварке неплавящимся электродом тонколистового алюминия и его сплавов // Сварочное производство. 1996. -№ 10.-С.17−19.
  231. П.А. Исследование баланса энергии на аноде сильноточных дуг, горящих в атмосфере аргона // Современные проблемы теплообмена. M.-Л: Энергия, 1966. — С. 110−139.
  232. Smilh G.A., Brown V.l. An inverter power sourse for welding application. IEE, 1977. — № 49. -P.58−61.
  233. ., Хофт P. Теория автономных инверторов. M.: Энергия, 1969. — 280с.
  234. Г. А. Высокочастотные тиристорно-транзизторные преобразователи постоянного напряжения. M.: Энегоатомиздат, 1987. -117с.
  235. И.В. Инверторы на тиристорах. М., Л: Энергия, 1965. -112с.
  236. А.Ф., Киселев A.C. Питание дуги переменным прямоугольным током при сварке алюминиевых сплавов / Актуальные проблемы сварки цветных металлов. Киев, 1985.1. C.145−147.
  237. Д.И., Ратманова Ж. В. Свойства стабилизированной дуги при сварке вольфрамовым электродом в аргоне током обратной полярности // Сварочное производство. 1976. -№ 10. — С.5−6.
  238. Т.П. Исследование плазменной сварки алюминиевых сплавов: дис. на соиск. ученой степени канд. техн. наук. Москва, 1972.
  239. B.C., Рублевский И. Н., Яринич Л. М. Преддуговые процессы на холодных катодах со слабо ионизированным разрядным промежутком // Автоматическая сварка. 1977. -№ 10.-С. 17−22.
  240. З.А. О механизме разрушения окисных плен в стыке при аргонодуговой сварке алюминиевых сплавов // Сварочное производство. 1979. — № 10. — С.25−26.
  241. Котов Г Н., Черкесов Н. Е., Меньшова Г. В. Влияние технологических условий на размеры зон катодной очистки при сварке алюминиевых сплавов // Сварочное производство. 1975. -№ 9. — С.32−34.
  242. А.Г. Особенности образования макровключений окисной плены в металле швов алюминиевых сплавов //Автоматическая сварка. 2001. — № 3. — С.38−40.
  243. Г. Г., Гапченко M.H., Вляние предварительного подогрева на катодную очистку и проплавляющую способность плазменной дугой пластин, толщиной 0,5−1,2 мм из сплава АмцМ // Сварочное производство. -1984. № 6. — С.6 -8.
  244. Ю.Н., Новиков O.M., Мамон М. Д. Причины появления окисных плен в сварных швахсплава Амгб // Сварочное производство. 1973. — № 4. — C.27−29.
  245. В.Н., Новиков O.M., Меньшова О. В. и др. Несплошности в сварных швах сплава АМгб при наличии окисных включений II Сварочное производство. 1970. — № 12. — С.25 -27.
  246. Г. Г. Плазменная сварка алюминиевых сплавов малоамперной дугой обратной полярности: дис. на соиск. ученой степени канд. техн. наук. Киев, 1985.
  247. И.Е., Косович B.A., Потапов А. Н. и др. Пространственная устойчивость дуги и формирование шва при сварке тонколистового алюминия разнополярными импульсами тока прямоугольной формы II Сварочное производство. 2001. — № 5. — С.17−19.
  248. В.П., Стебловский Б. А., Буцько М. Г. Сравнительная характеристика способов сварки алюминиевых сплавов / Актуальные проблемы сварки цветных металлов. Киев, 1985. -С.73−76.
  249. Теория сварочных процессов / Под. ред. B.B. Фролова. М.: Высшая школа, 1988. — 559с.
  250. М.С., Лурье M.B. Планирование эксперимента в технологических исследованиях. Киев: Техника, 1975. — 168с.
  251. Ю.П., Маркова Е. В., Грановский Ю. В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Наука, 1976. — 280с.
  252. Патент № 1 809 798 (РФ) Способ дуговой сварки алюминия неплавящимся электродом / И. Е. Лапин, В. А. Косович, B.C. Седых. Опубл. 15.04.93. — БИ № 14, 1993.
  253. А.Я., Будник В. П., Покляцкий А. Г. и др. Влияние состава защитных газов на технологические свойства дуги при сварке алюминиевых сплавов II Автоматическая сварка. -2000,-№ 2.-С. 19−22.
  254. О.М., Вавуло И. В. Сварка алюминиевых сплавов трехфазной дугой с дополнительным потоком инертного газа // Сварочное производство. 1969. — № 12. — С.23−25.
  255. Д.М., Иванова О. Н., Стебловский Б. А. Сварка алюминиевых сплавов на постоянном токе прямой полярности //Автоматическая сварка. 1971. — № 3. — С.71−72.
  256. В.И., Сибагатулина C.3., Коновалов В. А. Совершенствование технологии сварки труб с трубными решетками из алюминиевых сплавов // Сварочное производство. 1985. -№ 1. — С.15−16.
  257. И.Е., Косович В. А., Савинов A.B. и др. Тепловые условия работы неплавящихся электродов при сварке алюминия разнополярными импульсами тока прямоугольной формы // Сварочное производство. 2000. — № 10. — С.3−5.
  258. В.А., Лапин И. Е., Потапов А. Н. и др. Влияние параметров дуги переменного тока на катодную очистку при сварке алюминия и его сплавов // „Славяновские чтения“: труды Российской науч.-техн. конф. Липецк, 1999. — С.131 -135.
  259. В.К., Заруба И. И., Пентегов A.A. Тенденции развития источников питания для дуговой сварки II Автоматическая сварка. 1982. — № 7. — С.29−35.
  260. В.А., Лапин И. Е., Потапов А. Н., Савинов A.B. Статические и динамические вольт-амперные характеристики дуги „вольфрам алюминий“ с прямоугольной кривой переменного тока // Автоматическая сварка. — 2001. — № 10. — С.51 — 55.
  261. В.И., Савинов A.B., Лапин И. Е. Влияние состава аргоно-гелиевой смеси газов на стойкость неплавящихся электродов II „Современные материалы и технологии 2002″: труды межд. науч.-техн. конф. — Пенза, 2002. — С.283 — 285.
  262. Р. Теплопроводность твердых тел. М.: Мир, 1979. — 342с.
  263. A.B. Теория теплопроводности. М.: Высшая школа, 1967. — 321с.
  264. Излучательные свойства твердых материалов / Под ред. А. Е. Шейндлина. М.: Энергия, 1974.-212с.
  265. Л.Н., Гомоюнова М. В. Эмиссионная электроника. М.: Наука, 1966. — 343с.
  266. B.C. Эмиссионные свойства материалов. Киев: Наукова думка, 1981. — 112с.
  267. Грановский В. Л. Электрический ток в газе. Установившийся ток. М.: Наука, 1971. — 544с.
  268. B.C., Гужова С. К., Титов В. И. Воздействие низкотемпературной плазмы и электромагнитного излучения на материалы. М.: Энергоатомиздат, 1991. — 224с.
  269. Франк-Каменецкий Д. А. Лекции по физике плазмы. М.: Атомиздат, 1968. — 286с.
  270. .Я., Немчинский В. А. К теории дуги высокого давления на тугоплавком катоде // Журн. техн. физики. 1973. — № 11. — С.2309−2317.
  271. М.Ф., Козлов Н. П., Пустогаров A.B. Приэлектродные процессы в дуговых разрядах. -Новосибирск, Наука, 1982.-322с.
  272. Теория столба электрической дуги. Низкотемпературная плазма. Т.1. / Энгельшт B.C., Гуро-вич В.Ц., Десятков Г. А. и др. Новосибирск: Наука, Сиб. отд-ние, 1990. — 376с.
  273. Lowke J.J. Characteristics of radiation dominated electric arcs. J. II Appl. Phys. 1970. V.41. -№ 6. — P.2588−2599.
  274. И.П., Паневин И. Г. Расчет характеристик стабилизированных дуг с учетом переноса излучения и отрыва температур // Моделирование и методы расчета физико-химических процессов в низкотемпературной плазме. М.: Наука, 1974. — С.86−107.
  275. В.Ц., Десятков Г. А., Энгельшт B.C. Качественное исследование уравнения Элен-бааса Хеллера // ТВТ. — 1978. — Т. 16. — № 5. — С.922−925
  276. Д.М., Иванова О. Н., Платова С. И. и др. Влияние присадки окислов редких и редкоземельных металлов на свойства вольфрамовых электродов // Автоматическая сварка. -1964. — № 4. С.5−9.
  277. Технология и оборудование сварки плавлением / Под ред. Г. Д. Никифорова. М.: Машиностроение, 1986.-320с.
  278. Mikami H., Suzuki M., Ishi’i R. Rapports sur le comportement des electrodes de tungstene en soudage. TIG // Soudage et techn. Connexes. 1966. — № 7 — 8. — P. 333−336.
  279. Goodman I.S., Ehringer H.J., Hackman R.L. New gas tungsten arc welding electrodes // Welding Journal. — 1963. — № 7. — P. 567−569.
  280. Я.Б., Мышкис АД. Элементы прикладной математики. М.: Наука, 1972. — 592с.
  281. A.B. Давление дуги на сварочную ванну в среде защитного газа // Автоматическая сварка. 1955. — № 4. — С.84−89.
  282. Г. Электрофизика. М.: Мир, 1972. — 608с.
  283. И.В., Явно Э. И. Распределение силового воздействия сварочной дуги по поверхности активного пятна в зависимости от длины дуги и формы неплавящегося электрода // Сварочное производство. 1981. — № 11. -С.11−13.
  284. И.Е., Косович В. А., Потапов А. Н. и др. Энергетические характеристики дуги переменного тока с прямоугольной формой импульсов при сварке алюминиевых сплавов // Сварочное производство. 2002. — № 10. — С. 3 — 6
  285. АГ., Ищенко А. Я., Гринюк A.A. и др. Аргонодуговая сварка алюминиевых сплавов неплавящимся электродом с колебаниями дуги // Автоматическая сварка. 2002. — № 2. -С. 18−22.
  286. Syogi Moritaka, Ikkai Toshikage, Onuma Akira, Ishimaru Kazuguki Welding of thin-size aluminium alloys J. Jap. Weld. Soc., 1978, № 11, P.747−752.
  287. B.A., Лапин И. Е., Седых B.C. Анализ электрических схем однофазных сварочных выпрямителей // Сварочное производство. 1995. — № 1. — С.28 — 30.
  288. Косович В. А, Лапин И. Е., Потапов А. Н. и др. Оптимизация параметров однофазных сварочных выпрямителей со вспомогательной цепью питания // Сварочное производство. 1996. -№ 7. — С.29 — 30.
  289. A.C. № 1 412 899 (СССР) Двухэлектродная горелка / И. Е. Лапин, Б. А. Коростелев, В. А. Косович и др. Опубл. 30.07.88. — БИ № 28, 1988.
  290. A.C. № 1 486 307 (СССР) Неплавящийся электрод для дуговой сварки и пайки / Б. А. Коростелев, В. А. Косович, И. Е. Лапин и др. -15.06.89. БИ № 22, 1989.
  291. A.C. № 1 706 799 (СССР) Горелка двухэлектродная / И. Е. Лапин, В. А. Косович, B.C. Седых. -Опубл. 12.02.92.-БИ № 3, 1992.
  292. Патент № 2 056 235 (РФ) Однофазный сварочный выпрямитель / В. А. Косович, И. Е. Лапин. -Опубл. 16.05.96. БИ № 22, 1996.
  293. Патент № 2 135 336 (РФ) Устройство для дуговой сварки разнополярными прямоугольными импульсами тока / И. Е. Лапин, В. А. Косович, АН. Потапов и др. Опубл. 12.05.98. — БИ № 24, 1999.
  294. Патент № 2 170 652 (РФ) Неплавящийся электрод для дуговой обработки материалов / И. Е. Лапин, В. А. Косович. Опубл. 14.04.00. — БИ № 20, 2001.
  295. М.Д., Новиков O.M. Аргонодуговая сварка нахпесточных и тавровых соединений алюминиевых сплавов // Сварочное производство. 1990. — № 9. — С.2−4.
  296. Лобанов Л. М, Стебловский Б. А., Шейко П. П. и др. Особенности технологии импульсно-дуговой сварки сплава Д20 и определение остаточных напряжений в соединениях // Автоматическая сварка. 1975. — № 2. — С.16−19.
  297. В.И., Федосеев В. А. Механические свойства сварных соединений из алюминиевых сплавов системы Al-Cu // Сварочное производство. 1994. — № 12. — C.4−7.
  298. А.П. Разработка технологических процессов изготовления сваркой взрывом медно-алюминиевых элементов токоподводящих узлов для предприятий энергетики: дис. на соиск. ученой степени канд. техн. наук. Волгоград, 2002.
  299. И.Е., Власов С. Н., Лысак В. И. Особенности технологий дуговой сварки тонколистовых элементов из сплава хромаль Х23Ю5II Сварочное производство. 2003. — № 2. — С.31 — 34.
  300. С. Н. Лапин И.Е., Филиппов С. Н. Опыт сварки в инертных газах элементов сопротивления из сплавов группы Fe-Cr-AI // „Перспективные пути развития сварки и контороля“: труды Всероссийской, науч.-техн. конф. Воронеж, 2001. -С.162 — 164.
  301. Документ, подтверждающий внедрение разработок организацией (предприятием) — у которых отсутствует отчетность по форме Р-10 ЦСУ"1. АКТо внедрении результатов научно-исследовательской (опытно-конструкторской) работы
  302. Назначение внедренной (ых) разработки (ок)ныть конкретные -рабоконпт•?трукпиР ИЯ АЯПМИНУТЯ, ифункции внедренной (ых)его сплавовчиеразработки
  303. Технический уровень разработки (ок).номера авторских свидетельств на изобретения, лицензии, патенты)
  304. Вид внедрения опнтннй образец в единичном производствеэксплуатация изделий и сооружений, изготовлениепродукциисерийное, единичное производство), выполнение производственных работ, функционирование систем организации, управления и т. д.- ! '
  305. Акт внедрения по форме Р-10 ЦСУ организацией (предприятием) ке представляется поукйза^с причину и Лн6мер“ документа»" не составлениятштв 1. ЭФФЕКТИВНОСТЬ ВНЕДРЕНИЯ
  306. Организационно-технические преимуществапараме тры" характёрйз’у-1"нению с базовым или заменяемым вариантом)2. Социальный эффект подробно раскрыть конкретный вид эффекта-защита здоровья человека, охрана окружающей среды и т. д.) ~
  307. Экономический эффект от внедрения разработки (ок) достигнут за счет
  308. ЖшшштШьытжш* мтшгжжт^, энергетическихтрудовых ресурсов, сокращения кап. вложений, повышение качества и т. Д'
  309. При ЭТОМ (Щвттттяртпя ТТШТУЩГГЬ) ЭКОНОМИЧвСКИЙэффект с момента внедрения 30 000 (тридцать) тыс. руб. сумма цифрами и прописью)1. Долевое участие-название ВУЗа) в полученном экономическом эффекте составляеттыс. руб. сумма цифрами и прописью)
  310. Уведомление о получении фактического экономического эффекта (вслучае когда разработка внедрена с ожидаемым экономическим эффектоми по ней разработчику представляется акт) будет ВУЗу сообщенодополнительно в^ 199 г. квартал)
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!