Расчет тепловой схемы конденсационного энергоблока

Повышениеэнтальпииво вспомагательномтеплообменникепринимаемравнымh11=22,5кДж/кг (по[1])h1k = hk+h11 = 22,5+124 = 146,5 кДж/кг (Gп5+Gп6+Gп7)*(hдр7-hдр8)+Gп8*(h8-hдр8)= Gок*(hпв8-h1k)Gок*(hпв8-h1к)-(Gп5+Gп6+Gп7)*(hлр7-hлр8)Gп8=h8- hдр8=1831,36*(243.

6453−146,5)-(79,6+87,5+134,7)*(427.

84−250.

96)=2576−251.

96= 53,6 т/чGк=G0-(Gп1+Gп2+Gп3+Gпд+Gп5+Gп6+Gп7+Gп8+Gсп1+ Gсп2)==2352-(182,1+234,9+103,1+22,34+79,6+87,5+134,7+53,6+(6,5+6,4))=1441,2т/ч5. ПРОВЕРКА ПРАВИЛЬНОСТИ РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТАпар турбина электростанция тепловой5.

1Сведениебалансов

Материальный балансG01=Gn1 +Gn2 +Gn3+Gнд + Gn5+Gn6+Gn7 + Gn8 + Gк + GспG01 =2352 т/чG 0Энергетический балансNi1=Ni*г*м = 796,7*0.99*0.985=776,9 Мвт

Найдём для каждого отбора используемое теплопадение .hi1 = h0 h1 =3299−3068=231кДж/кгhi2 = h0 h2 = 3299−2994=305кДж/кгhnn = hnn11hnn1=3485−2923=562кДж/кгhi3 = h0 h3 +hnn=3299−3352+562=509кДж/кгhiд = h0hд +hnn =3299−3230+562=631кДж/кгhi5 = h0 h5 +hnn =3299−3190+562=671кДж/кгhi6 = h0 h6 +hnn =3299−2929+562=932кДж/кгhi7 = h0 h7+hnn =3299−2874+562=987кДж/кгhi8 = h0h8 +hnn=3299−2576+562=1285кДж/кгhik= h0 -hk+ hnn =3379−2554+562=1387 кДж/кг

Для удобства расчёт энергетического баланса сводим в таблицу. Номер

ОтбораТеплопадениек

Дж/кг

РасходпараМощность

МВтт/чКг/с1 231 182.

150.

5811.

72 305 234.

962.

2519.

3 509 103.

128.

6414.6Д63 122.

346.

23.

9 567 179.

622.

114.

8 693 287.

524.

322.

67 987 134.

737.

4236.

98 128 553.

614.

8819.1СП1 230 723.

46.515.

0СП2 234 323.

046.

415.0К13 871 441.

2400.

3555.3Сумма115 882 385.

48 659.

6727.9Т808 125.

634.

8928.2Ni= (Ni1- Nэ) / Nэ = (727,9−750)/750 =2,9%Погрешностьвдопустимыхпределах.

5.2Определениепоказателейтепловойэкономичности

Расчёт теплоты на турбинную установку с учётомтеплоносителя: Qту=(Gту*(h0-hпв)+Gпп*(h11nn-h1nn)-Gдв*(hпв-hдв))*10−3,гдеhдв-энтальпиядобавочной воды, подаваемой в тепловую схему энергоблока: hдв=hк=121 кДж/кг.Gту=0,01*G0+G0=0.01*2352+2352=2375,5 т/ч=659,9кг/сGпп=G0-Gп1-Gп2=653,6−50,58−65,25=537,78кг/сQту= (659,9*(3299−535,82)+537,78*(3485−2923)-6,53*(1173.

84−121))*0,001=2218.

78МВтКПДбруттотурбоустановки:

тубр= (Ni+Nтг)/(Qту — Qт) = (727,9+28,2)/(2218,78−30)=0,345кэсбр = тубр *тп*ка=0.345*0,985*0,918=0.312тп =0,985 КПД тепловогопотока;

ка =0,918 КПД котельного агрегатапо П5 [1]. КПДнетто энергоблока:

кэсн=кэсбр (1-)=0.312*(1- 0.047)=0.298, где = 0.047 доля энергии, потребляемойна собственные нужды. Удельныйрасходусловноготопливана отпущеннуюпотребителямэлектроэнергию:

Вкэсн = 0.123/кэсн = 0.123/0.298=0.413 кг у. т ./ кВт*ч.

6. ВЫБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯПитательные насосы. Расчётнаяпроизводительность питательных насосов выбирается по максимальному объемупитательнойводысзапасом5%. Расчётныйнапор питательногонасоса Рпн долженпревышатьдавление парапередтурбиной

Р0 навеличинугидравлическихпотерь в тракте, Рпн=1,35*Р0=1,35*22,4=30,24Мпа

ВыбираемпоП6 [1]два насоса

СВПТ- 1350−350:

подача- 1350м3/ч;Давлениенагнетания- 35 Мпа;Скорость вращения-5270 об/мин;КПД насоса — 83%Выбираем пуско-резервный насос, мощностью 30−50% от номинальной. Конденсационные насосы.Расчетная производительность конденсационных насосов Gкнопределяетсясзапасом10−20%к максимальномурасходупарав конденсаторе. Gкн=1.2* Gk=1,2*1441,2 =1729,44т/чПо П7 [1] выбираемтриконденсатных насосатипа КсВ-2000;40:Подача -2000 т/ч;Напор — 40 м;ДопустимыйкавитационныйзапасHдоп=4,5 м.вод.

ст.;Частота вращения 25 с-1Мощность — 272 кВт;КПД -80%;Температураконденсата — 700С. Деаэратор повышенного давления. Ставим две колонки ДСП-800 производительностью 800 т/ч с рабочим давлением 0.69 Мпа, t=165С. Диаметром 2432 мм. Высота 4000 мм, масса 8.2т, охладитель выпара отсутствует. Емкость аккомуляторного бака деаэраторов принимаем из расчета запасапитательнойводы на 5 мин. V=Go*t=2352*5/60=196м3Выбираем 2 бака объемом 120 и 100 м³, P=0.6Мпа.Для бака объёмом 120 м3: Диаметр3440 мм

Длина17 625 мм

Масса30 515 кг

Для бака объёмом 100 м3: Диаметр3440 мм

Длина13 500 мм

Масса27 650 кг

Сетевые подогреватели. Исходяиз величины тепловой нагрузки по уравнению теплопередачи определяется необходимая поверхность сетевого подогревателя: F=Qcп*103/K*Δtср= 15*1000/(3.5*16,68)= 256,94м2Δtср=Δt/ln (Δt+δcn)/δcn)=40/ln ((40+4)/4)=16,680CK=3.5 кВт/м2˚СВыбираем по П10[1] 2 подогревателя ПСВ- 315−3-23.Характеристика котлоагрегатов

Характеристика котлоагрегатов Подольского завода им. С. Орджоникидзе

ПП-2650−255 ГМ (ТГМП-204)Номинальная производительность, 2650 т/чДавление пара на выходе, 24 МПаТемпература перегретого пара 5600СМощность блока 800 МВтОсновной вид топлива — природный газ, мазут

КПД котла- 94,4/93,8% (газ/мазут)ВЫВОДЫВ курсовом проекте произведён расчёт принципиальной тепловой схемы турбины К-800−240, выбор основного и вспомогательного оборудования и произведена оценка технико-экономических показателей работы энергоблока. В данном курсовом проекте по проведенным расчётам было выбрано оборудование:

По параметрам острого пара и паропроизводительности установки выбираем один котёл типа ПП-2650−255 ГМ (ТГМП-204)Подольского завода им. С. Ордженикидзе, работающий на природном газе и мазуте. Техническая характеристика [2]. В качестве турбопривода принимаем приводную турбину типа К-17−15П [4]. 2 деаэрационныеколонки типа ДСП-800 [4]. В качестве ПСГ-1 по поверхности теплообмена и давлению греющего пара принимаем к установке сетевой подогреватель типа ПСВ -315−3-23.В качестве ПСГ—2 по поверхности теплообмена и давления греющего пара принимаем к установке сетевой подогреватель типа ПСВ-315−3-23На основании проделанной работы можно сделать выводы о работе энергоблока: КПД турбоустановки получили равным 0,33.Удельныйрасходусловноготопливана отпущеннуюпотребителямэлектроэнергию:

Вкэсн =0.413 кг у. т ./ кВт*ч.

ЛИТЕРАТУРА

Методические указания для выполнения расчетных работ по дисциплине «Теплоэнергетические процессы и установки» и «Тепловые электрические станции», Минск, 2003 г. Справочник «Тепловые и атомные электрические станции». Под редакцией В. А. Григорьева и В. Ш. Зорина, М., Энергоатомиздат, 1982 г. Леонков А. М. «Справочное пособие теплоэнергетика электрических станций» Минск, «Беларусь», 1974 г."Теплоэнергетические установки электростанций", Елизаров Д. П., М., «Энергоатомиздат» 1982 г."Термодинамические свойства воды и водяного пара". Справочник под редакцией Ривкин С. И., Александров А. А., М., «Энергоатомиздат» 1984 г. Нормы технологического проектирования тепловых электрических станций и тепловых сетей. Минэнерго СССР, М., 1981 г. Размещено на Allbest.ru