Курсовая работа

2.2 [6]); = 1,05*0,85 = 0,89- расчетное сопротивление бетона сжатию при местном действии нагрузки. Минимальная ширина плиты из условия размещения фундаментных болтов (Рис. 6): = 50+2*1,4+2*4,6 = 62,0 см, где = 2*23 = 46 мм (табл. 39 [4]) — минимально допустимое расстояние от центра болта до края конструкции; = 20+3 = 23 мм — диаметр отверстия для фундаментного болта; = 20 мм — диаметр фундаментного болта (табл. 5.6 [1]) (самый маленький).Принимаем = 63 см. Длина плиты: = 3914/63 = 62,13 см.

Конструктивно принимаем = 63 см (исходя из условия).Размеры фундамента в плане принимаем на 20 см больше в каждую сторону от опорной плиты = 8383 см. Согласно п. 3.81 [6], = 0,8*(83*83/63/63)0,5 = 1,054> 1,05 — Перерасчет плиты не требуется. Определяем толщину плиты. Плита работает на изгиб от равномерно распределенной нагрузки: = 3493,53/63/63*1 = 0,88 кН/см.Рассмотрим отдельные участки плиты: I участок: = 0,052*0,88*502 = 113,33 кН*см, где = 0,052 (табл. 1 приложения [8], поскольку на этом участке плита работает как «пластинка, опертая на 4 канта») при = 52/50 = 1,05;II участок, где определяется по табл. 2 приложения [8], т. к. на этом участке плита работает как «пластинка, опертая на три канта»; = 5,5/50 = 0,11 < 0,5, поэтому в запас прочности значение принимаем как для консоли длиной: = 0,88*5,52/2 = 13,31 кН*см, где = 5,5 см — ширина II участка;III участок: = 0,88*4,6/2 = 9,31 кН*см.Материал плиты — сталь С235 (табл.

50* [4]). Толщина плиты: = (6*113,33/22/1,2)0,5 = 5,08 см, где = 22 кН/см2 (табл. 51* [4]); = 1,2 (табл. 6* [4]).Принимаем = 52 мм. Крепление траверсы к ветвям колонны и опорной плите выполняем полуавтоматической сваркой в среде сварочной проволокой (табл. 55* [4]) диаметром = 2 мм.

Согласно п. 12.8 [4], = 7 мм, = 1,2*8,0 = 9,6 мм. Принимаем = 10 мм. Высоту траверсы определяем из условия передачи усилия от ветвей колонны на опорную плиту через сварные швы. Согласно п. 11.2* [4], длина сварных швов: — по металлу шва: = 3493,53/4/1,0/1,0/21,5/1,0/1,0 = 50,78 см;- по металлу границы сплавления: = 3493,53/4/1,0/1,0/16,65/1,0/1,0 = 52,46 см, где = 4- количество сварных швов; = 0,8, = 1,0 (табл. 34* [4]); = 21,5 кН/см2 (табл.

56 [4]); = 37 кН/см2 (табл. 51* [4]; = 0,45*37 = 16,65(табл. 3 [4]); = 1,0 (п. 11.2* [4]); = 1,0 (табл. 6* [4]).Принимаем = 55 см. Проверяем прочность траверсы на изгиб и на срез как балку с двумя консолями.

Расчетная схема траверсы приведена на рис. 12. Материал траверсы — сталь С245 (табл. 50 [4]).Рис. 7. Расчетная схема траверсы. Погонная расчетная нагрузка на один лист траверсы: = 0,88*63/2 = 27,73 кН/см.Максимальный изгибающий момент: = 27,73*422/8−27,73*5,52/2 = 8952,17 кН*см.Максимальная поперечная сила в траверсе: = 27,73*63/2 = 873,38кН.Нормальные напряжения в траверсе вычисляем по формуле (28) [4]:; = 8952,17/705,8324*1,0,где = 24 кН/см2 (табл.

51* [4]); = 1,0 (табл. 6* [4]); = 1,4*552/6 = 705,83 см3 — момент сопротивления сечения траверсы;

12,68 кН/см224 кН/см2- условие выполняется. Касательные напряжения вычисляем по формуле (29) [4]:; = 873,38*529,38/19 410,42/1,413,92*1,0,где = 1,4*552/8 = 529,38 см3 — статический момент половины сечения траверсы; = 1,4*553/12 = 19 410,42 см4 — момент инерции сечения траверсы; = 0,58*24 = 13,92 кН/см2 (табл. 51* [4]); = 1,0 (табл. 6* [4]);17,01>13,92 — условие не выполняется. Принимаем = 70 см. Касательные напряжения в траверсе: = 873,38*857,50/40 016,67/1,413,92*1,0,где = 1,4*702/8 = 857,50 см³; = 1,4*703/12 = 40 016,67 см4.

13,37 кН/см2<13,92 кН/см2- условие выполняется. Приложения

Приложение 1. Таблица 19 СНиП 2.

01.07−85 (2003)Элементы конструкций

Предъявляемые требования

Вертикальные предельные прогибыfuНагрузки для определения вертикальных прогибов1. Балки крановых путей под мостовые и подвесные краны, управляемые:

с пола, в том числе тельферы (тали)Технологическиеl/250От одного кранаиз кабины при группах режимов работы (по ГОСТ 25 546–82):Физиологические и технологические1К-6Кl/400То же7Кl/500"8Кl/600"2. Балки, фермы, ригели, прогоны, плиты, настилы (включая поперечные ребра плит и настилов):

а) покрытий и перекрытий, открытых для обзора, при пролетеl, м: Эстетико-психологические

Постоянные и временные длительныеl1l/120l = 3l/150l =6l/200l = 24(12)l/250l36 (24)l/300б) покрытий и перекрытий при наличии перегородок под ними

КонструктивныеПринимаются в соответствии с п. 6 рекомендуемого приложения 6Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами конструкций и перегородками, расположенными под элементамив) покрытий и перекрытий при наличии на них элементов, подверженных растрескиванию (стяжек, полов, перегородок)"l/150Действующие после выполнения перегородок, полов, стяжекг) покрытий и перекрытий при наличии тельферов (талей), подвесных кранов, управляемых:

с пола

Технологическиеl/300 или а/150 (меньшее из двух) Временные с учетом нагрузки от одного крана или тельфера (тали) на одном путииз кабины

Физиологическиеl/400 или а/200 (меньшее из двух) От одного крана или тельфера (тали) на одном путид) перекрытий, подверженных действию:

Физиологические и технологическиеперемещаемых грузов, материалов, узлов и элементов оборудования и других подвижных нагрузок (в том числе при безрельсовом напольном транспорте) l/3500,7 полных нормативных значений временных нагрузок или нагрузки от одного погрузчика (более неблагоприятное из двух)

нагрузок от рельсового транспорта:

узкоколейногоl/400От одного состава вагонов (или одной напольной машины) на одном путиширококолейногоl/500То же3. Элементы лестниц (марши, площадки, косоуры), балконов, лоджий

Эстетико-психологические

Те же, что в поз. 2, аФизиологические

Определяются в соответствии с п. 10.

104. Плиты перекрытий, лестничные марши и площадки, прогибу которых не препятствуют смежные элементы"0,7 мм

Сосредоточенная нагрузка 1 кН (100 кгс) в середине пролета5. Перемычки и навесные стеновые панели над оконными и дверными проемами (ригели и прогоны остекления) Конструктивныеl/200Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами и оконным или дверным заполнением, расположенным под элементами

Эстетико-психологические

Те же, что в поз. 2, а

Список литературы

Мандриков А. П. Примеры расчета металлических конструкций: Учебное пособие для техникумов. — 2-е изд., перераб.

и доп. — М.: Стройиздат, 1991. — 431 с. Кудишин Ю.

И., Беленя Е. И., Игнатьева В. С. и др. Металлические конструкции: Учебник для студ. высш. учеб.

заведений/ Под общ. редакцией Ю. И. Кудишина — 8-е изд., перераб. и доп. -

М.: Издательский центр «Академия», 2006. — 688 с. Горев В. В., Уваров Б.

Ю., Филиппов В. В. и др. Металлические конструкции.

В 3 т. Т. 1. Элементы стальных конструкций: Учебное пособие для строит. вузов/ Под ред. В. В.

Горева. — М.: Высш. шк., 1997. — 527 с. СНиП II-23−81*. Стальные конструкции/Госстрой России. -

М.: ГУП ЦПП, 2000. — 96 с. Лапшин Б. С. К расчету балок в упругопластичсской стадии по СНиП И-23−81*: в кн.: Металлические конструкции и испытания сооружений / Б. С.

Лашлин /У Межьуз. темат. сб. ip. ;

Л.: ЛИСИ, 1984. — С. 68−75.СП 53−102−2004

Общие правила проектирования стальных конструкций. ГОСТ 26 020–83. Двутаврыстальные горячекатаные с параллельными гранями полок. Сортамент. СНиП 2.

01.07−85*. Нагрузки и воздействия/Госстрой России. — М.: ГУПЦПП, 2003. — 36 с. ГОСТ 27 772–88. Прокат для строительных стальных конструкций. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 52−101−2003). ЦНИИПромзданий, НИИЖБ. -

М.: ОАО «ЦНИИПромзданий, 2005. — 214 с.