Дипломы, курсовые, рефераты, контрольные...
Срочная помощь в учёбе

Прикладные задачи механики толстостенных конструкций, изготовленных из композитов методом намотки

Диссертация: Прикладные задачи механики толстостенных конструкций, изготовленных из композитов методом намотки
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Разработаны и сопоставлены с экспериментом методы расчета хордовых маховиков при равномерном вращении и плавном торможении. Исследованы зависимости энергоемкости хордовых маховиков из современных композитов от их геометрических параметров, определены предельные режимы их плавного торможения. Исследована механика процесса хордовой намоткиорределены условия равновесной укладки хорд с учетом и без… Читать ещё >

Содержание

  • I. ТОЛСТОСТЕННЫЕ ИЗДЕЛИЯ ИЗ КОМПОЗИТОВ, ИЗГОТАВЛИВАЕМЫЕ МЕТОДОМ НАМОТКИ.&
    • 1. 1. Задачи механики, связанные о особенностями намоточных изделий
    • 1. 2. Механические свойства композитов, используемых в намоточных изделиях
      • 1. 2. 1. Свойства композитов в состоянии переработки
      • 1. 2. 2. Деформативные свойства отвержценных композитов
      • 1. 2. 3. Способы описания нелинейных деформативных свойств композитов
      • 1. 2. 4. Соцротивление композитов поперечному отрыву
      • 1. 2. 5. Влияние технологических факторов на прочность намоточных изделий
    • 1. 3. Нацряженно-деформированное состояние намоточных изделий в процессе их изготовления
      • 1. 3. 1. Этапы технологического процесса и их описание
      • 1. 3. 2. Экспериментальные исследования
      • 1. 3. 3. Начальные нацряжения в намоточных изделиях
      • 1. 3. 4. Методы управления начальными напряжениями. .. 45″
    • 1. 4. Несущая способность некоторых типов намоточных конструкций
      • 1. 4. 1. Толстостенные кольца и трубы из композитов, нагруженные давлением
      • 1. 4. 2. Конструкции с предварительным натягом
      • 1. 4. 3. Плоские детали, изготавливаемые методом хордовой намотки
      • 1. 4. 4. Маховики
    • 1. 5. Цели, задачи и содержание работы
  • II. СШЮВ0Й АНАЛИЗ НАМОТКИ КОМПОЗИТОВ
    • 2. 1. Общая постановка задачи силовой намотки
      • 2. 1. 1. ДисБфетная модель намотки
      • 2. 1. 2. Модель непрерывно растущего тела
      • 2. 1. 3. Усложнение свойств материала
    • 2. 2. Оценка погрешностей моделей
      • 2. 2. 1. Влияние конечности радиальных деформаций.. .. ^
      • 2. 2. 2. Влияние спиральности витков
      • 2. 2. 3. Натяжение в наружном витке
    • 2. 3. Сравнение моделей и их численная реализация при описании намотки нелинейно-упругого материала
    • 2. 4. Кусочно-линейная аппроксимация деформативных свойств полуфабриката цри поперечном сжатии
      • 2. 4. 1. Кусочно-линейная модель. .т
      • 2. 4. 2. Намотка линейно-упругого материала
      • 2. 4. 3. Области применения линейных моделей
      • 2. 4. 4. Сравнение расчетов с экспериментальными данными
  • Выводы по главе
  • III. УПРАВЛЕНИЕ НАЧАЛЬНЫМИ НАПРЯЖЕНИЯМИ.1Z&
    • 3. 1. Программированная силовая намотка. .. .1X
  • 3. I.I. Переход от напряжений после окончания намотки полуфабриката к реализующей их силовой программе
    • 3. 1. 2. Переход от напряжений после разогрева к напряжениям после окончания намотки полуфабриката
  • ЗД.З. Численный анализ программированной намотки нелинейно-уцругого полуфабриката. '
    • 3. 1. 4. Программированная намотка линейно-упругого материала
    • 3. 1. 5. Экспериментальные данные
    • 3. 2. Намотка с послойным отверждением
    • 3. 2. 1. Постановка задачи
    • 3. 2. 2. Численная реализация и экспериментальная цроверка
  • Выводы по главе
    • 1. У. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ КОЛЕЦ И ТРУБ ИЗ
  • НЕЛИНЕЙНО-УПРУГИХ КОМПОЗИТОВ, НАГРУЖЕННЫХ ДАВЛЕНИЕМ.. .. W
    • 4. 1. Описание деформативных свойств
    • 4. 1. 1. Рассмотренные формы уравнений состояния
    • 4. 1. 2. Описание экспериментальных данных с помощью различных уравнений состояния
    • 4. 1. 3. Деформативные характеристики исследуемых композитов./OJ
    • 4. 2. Численное решение нелинейно-упругой задачи
    • 4. 2. 1. Метод решения
    • 4. 2. 2. Численные результаты
    • 4. 3. Расчет напряженного состояния колец под давлением при кусочно-линейной аппроксимации свойств композитов
    • 4. 3. 1. Модель деформирования кольца
    • 4. 3. 2. Сравнение с решением нелинейно-упругой задачи
    • 4. 4. Экспериментальное исследование колец под давлением. 4.4.1. Деформативность колец
    • 4. 4. 2. Несущая способность колец
    • 4. 5. Использование и развитие полученных результатов.. ^^
  • Выводы по главе
    • V. ЭНЕРГОЕМКОСТЬ ВРАЩАВДИХСЯ ОБОЛОЧЕК ИЗ КОМПОЗИТОВ.. .. ^
    • 5. 1. Оценки удельной энергоемкости вращающихся конструкций, работающих на одноосное растяжение.. ^^
    • 5. 1. 1. Стержень, кольцо, нитяной диск.4У
    • 5. 1. 2. Безмоментная оболочка. Д-0-t
    • 5. 2. Система разрешающих уравнений равномерно вращающихся слоистых оболочек
    • 5. 3. Равнонапряженные пустотелые оболочки
    • 5. 4. Равнонапряженные оболочки, наполненные жидкостью
    • 5. 5. Оболочки, намотанные по геодезическим. А
    • 5. 5. 1. Пустотелые обрлочки. Л
    • 5. 5. 2. Оболочки с ободом
  • Выводы по главе. Д ^сР
    • VI. ЭНЕРГОЕМКОСТЬ ДИСКОВ, ИЗГОТОВЛЕННЫХ НАМОТКОЙ КОМПОЗИТОВ
    • 6. 1. Предельные значения удельных энергоемкостей
    • 6. 2. Анализ объемного напряженного состояния вращающихся дисков
    • 6. 3. Удельные характеристики энергоемкости дисков.. .2,
    • 6. 3. 1. Массовая энергоемкость
    • 6. 3. 2. Объемная энергоемкость
    • 6. 3. 3. Сочетание удельных энергоемкостей
    • 6. 3. 4. Влияние начальных термических напряжений. .. е2<�Р0 6.4. Методы повышения объемной энергоемкости дисковых маховиков
    • 6. 4. 1. Диски с балластом
    • 6. 4. 2. " Многослойные диски
    • 6. 4. 3. Диски с радиальным армированием
    • 6. 4. 4. Предварительно напряженные диски.. ^°
    • 6. 4. 5. Сравнение эффективности рассмотренных методов. 6.5. Оценка влияния скорости вращения на собственные х ^ № частоты крутильных колебаний анизотропных дисков
    • 6. 5. 1. Постановка задачи
    • 6. 5. 2. Уравнения плоских колебаний вращающегося анизотропного диска
    • 6. 5. 3. Определение собственных частот
  • Выводы по главе
  • УЛ. ХОРДОВЫЕ МАХОВИКИ.'
    • 7. 1. Равновесие нити при хордовой намотке.*305″
    • 7. 1. 1. Процесс хордовой намотки
    • 7. 1. 2. Намотка по геодезическим линиям
    • 7. 1. 3. Учет трения
    • 7. 2. Маховик со спицами-хордами при равномерном вращении
    • 7. 2. 1. Постановка задачи. ЗД5~
    • 7. 2. 2. Продольно-поперечный изгиб гибкого стержня в поле центробежных сил
    • 7. 2. 3. Напряженное состояние спиц и обода маховика
    • 7. 2. 4. Численный расчет и экспериментальные данные
    • 7. 3. Маховик со спицами-хордами при ускорении. ЗУЧ
    • 7. 3. 1. Постановка задачи
    • 7. 3. 2. Напряженное состояние спиц и обода маховика
    • 7. 3. 3. Численный расчет и экспериментальные данные
    • 7. 4. Анализ энергоемкости маховиков.35Х
    • 7. 4. 1. Постановка задачи
    • 7. 4. 2, Зависимости для расчета энергоемкости: маховиков
    • 7. 4. 3. Численннй анализ энергоемкости
    • 7. 5. Анализ предельной мощности при подводе и съеме энергии в процессе разгона и торможения маховиков.. ° 7,5,1″ Постановка задачи
    • 7. 5. 2. Зависимости для расчета предельной мощности
    • 7. 5. 3, Численный анализ предельной мощности
  • Выводы по главе. свода РЕЗУЛЬТАТОВ
  • СПИСОК ЛИТЕРАТУШ.-38-/

Прикладные задачи механики толстостенных конструкций, изготовленных из композитов методом намотки (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

ры изделий, обеспечивающих их максимальную несущую способность при заданных весовых ограничениях. Оптимальная структура является, как правило, необходимой, а иногда и единственной формой существования композиционного материала, при которой он может успешно конкурировать с металлами. Развитие этих задач стимулируется сравнительной легкостью управления укладкой арматуры на обматываемой поверхности в процессе намотки изделия и универсальностью технологического оборудования: изменение формы наматываемого изделия требует лишь смены оправки и переналадки станка. К третьей группе относятся уточнения традиционных задач расчета напряженно-деформированного состояния анизотропных тел вращения при различных нагрузках. Дело в том, что намотка вносит технологическое ограничение в схему армирования, а именно: введение арматуры в направлении радиуса или под углом к нему оказывается сложным, а зачастую и невозможным. Поэтому материал намоточных изделий характеризуется слабым сопротивлением межслойным сдвиговым и радиальным напряжениям, рассмотрением которых в традиционных расчетах обычно пренебрегали. Учет этих напряжений и оценка их опасности необходимы при разработке методов расчета данного класса конструкций и поиска путей повышения их несущей способности. Метод намотки является естественным способом изготовления тел вращения, вообще говоря, любой толщины. Однако до недавнего времени намоточные изделия были почти исключительно тонкостенными. Задачи механики намотки применительно к этому классу конструкций связаны с исследованием условий равновесия нити на обматываемой поверхности, необходимого для реализации заданной траектории армирования, и с расчетом законов движения исполнительных органов намоточной машины, обеспечивающих при намотке заданный рисунок укладки. Технологические напряжения в тонкостенных изделиях простой формы обычно малы. Наиболее специфичными для тонкостенных оболочек из композитов являются задачи второй группы, связанные с оптимизацией их структуры таким образом, чтобы несущая способность определялась прочностью армирующих волокон, а не связующего. Теория оптимального армирования оболочек разрабатывалась в работах В. В. Васильева [85,143], В. Д. Протасова, Б. Черевацкого [245], Г. А. Тетерса, Р. Б. Рикардса [217]. Хотя малая толщина и ограничивала уровень межслоевых сдвиговых и отрывных напряжений, все же возникла необходимость в создании уточненных теорий расчета оболочек, позволяющих учесть сдвиговые деформации при расчете напряженного состояния, исследовать краевые эффекты, уточнить критические нагрузки и т. д. (С.А.Амбарцумян [4], В. В. Болотин [47], Б. Л. Пелех [l55], Р. Б. Рикардс, Г. А. Тетере [193]. Несмотря на преобладание тонкостенных изделий, в последние годы намечается тенденция к увеличению в общем объеме наматываемой из композитов продукции доли крупногабаритных толстотенных высоконагруженных элементов конструкций. Необходимо отметить, что для конструкций из композитов термин «тонкостенность» и «толстостенность» имеет отчетливо выраженное физическое содержание. Необходимо учитывать не только геометрию, но и анизотропию, т. е. отношения типа—- EQ также характер нагружения. Поэтому при намотке полуфабриката необходимо учитывать радиальную сжиамемость уже при для отвержденных изделий граница толстостенности обычно tL 1/20 I/IO f Ег EQ Gre ni HfМ. HQ Пег а.

Выводы к главе УП.

— Определены условия равновесной хордовой намотки на гладкую оправку и с учетом трения нити об оправкуна их основе определе-. ны законы движения нитеукладчика, реализующие хордовую намотку и рассчитаны параметры оптимальной настройки при использовании для привода кулисного механизма;

— Решена задача о напряженном состоянии гибкого стержня в поле центробежных сил и показано, что продольным изгибом при расчете хорд-спиц из современных композитов можно пренебречь;

— Предложены методы расчета напряженного состояния хордового маховика при равномерном вращении и ускорениирасчетные значения предельных скоростей хордового маховика из стеклопластика и деформации в спицах при скручивании маховика из органопластика сравнены с экспериментально определенными;

— Проанализированы удельные характеристики энергоемкости хордовых маховиков из современных композитов и предложен метод расчета развиваемой ими предельной мощности при подводе и съеме энергии.

Полученные результаты были использованы в ряде организаций при изготовлении хордовых маховиков. Примеры таких маховиков приведены на рис. 7.5.4, 7.5:5, 7.5.6, 7.5.7. Результаты испытаний свидетельствуют об их перспективности. Пакеты разработанных программ приведены к виду, удобному для применения в проектировании маховиков и переданы заинтересованным предприятиям. Исследование условий равновесия при хордовой намотке использованы при проектировании оборудования для изготовления изделий электротехнического назначения. В качестве примера на рис. 7.5.8 приведены опорные кольца обмотки статоров турбогенераторов, изготовленные хордовой намоткой;

Рис. 7.5.4. Маховик диаметром 0,33 мобод — углепластик, спицы органопластикIIПр = 820 м/с. а) маховик до на-гружения, б) разрушенный маховик. а) б;

Рис. 7.5,5. Маховик диаметром 0,60 мобод и спицы из органопластика- = 820−970 м/с. а) маховик до испытаний, б) разрушенный маховик.

Рис. 7.5.6. Маховик диаметром 1,5 мобод и спицы из органопластика.

С.Ъ7?>

Рис. 7.5.7. а — маховик на магнитном подвесе диаметром 0,43 мобод и спицы из органопластикаб — маховик диаметром 0,51 м с центром из титана, спицы и обод из стеклопластика.

Рис.

7.5.8. Опорные кольца крепления статорной обмотки турбогенераторов из стеклопластика.

Сводка результатов.

1. Введены две модели процесса намотки — дисхфетная и модель «растущего» тела, позволяющие рассчитывать напряженное состояние в наматываемом изделии при любом законе деформирования полуфабриката и оценены погрешности, связанные с принятыми в них гипотезами. Проведен численный анализ напряженного состояния при намотке полуфабриката, ужесточающегося при поперечном сжатии и определены области возможного использования упрощенных (линейных) моделей. Для различных свойств полуфабриката определены области относительных толщин изделий, намотка которых сопровождается искривлением слоев. Приведены оценки максимально возможного давления на обматываемую деталь, расчетное давление на оправку сопоставлено с экспериментальным.

2. Разработан метод расчета программы изменения усилия натяжения при намотке, обеспечивающей заданное напряженное состояние в готовом изделии. С помощью предложенного метода численно решена задача о программированной намотке нелинейного цри поперечном сжатии (в состоянии намотки и разогрева) полуфабриката, получены аналитические зависимости для линейно-упругого материала, рассмотрена намотка с послойным отверждением. Рассчитанные программы реализованы экспериментально.

3. Показана необходимость учета нелинейности радиальных свойств при расчете колец и труб из композитов, нагруженных давлением высокой интенсивности. Предложен приближенный метод учета нелинейности и оценена его точность. Теоретически и эко^-периментально доказана существенная перегрузка витков, расположенных со стороны приложенного давления, указаны методы повышения несущей способности толстостенных композитных изделий.

4. Разработаны методы расчета вращающихся оболочек из композитов и оценены возможности их использования в качестве накопителей энергии. Показано, что наибольшей массовой энергоемкостью обладают равнонапряженные оболочки, определены меридианы и траектории армирования таких оболочек — как пустотелых, так и с наполнителем. Рассмотрены оболочки, намотанные по геодезическим линиям — пустотелые и с ободом на периферии.

5. Оценена возможность использования вращающихся дисков, изготовленных намоткой композитов в качестве энергоемких элементов маховиков. Исследовано влияние прочностной и деформа-тивной анизотропии и начальных термических напряжений на удельные энергоемкости вращающихся дисков, рассмотрены различные способы определения их максимальных значений. Оценена эффективность различных способов повышения объемной энергоемкости дисков из современных композитов и показано, что все они связаны с потерями в массовой энергоемкости. Установлено, что угловая скорость в пределах, определяемых несущей способностью дисков из современных композитов, не оказывает влияния на собственные частоты их крутильных колебаний.

6. Разработаны и сопоставлены с экспериментом методы расчета хордовых маховиков при равномерном вращении и плавном торможении. Исследованы зависимости энергоемкости хордовых маховиков из современных композитов от их геометрических параметров, определены предельные режимы их плавного торможения. Исследована механика процесса хордовой намоткиорределены условия равновесной укладки хорд с учетом и без учета трения об оправку, определены реализующие равновесную намотку законы движения нитеукладчика и параметры оптимальной настройки привода.

7. Экономический эффект от внедрения результатов работы, использованных при расчете, проектировании и изготовлении из композитов предварительно напряженных конструкций электрических машин и аппаратов, изделий новой техники ответственного назначения, хордовых маховиков и оборудования для хордовой намотки составил около I млн. 400 тыс. рублей.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.Л., Бунаков В. А., Копейкин В. Н., Кондратенко P.M. К определению механических характеристик стеклопластика в состоянии намотки. Механика полимеров, 1973, № I, с. 162 164,
  2. Н. А. Зиновьев П.А. Об одной интегральной оценке напряженного состояния деформируемого тела. Механика твердого тела, 1973, № I, с. I8I-I83.
  3. С.А. Общая теория анизотропных оболочек. М.: Наука, 1974, — 446 с.
  4. Я.В., Булаве Ф. Я., Гуняев Г. М. Деформативные и прочностные свойства углепластиков при сжатии. Механика полимеров, 1973, № I, с. 29−35.
  5. Ю.А., Екельчик B.C., Кострицкий С. Н. Температурные напряжения в толстостенных ортотропных цилиндрах из армированных полимерных материалов при неоднородном охлаждении. Механика композитных материалов, 1980, № 4, с. 651−660.
  6. Е.К., Лавров А. В., Мыльникова О. С., Попов В. Д. Экспериментальное исследование прочности анизотропных материалов при двух- и трехосном сжатии. Механика полимеров, 1973, № 6, с. 991−996.
  7. Э.В. Уравнения состояния рулона, намотанного на упругий патрон. В кн.: Избранные вопросы динамики. М.: 1976, с. 81−85.
  8. БейльА.И. Уточненные модели механики намотки композитов. -Дис. канд. техн. наук. Рига, 1977. — 187 с.
  9. А.И., Кулаков B.JI., Портнов Г. Г. Энергоемкость предварительно напряженных маховиков из композитов, изготовленных намоткой. Механика композитных материалов, 1981″, № б, с. I055−1060.
  10. А.И., Мансуров А. Р., Портнов Г. Г., Тринчер В. К. Модели для силового анализа намотки композитов. Механика композитных материалов, 1983, № 2, с. 303−313.
  11. А.И., Портнов Г. Г. Возможный механизм ползучести слоистых колец из композитов под действием внутреннего давления. -Механика полимеров, 1973, № 5, с. 884−890.
  12. Д4. Бейтмен Г., Эрдейи А. Высшие трансцендентные функции. М.: Наука. 1974. — 296 с. (стр. 84).
  13. Берт, Ниденфюр. Напряженное состояние полярно ортотропного диска переменной толщины под действием произвольных массовых сил. Ракетная техника и космонавтика, 1973, № 6, с. 132−138.
  14. Бидерман В. Л*. Напряженное состояние спирально-армированного кольца. В кн.: Расчеты на прочность. Вып. 20. М.: Машиностроение, 1979, с. 65−75.
  15. B.JI. Некоторые вычислительные методы решения задач строительной техники, приводимых к обыкновенным дифференциальным уравнениям. В сб .: Расчеты на прочность, М.: Машиностроение, 1976, № 17.
  16. В.Л. Определение натяжвния стального каната, навитого на барабан грузоподъемного устройства. В кн.: Расчеты на прочность, 2, М.: Машгиз, 1958, с. 48−53.
  17. B.JI. Пластинки и оболочки из ориентированных стеклопластиков. В кн.: Прочность, устойчивость, колебания. Т.2, М.: Машиностроение, с. 211−242.
  18. В.Л., Димитриенко И. П., Поляков В. И., Сухова Н. А. Определение остаточных напряжений при изготовлении колец из стеклопластика. Механика полимеров, 1969, № I, с. 892−898.
  19. Биениек, Спиллерс, Фрейденталь. Неоднородный толстостенный цилиндр, подверженный действию внутреннего давления. Ракетная техника, 1962, № 8, с. 82−90.
  20. Ю.В. К вопросу об условиях пластичности анизотропных сред. Вестник Московского университета, 1962, 3, с. 58−64.
  21. .И., Баранов В. П. Расчет температурных напряжений в ортотропном цилиндре. Механика полимеров, 1972, № 2, с.310−414.
  22. К.Б., Граммель Р. Техническая динамика. М.: ГИТЛ I, П, 1952. — 630 с.
  23. В.Л., Воронцов А. Н., Баранов А. В. Метод удаляемых конечных элементов для экспериментального исследования остаточных напряжений в оболочках вращения из композитных материалов. Механика полимеров, 1978, № 6, с. III2-III5.
  24. В.Л., Дмитриев А. В. Метод удаляемого кольцевого элемента для экспериментального исследования остаточных напряжений в тонкостенных оболочках вращения из композитных материалов. Механика композитных материалов, 1980, № 4,с. 722−729.
  25. В.Л., Инденбаум В. М., Перевозчиков В. Г. Методыэкспериментального исследования остаточных напряжений в существенно неоднородных по толщине кольцах из композитных материалов. Труды МЭИ Динамика и прочность машин, 1973, вып. 164, с. 68−7″.
  26. В.Л., Мишенков Г. В., Николаев В. П. Результаты экспериментального исследования остаточных напряжений в намоточных изделиях из стеклопластика. Механика полимеров, 1970, № 6, с. III6-III9.
  27. В.Л., Мишенков Г. В., Николаев В. П., Варушкин Е. М., Лапин Ю. А. 0 влиянии режима намотки на остаточные напряженияв намоточных изделиях из стеклопластиков. Труды МЭИ. Динамика и прочность, вып. 74, с. 94−98.
  28. В.Л., Мишенков Г. В., Перевозчиков В. Г. Исследование давления на оправку в процессе изготовления намоточных изделий методом тензометрирования оправки. Труды МЭИ. Динамика и прочность машин, вып. 74, 1970.
  29. В.Л., Николаев В. П., Перевозчиков В. Г. Исследования трансверсальной податливости намоточных изделий из стеклопластика. Труды МЭИ. Динамика и прочность машин, вып. 101, 1972, с. 36−40.
  30. В.Л., Перевозчиков В. Г. Определение остаточных напряжений в кольцах из стеклопластика с переменным модулем упругости. Труды МЭИ, Динамика и прочность машин, 1972, вып. 101, с. 26−30.
  31. В.Л., Перевозчиков В. Г. Остаточные напряжения в кольцах из стеклопластика, полученных методом послойного отверждения. Механика полимеров, 1972, № I, с. 174−176.
  32. Ю.В., Васильев В. В. Портнов Г. Г. Оптимальные формы и траектории армирования вращающихся оболочек из композитов. -Механика композитных материалов, 1981, № 5, с. 846−854.
  33. В.В. Влияние технологических факторов на механическую надежность конструкций из композитов. Механика полимеров, 1972, № 3, с. 529−540.
  34. В.В. К теории вязкоупругости для структурно-неустойчивых материалов. Труды МЭИ. Динамика и прочность машин, 1972, вып. 101, с. 7−14.
  35. В.В. Некоторые вопросы механики композитных полимерных материалов. Механика полимеров, 1975, № I, с. 126−133.
  36. В.В., Болотина К. С. Об усадке Эпоксидных связующих в процессе отверждения. Механика полимеров, 1972, № I, с. I78−181.
  37. В.В., Болотина К. С. Расчет остаточных напряжений и деформаций в намоточных изделиях из армированных пластиков.-Механика полимеров, 1969, № I, с. 134−139.
  38. В.В., Болотина К. С. Результаты комплексных экспериментальных исследований кинетики отверждения эпоксидных связующих. Труды МЭИ. Динамика и прочность машин, 1972, вып. 101, с. 15−23.
  39. В.В., Болотина К. С. Термоупругая задача для круговогоцилиндра из армированного слоистого материала. Механика полимеров, 1967, № I, с. I36-I4I.
  40. В.В., Болотина К. С. Технологические напряжения п трансверсальная прочность армированных пластиков. В кн.: Прочность материалов и конструкций. Киев: Наукова думка, с. 231−239.
  41. В.В., Воронцов А. Н. Образование остаточных напряжений в изделиях из слоистых и волокнистых композитов в процессе отверждения. Механика полимеров, 1976, № 5, с. 780−795.
  42. В.В., Воронцов А. Н., Мурзаханов Р. Х. Анализ технологических напряжений в намоточных изделиях из композитов на протяжении всего процесса изготовления. Механика композитных материалов, 1980, № 3, с. 500−508.
  43. В.В., Новичков Ю. Н. Механика многослойных конструкций. М.: Машиностроение, 1980. — 375 с.
  44. К.С. 0 температурной деформации колец из слоистых композитов. Механика полимеров, 1969, № 6, с. II3I-II32.
  45. К.С. Исследование кинетики отверждения эпоксидных смол. Труды МЭИ, Физика, вып. 94, 1971, с. 36−41.
  46. С.А. Напряженное состояние цилиндра из анизотропного материала под действием внутреннего давления и осевой силы при больших пластических деформациях. Известия ВУЗов. Машиностроение, 1971, № I, с. 5−10.
  47. Р.Э. Экспериментальное определение остаточных напряжений при намотке однонаправленных стеклопластиков. Механика полимеров, 1966, № I, с. 123−129.
  48. Р.Э., Гаганов А. К. Намоточные конструкции в электри- -ческих машинах и аппаратах. Под ред. Тарнопольского Ю.М.1. М.: Энергия, 1971. 88 с.
  49. Р.Э., Портнов Г. Г. Исследование процесса намотки бандажа из однонаправленной стеклоленты. Электротехника, 1968, № 3, с. 46−48.
  50. Р.Э., Портнов Г. Г. Прочность колец из стеклопластиков, нагруженных внутренним давлением. Механика полимеров, 1968, № I, с. 131—135.
  51. Р.Э., Тилюк А. Г. Изменение степени анизотропии однонаправленных стеклопластиков при намотке. Механика полимеров, 1970, № 5, с. 953−956.
  52. И.Л. Ползучесть полимерных материалов. М.: Наука, 1973. — 287 с.
  53. В.Н. Учет физической нелинейности при оценке напряженного состояния толстостенных колец из композита. Дис.. канд. техн. наук. — Рига, 1974, — 170 с.
  54. В.Н., Бейль А. И. Влияние скорости нагружения на нелинейные деформативные свойства однонаправленного стеклопластика. В кн.: Модификация полимерных материалов. Рига: изд. РПИ, 1975, № 5, с. 2II-2I6.
  55. В.Н., Панфилов Н. А., Портнов Г. Г. Оценка влияния трансверсальных свойств на несущую способность колец из однонаправленных композитов, работающих под давлением. Механика полимеров, 1976, № 4, с. 740−743.
  56. Е.Ф., Маслов Н. М. Напряжения в ортотропных вращающихся дисках переменной толщины. В кн.: Некоторые задачи теории упругости, концентрации напряжений и деформации упругих тел. Саратов, Саратовский у-тет, вып. 5, 1970, с. 80−88.
  57. Е.М. Влияние технологического натяжения на раппреде-ленме остаточных напряжений в намоточных изделиях из стеклопластика. Химическое и нефтяное машиностроение, 1972, № II, с. 8−10.
  58. Е.М., Поляков В. И., Лапин Ю. А. Экспериментальное исследование влияния технологических параметров на остаточные напряжения в толстостенных намоточных изделиях. Механика полимеров, 1972, № I, с. 75−80.
  59. В.В. Упруго-пластические деформации металлических баллонов давления, усиленных однонаправленным стеклопластиком. Механика полимеров, 1969, № 6, с. I069−1074.
  60. В.В., Поляков В. И., Портнов Г. Г., Боков Ю. В. Оптимальная вращающаяся оболочка из композита, наполненная жидкостью. Механика композитных материалов, 1982, № I, с. 8592. бесселевых
  61. Г. Н. ^ёорйя^нкций. Ч. I. М.: ИЛ, 1949. — 798 с.
  62. А.П., Озерников В. И. Особенности размотки колец из стеклопластиков. Механика полимеров, 1973, № 6, с. 10 761 081.
  63. В.И., Портнов Г. Г., Селезнев Л. Н. Экспериментальная оценка энергоемкости маховиков из композитов. Механика композитных материалов, 1982, № I, с. 159−163.
  64. И.А., Кашарский Э. Г., Рутберг Ф. Г., Хуторецкий Г. М. Электромашинные генераторы с инерционными накопителями для питания электрофизических установок. Электротехника, 1981, № I, с. 20−22.
  65. В.Г. Распределение напряжений в кольцеобразной упруго-наследственной пластинке с цилиндрической анизотропией. -Механика полимеров, 1966, № 3, с. 403−412.
  66. И.И. Некоторые вопросы механики деформируемых сред. М.: Гостехтеориздат, 1955. — 186 с.
  67. И.И. Нелинейные проблемыттеории упругости. М.: Наука, 1969. — 336 с.
  68. И.С., Рыжик И. М. Таблицы интегралов, сумм, рядов и произведений. 4-е изд., перераб. М.: Физ.мат.гиз, 1963, — 1100 с.
  69. А., Адкинс Дж. Большие упругие деформации и нелинейная механика сплошной среды. М.: Мир, 1965, — 455 с.
  70. Н.В. Маховичные двигатели. М.: Машиностроение, — 172 с.
  71. Н.В. Накопители энергии. М.: Наука, 1980. — 151 с.
  72. Н.В., Очан М. Ю., Юдовский И.Д 0 разрушении размоткой ленточных композитных маховиков. Механика композитных материалов, 1981, № 3, с. 549−552.
  73. Г. М., Жигун И. Г. Душин М.И., Воронцов И. А., Якушин В. А., Румянцев А. Ф. Зависимость упругих и прочностных характеристик высокомодульных композитов от схем армирования. Механика полимеров, 1974, № 66, с. I0I9-I027.
  74. Даприх, Марин, Венг. Прочность толстостенных сосудов давления с учетом анизотропии материала. Тр. Американского общества инженеров-механиков. Конструирование и технология машиностроения. Т. 84, серия В, № 2, май 1962, с. 3-II.
  75. И.Е., Билида Г. В., Грабовский А. П., Кострицкий В. В. 0 некоторых закономерностях механики намотки полимерной пленки в рулон. -Редкол.ж. «Хим. и нефт. машиностр.», М., 1979, 10 с. ('Рукопись деп. в ЦИНТИхимнефтемаш 16 мая 1979 г. № 516).
  76. Ф.М., Загородняя Г. А., Фастовский В. М. Прочность и колебания электрических машин. Л.: Энергия, 1969.- 440 с.
  77. А.К., Костров В. И. К вопросу о методике расчета характеристик геодезической намоткм стеклопластиковых оболочек вращения. Механика полимеров, 1970, № б, с. I020−1025.
  78. B.C., Никифорова Е. В. Определение напряженного состояния ортотропного вязкоупругого цилиндра методом сеток. В кн.: Вопросы судостроения. Сер. технология судостроения. Л.: Судостроение, 1976, вып. 12, с. 143−147.
  79. А.Н., Васильев В. В. Прочность цилиндрических оболочек из армированных материалов. М.: Машиностроение, 1972. — 176 с.
  80. И.Г. Елияние искривления армирующих волокон на жесткость и прочность композитных материалов. Дис.. канд. техн. наук. — Рига, 1969. — 259 с.
  81. И.Г., Поляков В. А. Свойства пространственно-армированных пластиков. Рига: Зинатне, 1978. — 215 с.
  82. Н.П. Технологические способы управления несущей способ- ностью намоточных изделий из композитов. Дисс.. канд. техн. наук. — Рига, 1978. — 224 с.
  83. Н.П., Панфилов Н. А. Влияние схемы армирования на механические характеристики и несущую способность колец ППН.
  84. В научно-техническом и производственном сб.: Технология судостроения, I, Л., 1977, с. 70−75.
  85. Н.П., Кулаков В. Л., Портнов Г. Г. Метод оценки свойств материалов для толстостенных намоточных изделий (колец, труб, маховиков). В кн.: Механика композитных материалов, 1979, вып. 2, Рига, РПИ, с. 78−85.
  86. П.А., Песошников Е. М., Попов Б. Г., Таирова Л. П. Экспериментальное исследование некоторых особенностей деформирования и разрушения слоистого углепластика. Механика композитных материалов, 1980, № 2, с. 241−245.
  87. В.М. Расчет остаточных напряжений в многослойных цилиндрах из комбинированных композитов. Труды МЭИ. Динамика и прочность машин, 1973, вып. 164, с. 81−85.
  88. Инде-нбаум В. М. Расчет физико-механических характеристик цилиндров из композиционных материалов, изготовленных намоткой. Тр. Моск. ин-та, 1975, вын. 227, с. 88−96.
  89. В.М., Перевозчиков В. Г. Механика полимеров. Расчет остаточных напряжений в намоточных изделиях, образованных методом послойного отверждения. Механика полимеров, 1972, № 2, с. 284−289.
  90. А.К. Равнонапряженный вращающийся диск, навитый мз волокон. Ракет, техника и космонавтика, 1965, № 7, с. 127 131.
  91. Э.Г., Шабарова А. В. Инерционные накопители с синхронными генераторами большой мощности. ЭП. Электрические машины, 1979, № i, с. 20−22.
  92. Камке ±-Э. Справочник по обыкновенным дифференциальным уравнениям. 5-е изд., стереот. — М.: Наука, 1976. — 576 с.
  93. С., Штейнгауз Г. Теория ортогональных рядов. М.: Физ.-мат. гиз., 1958. — 507 с.
  94. .С. Теория многослойной навивки каната.- ДАНССР, 1. Т.1ХХ1У, № 3, с. 429−432.
  95. Кожин.ьС.В. Нагружение барабана при многослойной навивке каната. Труды ВНИИПТМАШ, вып. 8(30), 1962, с. 44−46.
  96. И.А., Лещенко В. М., Петров А. А., Потапов В. Ф., Рябов А. А., Татарчук Н. И. Экспериментальное исследование напряженного состояния изделий из стеклотекстолита в процессе их изготовления. Проблемы прочности, 1975, № 8, с. 105 109.
  97. Н.В. Основы расчета упругих оболочек. М.: Высшая школа, 1972. — 296 с.
  98. A.M., Неверов Г. С. Избранные главы высшей математики. Ч. 3. Минск: Вышайшая школа, 1971. — 311 с.
  99. Е.И., Гимаков JI.M., Яценко Е. А. Егоренков И.А. Фрикционные и реологические свойства плоской пряди пропитанных связующими стеклонитей. Механика полимеров, 1976, № I, с. 166−170.
  100. М.А., Васильев Ю. Н., Черных В. А. Упругость и прочность цилиндрических тел. М.: Высшая школа, 1975. — 526 с.
  101. .Г. Введение в теорию бесселевых функций. М&bdquo-: Наука, 1971. — 287 с.
  102. В.Н., Дубовицкий А. Я., Турусов Р. А., Розенберг Б. А. Теория оптимизации охлаждения толстостенных изделий из композитных материалов. Механика композитных материалов, 1982, № 6, с. I051−1055.
  103. С.Н., Циркин М. З. Исследование механических свойств стеклопластиков в трансверсальном направлении при повышенной температуре. Механика композитных материалов, 1981, № 3,с. 355−358.
  104. НО. Крылов А. Вибрация судов. М.-Л.: 0НТИ, 1936. — 442 с.
  105. B.JI., Портнов Г. Г. Уточненный расчет вращающихся дисков из композитов. Механика композитных материалов, 1981, № 2, с. 267−272.
  106. В.Л., Портнов Г. Г. Эффективность балласта в маховиках из композитов. Механика композитных материалов, 1980, № 2, с. 291−299.
  107. А.В. Экспериментальное исследование начальных напряжений в цилиндрических конструкциях из стеклопластика. -Труды ВДИИТС, 1972, вып. 125, с. 31−37.
  108. А.Ж., Тамуж В. П. Тензоры упругости высших порядков. Механика полимеров, 1965, № 6, с. 40−48.
  109. Ю.А., Варушкин Е. М. Изменение технологических напряжений в процессе изготовления толстостенных намоточных изделий из стеклопластика. Механика полимеров, 1974, № 2, с. 355 357.
  110. Ю.А., Перевозчиков В. Г. Влияние технологических факторов на механические характеристики стеклопластика. Труды МЭИ. Динамика и прочность, вып. 101, 1972, с. 40−44.
  111. С.Г. Анизотропные пластинки. 2-е изд. Перераб. и доп. М.: ГИТЛ, 1957. — 464 с.
  112. С.Г. Плоская задача теории упругости для тела, обладающего цилиндрической анизотропией. Ученые записки Саратовского государственного университета, сер. ФМИ, 1938, вып. 2, т. I (Х1У), с. 125−153.
  113. С.Г. Теория упругости анизотропного тела. 2-е изд. перераб. и доп.- М.: Наука, 1977. — 416 е., ил.
  114. Г. Ф. Ползучесть наследственноупругой ортотропной трубы, нагруженной внутренним давлением. В кн.: Исследования по упругости и пластичности, вып. 10. Л.: ЛГУ, 1974, с. 120−129.
  115. В.А. О теории пластичности анизотропных сред. -Вестник Московского университета. Серия мат. и мех. 1964, № 4, с. 49−53.
  116. В.А., Юмашева М. А. О зависимостях между напряжениями и деформациями при нелинейном деформировании ортотропных стеклопластиков. Механика полимеров, 1965, с. 28−34.
  117. В.В., Седов Л. И. Нелинейные тензорные функции от нескольких тензорньгх аргументов. ПММ, 1963, т. 27, вып. 3, с. 393−417.
  118. В.Л., Тимошенко В. И. Расчет напряженного состояния рулонированных цилиндров. Механика композитных материалов, 1982, 5, с. 880−886.
  119. В.Г. Влияние пористости на прочность стеклопластиков.-Механика композитных материалов, 1982, № 4, с. 729−730.
  120. .П., Арутунян Г. В. О влиянии случайных искривлений на физико-механические характеристики композитов. Труды МЭИ. Динамика и прочность, 1970, вып. 74, с. 36−42.
  121. Н.И. Ползучесть пластмасс, «Механика твердого тела».-В кн.: Труды П Всесоюзного съезда по теоретической и прикладной механике. М.: Наука, 1966, с. 205−222.
  122. А.К., Таэдуя: Е.П., Тетере Г. А. Сопротивление жестких полимерных материалов. 2-е изд. перераб. и доп. Рига. Зинатне, 1972. — 498 с.
  123. И.М., Руденко В. А., Степанычев Е. И. К методике определения постоянных упруго-пластической анизотропии и характеристик ползучести стеклопластиков. Механика полимеров, 1970, № 4, с. 747−754.
  124. Ю.Р., Крегерс А. Ф. Определение параметров некоторых видов физически нелинейных анизотропных материалов. -Механика композитных материалов, 1980, № б, с. 984−994.
  125. Методы оценки прочности стеклопластика, изготовленного намоткой. ЦНИИ «Румб», 1977. 177 с.
  126. В.В. Некоторые вопросытехнологической прочности конструкционных стеклопластиков. Сб. «Свойства судостроительных стеклопластиков и методы их контроля», вып. 3, JI.: Судостроение, 1974, с. 5−17.
  127. Миллс, Дауксис. Влияние предварительного напряжения препрега из эпоксидного боропластика на прочностные свойства конструкционного материала. Ракетн. техника и космонавтика, 1973, т. II, № II, с. 5−7.
  128. В.Э. Численное решение дифференциальных уравнений. -М.: ИЛ, 1955. 291 с.
  129. А.П. К вопросу о равновесии идеально-гибкой нити на шероховатой поверхности. Ученые записки МГУ, 1951, вып. 154, т. 1У, с. 241−266.
  130. П.А., Портнов Г. Г., Селезнев Л. Н. Равновесие нитис учетом трения при хордовой намотке дисков из композитов.-Механика композитных материалов, 1982, № 5, с. 859−864.
  131. П.А., Портнов Г. Г., Селезнев Л. Н. Рисунок укладки и равновесие нити при хордовой намотке дисков из композитов. В кн.: Механика композитных материалов. Рига, РПИ, 1982, с. 83−93.
  132. Р.Х. 0 фильтрации полимерного связующего в процессе отверждения. Механика полимеров, 1978, № 4, с. 740 742.
  133. Г. И., Сушкин В. В., Дмитриевская Л. В. Конструкционные пластмассы. М.: Машиностроение, 1973. 192 с.
  134. В.П. Прочность армированных материалов при плоском напряженном состоянии. Проблемы прочности, 1978, № 3,с. 86−90.
  135. В.П., Инденбаум В. М. К расчету остаточных напряжений в намоточных изделиях из стеклопластиков. Механика полимеров, 1970, № 6, с. I026−1030.
  136. В.В. Теория тонких оболочек. № JI.: Судпромгиз, 1951. 344 с.
  137. И.Ф., Васильев В. В., Бунаков В. А. Оптимальное армирование оболочек вращения из композиционных материалов. -М.: Машиностроение, 1977. 144 с.
  138. Т.Ф. Влияние режима охлаждения на усадочные напряжения в цилиндрических оболочках из стеклопластиков. Механика полимеров, 1974, № 5, с. 948−951.
  139. М.Ю. Исследование оптимального натяжения при намотке ленты на барабан. Машиноведение, 1972, К 2, с. 21−27.
  140. М.Ю. Об одной минимаксной задаче нахождения натяжения ленты при намотке на податливую оправку. Механика полимеров, 1975, № 6, с. I0II-I020.
  141. М.Ю. Программированная намотка изделий из композитов, нелинейно-упругих в поперечном направлении. Механика полимеров, 1977, № 6, с. 987−993.
  142. В.А. 0 напряжениях, возникающих при затвердевании материалов. Механика твердого тела, 1967, № 4, с. 80−85.
  143. Я.Г. Основы прикладной теории упругих колебаний. -М.: Машиностроение, 1967. 316 с.
  144. М.П. Расчет и конструирование намоточных станков. М., Машиностроение, 1975. 296 с.
  145. В.В. Термоупругие напряжения в неоднородном ортотропном цилиндре. Механика полимеров, 1975, № 3, с. 560 563.
  146. Патент Великобритании № 29 456, 1964 г. 153. Патент США № 3 226 273.154. Патент Японии № 53−31.
  147. B.JI. Теория оболочек с конечной сдвиговой жесткостью. -Киев: Наукова думка, 1973. 248 с.
  148. В.Г. 0 влиянии остаточных напряжений на прочность колец из стеклопластика. Труды МЭИ, Динамика и прочность, вып. 101, 1972, с. 61−63.
  149. С.М., Попов В. Я. Ползучесть намоточного ортотропного стеклопластика. Механика полимеров, 1972, № 4, с. 727 730.
  150. А.В. Дифференциальная геометрия. М.: Наука, 1974. — 176 с.
  151. В.Л., Зеленский Э. С. Некоторые особенности техно-tлогии намотки изделий из композиционных материалов. Журн. Всес. хим, общества им. Д. И. Менделеева, 1978, 23, № 3, с. 293−297.
  152. Е.П. Нелинейные задачи статики тонких стержней. -М.-Л.: ГИТТЛ, 1948. 170 с.
  153. Г. Г. Влияние низкой сдвиговой прочности полимерного слоя на несущую способность труб из стеклопластиков. Механика полимеров, 1967, № 3, с. 553−556.
  154. Г. Г. Особенности механики намотки стеклопластиков. -Дисс.. канд. техн. наук. Рига, 1967. — 162 с.
  155. Г. Г. Перспективы применения композитов в конструкциях маховиков. В кн.: Источники электропитания кратковременных и импульсных нагрузок большой мощности. — Л.: Всесоюзныйнаучно-исследовательский институт электромашиностроения, 1981, с. 118—123.
  156. Г. Г., Бейль А. И. Модель для учета нелинейных свойств полуфабриката при силовом анализе намотки композитов. -Механика полимеров, 1977, № 2, с. 231−240.
  157. Г. Г., Булманис В. Н. Влияние податливости матрицы на несущую способность толстостенных колец из композиционных материалов. В кн.: Тезисы докладов Ш Всесоюзной конференции по композиционным материалам. М., 1974, с. 58−59.
  158. Г. Г., Булманис В-Н. Модель деформирования толстостенного кольца из композита под действием давления. Механика полимеров, 1972, № 6, с. I087−1092.
  159. Г. Г., Булманис В. Н., Бейль А. И., Кулаков В. Л. Описание нелинейных деформативных свойств материала толстостенных намоточных колец. Механика полимеров, № 4, с. 608−617.
  160. Г. Г., Гаганов А. К. Деформация бандажа электродвигате- • ля под действием центробежных сил обмотки с учетом податливости обматываемой детали. Известия АН ЛатвССР, серия физических и технических наук, 1973, № 2, с. 117—121.
  161. Г. Г., Горюшкин В. А., Тилюк А. Г. Начальные напряжения в кольцах из стеклопластика, изготовленных намоткой. -Механика полимеровv 1969, № 3, с. 505−511.
  162. Г. Г., Заргарян Р. В. Несущая способность толстостенных: колец из стеклопластиков, работающих под давлением. -Механика полимеров, 1971, № 6, с. II30-II32.
  163. Г. Г., Кулаков В. Л. Исследование энергоемкости маховиков из композитов, изготовленных намоткой. Механика полимеров, 1978, № I, с. 73−81.
  164. Г. Г., Кулаков В. Л. Разрушение размоткой маховиковиз композитов. Механика композитных материалов, 1979, № 4, с. 656−662.
  165. Г. Г., Кулаков B.JI. Удельная массовая энергоемкость дисковых маховиков из композитов. Механика композитных материалов, 1980, № 5, с. 887−894.
  166. Г. Г., Кулаков B.JI. Учет начальных термических напряжений при исследовании энергоемкости маховиков, изготовленных намоткой композитов. Механика полимеров, 1978, № 4, с. 615−620.
  167. Г. Г., Поляков В. А., Макаров Б. П., Инденбаум В. М. Расчет остаточных напряжений в намоточных изделиях из стеклопластика при переменных по толщине характеристиках материала. Механика полимеров, 1971, № 4, с. 686−691.
  168. Г. Г., Протасов В. Д., Тарнопольский Ю. М. Маховики из композитов. ЦНИИ информации, 1982. 146 с.
  169. Г. Г., Опридзанс Ю. Б. Намотка колец из стеклопластика с изменением усилия натяжения по программе. Механика полимеров, 1971, № 2, с. 361−364.
  170. Д.В. Веерообразный круговой волокнистый ротор. Патент США № 3 737 694, 5 июня 1973 г.
  171. Л.Л. Введение в механику армированных полимеров.-М.: Наука, 1970. 482 с.
  172. А.Л., Штарков М. Г., Дмитриева Е. И. Исследование деформаций и прочности трубок из ориентированных стеклопластиков при двухосном растяжении. Известия высших учебных заведений, сер. машиностроение, 1970, № 9, с. 15−20.
  173. Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. М.: Наука, 1966. — 752 с.
  174. Ю.Н. Сопротивление материалов. М.: 1962. — 455 с.
  175. Ю.Н., Гуняев Г. М., Кузнецова М. А., Махмутов И. М., Степанычев Е. И. Нелинейные зависимости напряжение-деформация для углепластиков при непрерывном статическом нагруже-нии. Механика полимеров, 1976, № I, с. 49−53.
  176. Ю.Н., Данилова И. Н., Полилов А. Н., Соколова Т. В., Карпейкин И. С., Вайнберг М. В. Исследование прочности намоточных эпоксидных угле- и стеклопластиков при кручении, растяжении и поперечном изгибе. Механика полимеров, 1978, № 2, с. 219−225.
  177. Ю.Н., Екельчик B.C. Об одном способе предотвращения трещин при термообработке толстостенных изделий из стеклопластика. Механика полимеров, 1974, № 5, с. 949 951.
  178. Ю.Н., Паперник JI.X., Степанычев Е. И. Нелинейная ползучесть стеклопластика ТС 8/3−250. Механика полимеров, 1971, № 3, с. 391−397.
  179. Ю.Н., Паперник JI.X., Степанычев Е. И. Описание ползучести композиционных материалов при растяжении-сжатии. -Механика полимеров, 1973, № 5, с. 779−785.
  180. Ю.Н., Паперник JI.X., Степанычев Е. И. 0 связи характеристик ползучести стеллопластиков с кривой мгновенного деформирования. Механика полимеров, 1974, № 4, с. 624 628.
  181. Ю.Н., Руденко В. А. Изгиб тонкой пластинки с учетом физической нелинейности . Машиноведение, 1973, № 3, с. 6366.
  182. Ю.Н., Синайский В. М., Степанычев Е. И. Изучение кинетики процесса разрушения стеклопластмасс. Машиностроение, 1967, № I, с. 98−101.
  183. Ю.Н., Степанычев Е. И. Описание упруго-пластических анизотропных свойств стеклопластиков. Инженерный журнал МТТ, 1968, I, с. 63−73.
  184. Расчеты на прочность в машиностроении./ С. Д. Пономарев, В. Л. Бидерман. К. К. Лихарев, В. М. Макушин, Н. Н. Малинин, В. И. Федосьев. М.: Машгиз, 1959, т. 3. — III8 с.
  185. Р.Б., Тетере Г. А. Устойчивость оболочек из композитных материалов. Рига: Зинатне, 1974. — 270 с.
  186. .А., Ениколопян Н. С. Проблемы технологической монолитности изделий из композиционных материалов. Журнал Всесоюзного химического общества им. Д. И. Менделеева, т. ХХШ, 1978, № 3, с. 298−304.
  187. Р.В. Введение в теорию упругости. М.: ИЛ, 1948.676 с.
  188. В.А. Механика гибких стержней и нитей. М.: Машиностроение, 1978. — 222 с.
  189. Э.Г. Реология полимеров. М.: Химия, 1966. — 198 с.
  190. Л.И. Механика сплошной среды. T.I. М.: Наука, 1976.535 с.
  191. Л.Н. Технологическая оптимизация намотки плоских деталей из стеклопластика-. Дис.. канд. техн. наук. -Рига, 1979. — 168 с.
  192. Л.Н., Портнов Г. Г. Хордовая намотка дисков лентами из композитов. Механика полимеров, 1977, № 6, с. 9 981 001.
  193. А.Н. Методы испытания тканевых стеклопластиков на длительное нагружение. В сб.: ЦНИИТС. Свойства судостроительных стеклопластиков и методы их контроля. Л.: Судостроение, 1974, с. 70−79.
  194. И.П. Послойная пропитка стеклоткани полиэфирным связующим в процессе механизированного изготовления стеклопластика. Труды ЦНИИТС. Вып. 98, Л.: Судостроение, 1970, с. 36−51.
  195. В.А., Парфенова Т. П. К расчету радиального напряжения на поверхности оправки. В сб. Труды ЦНИИТС, вып. ХСУ1, 1970, с. 31−37.
  196. И. Преобразование Фурье. М.: ИЛ, 1955. — 667 с.
  197. С.М. Использование силовых особенностей формования намоткой стеклопластиковых структур при использовании натяжения в качестве основного формующего факторн. Труды ЦНИИТС, 1974, вып. 138, Л.: Судостроение, с. 3−17.
  198. В.А., Квянта Е. Г. Аналитический способ определения давлений в теле намотки. Проблемы прочности, 1973, № 2, с. 81−84.
  199. Ю.М., Гаганов А. К. Перспективы применения стек- . лопластика в электрических машинах. Известия АН ЛатвССР, 1969, № 3, с.
  200. Ю.М., Кинцис Т. Я. Методы статических испытаний армированных пластиков. 3-е изд. перераб. доп. — М.: Химия, 1981, 272 е., ИЛ.
  201. Ю.М., Портнов Г. Г. Изменение усилия натяжения при намотке изделий из стеклопластика. Механика полимеров, 1966, № 2, с. 278−284.
  202. Ю.М., Портнов Г. Г. Программированная намотка стеклопластиков. Механика полимеров, 1970, № I, с. 48−53.
  203. Ю.М., Портнов Г. Г., Бейль А. И. Механика намот- . ки композитов. Известия АН ЛатвССР, 1980, № 12 (401), с. 80−97.
  204. Ю.М., Портнов Г. Г., Гаганов А. К. Коллектор электрической машины, Авт. свидетельство № I4I9053/24−7 от 06.4.1970 года.
  205. Ю.М., Портнов Г. Г., Спридзанс Ю. Б. Компенсация температурных напряжений в изделиях из стеклопластиков методом послойной намотки. Механика полимеров, 1972, № 4,с. 640−645.
  206. Ю.М., Портнов Г. Г. Спридзанс Ю.Б., Булманис В. Н. Несущая способность колец, образованных намоткой композитов, армированных высокомодульными анизотропными волокнами. -Механика полимеров, 1973, № 4, с. 673−683.
  207. Ю.М., Розе А. В. Особенности расчета деталей из армированных пластиков. Рига.: Зинатне, 1969. — 273 с.
  208. Ю.М., Розе А. В., Жигун И. Г., Гуняев Г. М. Конструкционные особенности материалов, армированных высокомодульными волокнами. Механика полимеров, 1971, № 4,с. 676−685.
  209. Г. А., Рикардс Р. Б., Нарусберг В. Л. Оптимизация оболочек из слоистых композитов. Рига: Зинатне, 1978. — 238 с.
  210. Технология и свойства полимерных материалов радиационного отверждения. Под. ред. Г. Н. Савина и В. Г. Бессонова. Киев, 1972. 181 с.
  211. С.П. Колебания в инженерном деле. М.: Физмат, 1967. — 444 с.
  212. С.П., Войновский-Кригер С. Пластинки и оболочки. -М.: 1963. 635 с.
  213. С.П. и Гульер Дж. Теория упругости. М.: 1975. -576 с.
  214. В.В., Хуторецкий Г. М., Загородняя Г. А., Вартаньян Г.П.,
  215. Д.И., Смотров И. А. Турбогенераторы. Л.: Энергия, 1967. — 895 с.
  216. В.Т., Шалыгин В. Н., Яковлев B.C. Моделирование условий возникновения технологических дефектов в структуре намоточных композитных полимерных материалов. Механика композитных материалов, 1980, № 5, с. 895−900.
  217. В.Т., Яковлев B.C. Обобщенная модель механики намотки оболочек из композитных полимерных материалов. Механика композитных материалов, 1982, № 5, с. 855−858.
  218. А.Н. Температурные напряжения в многослойном анизотропном цилиндре. Известия ВУЗов. Строительство и архитектура, I960, № I, с. 30−34.
  219. Г. Д. Методика исследования ползучести и теплового расширения намоточного стеклопластика в поперечном направлении. Механика полимеров, 1977, № 6, с. II06−1108.
  220. М.Г., Русов Е. Х., Двойченков М. Т., Ельчанинов И. Н. Авт. свидетельство № I8024I. Бюлл. изобр. 1966, № 7.
  221. А.П. Колебания деформируемых систем. М.: Машиностроение, 1970. — 734: с.
  222. Г. Н. Курс дифференциального и интегрального исчисления. Т. 2, изд. 7-е, М.: Наука, 1969. — 800 с.
  223. Г. М. Курс дифференциального и интегрального исчисления. Т. 3. 5-е изд. — М.: Наука. 1969. — 656 с.
  224. Р.Л. Неупругая микромеханика усадочных напряжений в композитах. В кн.: Неупругие свойства композиционных материалов. Механика. Мс: 1978, т. 16, с. 249−294.г
  225. Е.Ф., Протасов В. Д., Филипенко А. А., Поляков В. Л. Исследование механизма влияния натяжения волокнистого наполнителя на структуру и прочность намоточных стеклопластиков. Механика полимеров, 1977, № 3, с. 439−444.
  226. О.Г., Шалыгин В. Н. Производство электротехнических изделий с изоляцией из высокопрочных армированных стеклопластиков. Электротехника, 1968, № 3, с. 43−47.
  227. К. Микромеханические теории прочности. В сб.: Композиционные материалы. Т. 5, Разрушение и усталость. М.: Мир, 1978, с. 106−165.
  228. К. Напряжения и перемещения во вращающихся анизотропных дисках переменной плотности. Ракетная техника и космонавтика, 1976, № I, с. I39-I4I.
  229. С.Б. О новом виде днища. В сб.: Исследования по теории пластин и оболочек, 1967, вып. 5, с. 15−23.
  230. В.Н., Пашков Г. С. О некоторых технологических свойствах стеклопластиковых композиций. Сборник трудов ЛМИ
  231. Армированные стеклопластики, вып. 2, Л., 1970, с. 8188.
  232. Р.П. Особенности деформирования стеклопластиков при растяжении. Механика полимеров, 1966, 2, с. 307−310.
  233. И.Д. Оптимальное балластирование витых маховиков. -М'л -введение, № 2, 1980, с. 36−39.1. Го
  234. Юмаш^ консоли из нелинейно-деформируемого ор-тотропного Mu.' е° j-g Механика полимеров, 1966, № 5,с. 773−778.
  235. М.А. Учет нелинейности и неоднородности свойств в задаче об осесимметричной деформации труб из стеклопластика. -В сб.: Проблемы надежности в строительной механике. Вильнюс, 1968, с. 151—156.
  236. .В. Напряженное состояние многослойной конструкции при навивке ленты на цилиндр. Прикладная механика, т. УП,
  237. Bert C.W. Analysis of Nonhomogeneous Polar-Orthotropic Circular Plates of Varying Thickness. Bulletin No. 190, Engineering Experiment Station, College of Engineering, The Ohio State University, Columbus, OH, vol. 31, Wo. 2,1. March 1962).
  238. Bert C.W. Centrifugal Stresses in Arbitrarily Laminated Rectangular-Anisotropic Circular Disks. J. of Strain Analysis, 1975, vol. 10, No. 2, p. 84−92.
  239. Bunakov V.A., Protasov V.D., Cherevatski S.B. Optimum Design of Membrane Composite Shells of Revolution. In: Mechanics of Composites. Moscow, Mir Publishers, 1982, p. 252−274.
  240. Byon 0., Uemura M. Optimal Design of Fiber Composite Flywheels Reinforced Besides Circumferentially. Proc. of 23rd Nat. SAMPE Symp., May 2−4, 1978, p. 728−739.
  241. Chamis C.C., Kiraly L.I. Rim-Spoke Composite Flywheels: Detailed Stress and Vibration Analysis. Proc. 1975 Flywheel Technol. Symp., Lawrence Livermore Lab., 19 755 p. II0-II6.
  242. C.I. к Closed-Form Solution for an Orthotropic ¦ Rotating Disk. Transactions of ASME. J. of Applied Mechan., December 1974-, p. IIJ-II7.
  243. Chiao T.T. Fiber Composite Materials Development for Flywheel Application. Proc. of 1980 Flywheel Technology Symposium Proceedings, October 1980, Scottsdale, Arizona, p. 22−32.
  244. Chiao T.T., Moore R.L. Organic-Fibre/Epoxide Composites. -Composites, 1973, vol. 4, No. I, p. 31−33*
  245. Christensen R.M., Rindle I.A., Mones E.T. Transverse Tensile Characteristics of Fiber Composites Using Flexible Resins. Proc. of 1977 Flywheel Technology Symposium Proceedings, October 5−7, 1977 San Francisco, California, March 1978, p. 355−356.
  246. Christensen R.M., Wu E.M. Optimal Design of Anisotropic
  247. Fiber-Reinforced) Flywheels. Proc. of the 1977 Flywheel Technol. Symp., San Francisco, California, p. 127 150.
  248. Clements L.L. Comparative Properties of Fiber Composites for Energy Flywheels. Рт’ос. of the 1977 Flywheel Symp., San Francisco, California, 1978, p. 565−372.
  249. Danfelt E.L., Howes S.A., Chou T.W. Optimization of Composite Flywheel Design. Int. J. of Mech. Sci., 1977, vol. 19, No. 2, p. 69−78.
  250. Dick W.E. Design and Manufacturing Considerations for Composite Flywheels. Proc. of the 1975 Flywheel Technol. Symp., Berkeley, California, 1976, p. 276−287.
  251. Dick W.E., Foral R.F. Design and Material Considerations in the Fabrication of an Optimized Fiber Composite Flywheel. Proc. of 23rd Nat. SAMPE Symp., 1978, p. 675−702.
  252. Eldin d. Zum Gan^trunk-Impragnierverfahren. Kunststoffe, 197363, N II, s. 8O5−8II.
  253. B. 20th Ann. Meeting Reinforced Plast. Division, 1965, Sect. I-A.
  254. Gerstle F.P., Biggs F. On Effective Use of Filamentary Composites in Flywheels. Proc. of the 1975 Flywheel Technol. Symp., Berkeley, California, 1976, p. 146−150.
  255. B.P., л wis .F. Optimisation 01' iioop/uisk: Composite Flywheel Rotor Designs. Proc. of the 1977 Flywheel Technol. Symp., San Francisco, 1978, p. III-II8.
  256. Gurushankar G.V., Srinath H. Note of Displacements in Accelerating Disks of Variable Thickness. Int. J. Mech. Sci., 1972, vol. 14, No. 7, p. 427−430.
  257. Hu L.W. Studies on Plastic Flow of Anisotropic Metals. -Journal of Applied Mechanics, vol. 21, Trans. ASME, vol. 76, 1956, p. 444−450.
  258. Johnson D.E., Gorman I.I. Maximum Energy Densities for Composite Flywheels. 1980 Flywheel Technology Symposium, Scottsdale, Oct. 1980, p. 93−100.
  259. Johnson D.E., Oplinger D.W. Failure Modes of Bi-Ditection-ally Reinforced Flywheels. Proc. of the 1977 Flywheel Technol. Symp., San Francisco, California, 1978, p. 281 289.
  260. Jones E.R. Strength of Glass Filament Reinforced Plastics in Biaxial Loading. SPE J., 1969, March, vol. 25, p. 5053.
  261. Jorgensen S.M. Overstrain and Bursting Strength of Thick-Walled Cylinders. Trans. ASME, vol. 80, T958, p. ^61−570.
  262. Kirk J.A. Flywheel Energy Storage. I Basic Concepts. -Intern. J. of Mech. Sci., 1977, vol. 19, No. 4, p. 223 231.
  263. Kiyohisa Fujino, Tsuneo Hirai. The Compressional Behavior of Glass-Fibre Sheets. J. Text. Machinery Soc. of Japan, T964, vol. 10, No. I, p. 31−36.
  264. Knight C.E. Analysis of the Deltawrap Flywheel Design.
  265. Proc. of th 1Q77 Flywheel Technol. Symp., San Francisco, California, 1978, p. I3I-I36.
  266. Knight C.E., Jr. Orthotropic Photoelastic Analysis of Residual Stresses in Filament-Wound Rings. Experimental Mechanics, 1972, February, p. 107−112.
  267. Knight C.E., Kelly I.I., Huddleston r.l., Pollard r.E. Development of the «Bandwrap» Flywheel. Proc. of thw 1977 Flywheel Technol. Symp., San FranciBco, California, 1978, p. 137−153.
  268. Knight C.E., Pollard R.E.Prestressed Thick Flywheel Rims. -Proc. of the 1977 Flywheel Technol. Symp., San Francisco, California, 1978, p. I83-I91.
  269. Laakso I.H. Potential Merits of Thermoplastic Composite Materials for Modular Rim Flywheels, Proc. of the 1975 Flywheel Technol. Symp., Berkeley, California, 1976, p. 164—184.
  270. Lakshminarajana H.V., Srinath H. Elastic Stress in Rotating Orthotropic Disks of Variable Thickness. J. of Strain Analysis, 173, vol. 8, No. 3, p. I76-T8I.
  271. Lewis A.F., Natarajan R.T. Engineering Properties of Elastomer Advanced Composite Laminar Structures. Proc. of the 1975 Flywheel Technol. Symp., Berkeley, California, 1976, p. 185−193.
  272. Liu C.Y., Chamis C.C. Residual Stresses in Filament Wound Laminates and Optimum Programmed Tension. Proceedings of 20th Anniversary Technical Conference SPI Reinforced Plastics Division, 1965, Section 5-D, p. I-IO.
  273. Lustenader E.H., Zorzi E.S. A Status of the «Alpha-Ply» Composite Flywheel Concept Development. Proc. of 23rd
  274. Nat. SAMPE Symp., 1978, p. 712−727.
  275. McGuire D.P., Rabenhorst D.W. Composite Flywheel ffiotor-Hub
  276. Attachment Through Elastomeric Interlayers. Proc. of the 1977 Flywheel Technol. Symp., San Francisco, California, 1978, p. I55−160.
  277. Moghe S.R., Hsiao C.C. Proceedings of 4th International Congress of Rheology, Willeg, New York, 1965″ P" 321.
  278. Naar R.Z., Panora R.A., Halpin B.M. Constant Radial Displacement Thick-Wall Filament Wound Flywheels. Proc. of the 1977 Flywheel Technol. Symp., San Francisco, California, 1978, p. 299−514.
  279. Paul I.Т., Thompson I.B. Importance of Voids in the Filament Wound Structure. Modern Plastics, 1965″ vol. 45, No. 4, p. 145−158.
  280. Penn L, S., Comparative Properties of Fiber Composites for Energy-Storage Flywheels. Part A: Evaluation of Fibers for Flywheel Rotors. Proc. of the 1977 Flywheel Technol, Symp., San Francisco, California, 1978, p. 557−362.
  281. Phillips J.V., Schrofe M. Note on Shear Stresses in Accelerating Disks of Variable Thickness. Int. J. of Mech. Sci., No. 5, 1971, P. 445−449.
  282. Post R.F., Post S.F. Flywheels. Scientific American, December T975, No. 8, vol. 229, p. T7−25.
  283. Poubeau P. Flywheel Energy Storage Systems Operating on Magnetic Bearings. Proc. of I98O Flywheel Technol. Symp., Scottsdale, Arizona, 1980, p. 55−67.
  284. Proceedings of the 1975 Flywheel Technology Symposium,
  285. Berkeley, California, November 1976, 294 p.
  286. Proceedings of the 1977 Flywheel Technology Symposium, San Francisco, California, March 1978, 495 P•
  287. Proceedings of the 1980 Flywheel Technology Symposium, Scottsdale, Arizona, October 180, 459 p.
  288. Reedy E.D. A Composite-Rim Flywheel Design. Proc. of 23rd Nat. SAMPE Symp., 1978, p. 663−673.
  289. Reedy E.D., Gerstle F.P. Design of Spoked-Rim Composite Flywheel. Proc. of the 1977 Flywheel Technol. Symp., San Francisco, California, 1978, p. 99−110.
  290. Reddy T.Y., Srinath H. Elastic Stresses in a Rotating Anisotropic Annular Disk of Variable Thickness and Variable Density. Int. J. Mech. Sci., No. 2, 1974, p. 85−89.
  291. Rinde I.A. Epoxy Resins for Flywheel Applications. Proc. of the 1975 Flywheel Technol. Symp., Berkeley, California, 1976, p. 153−156.
  292. Roller M.B. Characterization of the Time-Temperature-Viscosity Behavior of Curing B-Staged Epoxy Resin. «Polym. Eng. and Sci.», 1975, vol. 15, No. 6, p. 406−414.
  293. Satchwell D.L. Composite Material Flywheel for Electric-Powered Passenger Vehicle. Proc. of 23rd wat. SAMPE Symp., 1978, p. 703−711.
  294. Sherbourne A.N., Murthy D.N.S. Stresses in Disks with Variable Profile. Int. J. Mech. Sci., vol. 16, Wo. 7, p. 449−459.
  295. Sturgeon D.L.G. Potential Advantages of Kevlar-49 in Flywheel Application. Proc. of the 1975 Flywheel Technol. Symp., Berkeley, California, 1976, p. 210−228.
  296. Tang S. Note of Acceleration Stress in a Rotating Disk. -Int. J. Mech. Sci., 1970, vol. 12, No. 2, p. 205−207.
  297. Tang R.C. Stresses in a Rotating Cylinder and Variable Thickness Disk of Anisotropic Materials. J. of Compos. Mater., vol. 4, July 1970.
  298. Tarnopolsky J.M., Beil A.I. Problems of the Mechanics of Composite Winding. Handbook of Composites. Fabrication of Composites. Vol. 4, Ch. 2. North-Holland, Amsterdam, 1982.
  299. Tarnopol’skii Yu.M., Portnov G.G., Beil A.I. Technological Problems in Composite Winding Mechanics. In: Mechanics of Composites. Moscow, Mir Publishers, 1982, p. 186−222.
  300. Toland R.H. Current Status of Composite Flywheel Development. Proc. of 23rd Nat. SAMPE Symp., 1978, p. 856−876.
  301. Towgood D.A. An Advanced Vehicular Flywheel System for the ERDA Electric Powered Passanger Vehicle. Proc. of the 1977 Flywheel Technol. Symp., San Francisco, California, 1978, p. 63−68.
  302. Tramposch H. Relaxation of Internal Forces in a Y/ound Reel of Magnetic Tape. Journal of Applied Mechanics, vol, 32, No. 4, Trans. ASME, vol. 87, Ser. E, Dec. 1965, p. 865 873.
  303. Vagins M. Design Synthesis as Applied to Composite Flywheels. Proc. of the 1977 Flywheel Technol. Symp.,
  304. San Francisco, California, 1978, p. 471−482.
  305. Worthington P.J. Composite Material Flywheels for Energy Storage on Electricity Supply Systems. Proc. of 23rd Nat. SA. MPE Symp., 1978, p. 846−853.
  306. Younger F.C. Tension-Balanced Spokes for Fiber-Composite Flywheel Rims. Proc. of the 1977 Flywheel Technol. Symp., San Francisco, California, 1978, p. I6I-I66.
Заполнить форму текущей работой

Заказал и сдал!